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1、 厦门杏林大桥B标段 悬浇箱梁施工组织设计 编制： 复核： 审批： 日期： 二00七年十月 目 录 第一章 总体概况 1 §1.1 工程总体概况 1 §1.1.1 项目所在地理位置 1 §1.1.2 工程范围及规模 1 §1.1.3 公路主要技术标准 1 §1.2 项目所在地区自然条件 2 §1.2.1 地形、地貌 2 §1.2.2 气象 3 §1.2.3 水文 4 §1.2.4
2、地层岩性、地质构造 7 §1.2.5 水文地质 11 第二章 机构组织、材料、设备、劳动力进度计划安排 12 §2.1 组织机构、人员组织进场 12 §2.2 材料使用计划 13 §2.3 机械设备进场计划 14 §2.4 材料组织 15 §2.5 设备、人员、材料运到施工现场的方法 15 §2.6 进度计划 16 第三章 悬浇箱梁施工工艺 16 §3.1 施工工艺 16 §3.1.1 概况 16 §3.1.2详细的施工方法和工作程序 18 §4.1 质量目标及技术指标 34 §4.1.1质量目标 34 §4.1.2 技术质量要求 34 第五章 安全保证措施
3、34 §5.1 前言 34 §5.2 安全生产目标 35 §5.3 建立健全的组织机构和规章制度 35 §5.5 各级人员职责 36 §5.6 安全生产措施 37 第六章 季节性施工安全 38 §6.1雨季施工措施 38 §6.2夏季高温施工措施 39 §6.3台风期施工措施 40 §6.4雾天施工措施 41 第七章 文明环保、职业健康施工措施 41 §7.1 文明施工目标 41 §7.2 文明施工措施 41 §7.3 环保措施 42 §7.4党风廉政建设 44 §7.4.1 廉政建设总则 44 §7.4.2 对内部廉政建设 44 §7.4.3 对外部廉政建
4、设 44 §7.5、加强多边合作与协调工作 44 §7.6、疫情预防措施 45 §7.7、民工工资的保障措施 45 45 第一章 总体概况 §1.1 工程总体概况 §1.1.1 项目所在地理位置 厦门市杏林大桥位于厦门岛北部，是厦门市“一主四射三联”公路主骨架的组成部分，也是厦门岛连接大陆的第四条跨海通道，已纳入《厦门市城市总体规划》。 §1.1.2 工程范围及规模 厦门市杏林大桥B标段起点里程为K680+000.00，跨海主桥跨海后，在K682+600处以850米半径转向南，主线在K682+710.680与K684+395.026 间分修，并设置高崎互通。在ZK6
5、82+900处设置主线收费站，跨过铁路后，主线在K684+395.026 下地后合修并与高殿二号路衔接，终点里程为K684+530。 B标段工程规模： 跨海主桥长2710.68米；左主线桥梁段长1099.56米；右主线桥梁段长1514.95米；A匝道桥梁段长832.74米；B匝道桥梁段长943.711米；主线路基段长718.82米，匝道路基段长33.664米，管理中心出入道路237.749米，改修道路一255米，改修道路二300米。 §1.1.3 公路主要技术标准 ⑴路线 ①公路主线 K676+540至高崎互通分流段按双向六车道一级公路标准设计，设计速度80公里/小时； 高崎互通
6、分流至终点K684+530按双向四车道一级公路标准设计，设计速度80公里/小时。 最小平曲线半径：一般值700m，极限值400m 最大纵坡：2.6% ②匝道 定向匝道：设计速度：60km/h 最小平曲线半径：一般值150m，极限值120m 最大纵坡：一般值≤5.5%，特殊值≤6% 一般匝道：设计速度：40km/h 最小平曲线半径：一般值60m，极限值45m，最大纵坡：≤6% ③铁路净空 轨面以上7.8m（按开行双层集装箱考虑） 道路净空：5m ⑵路基路面 ①路基面宽度 公路主线：K676+540至高崎互通分流
7、段路幅宽32m，双向六车道 高崎互通分流至终点分幅12.25m，双向四车道 匝 道：双车道路基面宽度10.5m，单车道8.5m 路基与桥梁同宽 ⑶公路桥梁主要技术标准 公路设计活载：公路-Ⅰ级 设计潮水位频率：1/300 公路建筑限界：按一级公路建筑限界办理 通航净空：按通航净宽单孔向不小于36.6m，净高不小于7.5m控制 §1.2 项目所在地区自然条件 §1.2.1 地形、地貌 桥址位于剥蚀残丘地貌与滨海沉积相过渡地带，地势低缓。桥址两端为杏林、高崎城镇，人口密集，交通十分发达，沿线陆地植被发育良好。地面标高0～23m，自然坡度5～10度，相对高差15m左右。受
8、涨落潮的影响，桥位处水深变化较大，达4～5m，地质条件差，上覆一层淤泥，在低潮位时，桥位处部分滩涂出露。 杏林海堤左侧海区多为围堰水产养殖场，右侧为深海海域，海面宽广；高崎海堤左侧为厦门西海港，右侧为浔江海港，海面宽广，两海港有航道相通。 §1.2.2 气象 厦门地处欧亚大陆的东南缘，背山、面海，是典型的海洋性气候。但厦门地区又处在季风区里，受季风的影响十分明显。冬季厦门地区受欧亚极地下来的干、冷气团控制，多吹东北到偏东风，气温较低，湿度较小，雨量稀少，是厦门地区的干季。夏季厦门地区主要受热带和副热带暖气团的控制，多吹西南到偏南风，气温较高，雨量较多，降水强度也较大。厦门地区一些主要的灾
9、害性天气多发生在这个季节里，如：冰雹、强雷暴、龙卷风、大暴雨、浓雾、台风等。特别是历年三月到六月份这段时间内灾害性天气特别频繁，应特别引起注意。 ⑴气温 二月份平均温度最低为12.4℃，七月份最高为28.5℃。多年平均气温为20.9℃；极端最高气温38.5℃（1979年8月15日）；极端最低气温2.0℃（1957年2月12日）。日最高气温≥35℃的日数平均每年出现8d。 ⑵降水 多年平均降水量 1183.4mm 年最多降水量 1998.8mm 月最多降水量 892.4mm（197
10、0年） 日最多降水量 239.7mm（1973年4月23日） 全年日降水量≥25mm的降水日数平均13.6d。 降水主要分布在每年的4-8月份，占全年总降水量的67%。 ⑶雾 厦门全年以3～4月雾日最多，月平均雾日5.4天。沿海地区多年以平流雾为主，多发生在夜间和凌晨，一般日出前后即消散。 ⑷风况 北通道桥区位于厦门岛北部，纵跨高崎～集美海峡，在厦门大桥西侧。该地区主导风向为东北，频率32%；次之为东南，频率为17.7%。9月至翌年4月多东北风，为沿海大风季节，平均风力3～4级，最大8～9级。7～9月为台风季节，风力可达7～10级，最大12级以
11、上。平均每年要受5～6次台风直接或间接影响，台风风向为东北或西南。1959年8月23日台风正面袭击厦门，最大风速达60m/s以上，并伴有强降雨。全年6级以上的大风约15～53天，平均30天左右。 ⑸相对湿度 多年平均相对湿度78%。每年3～9月较潮湿，达到80%以上。10月至翌年2月较为干燥，相对湿度仅为69%。 ⑹台风 厦门湾地处台湾海峡西岸，每年7～10月经常受到台风影响和袭击，据1949～2000年《台风年鉴》资料统计：52年中热带气旋共出现344个（以厦门湾为中心，半径500km的范围内），平均每年6.7次，最多年14次（1961年）；最大风速＞24.5m/s共出现212次，平
12、均每年4.2次；瞬时最大风速60m/s（5903号台风），台风中心极限海平面气压900mb（6907号台风）。 1996年8月的9608号台风影响厦门时引起强大的风暴潮，厦门海洋站出现历史次高潮位7.69m（1933年曾出现7.78m历史最高潮位），五通海堤缺口30m。1999年10月9日9914号台风正面袭击厦门湾，风力在12级以上，极大风速46m/s，给厦门造成了巨大的经济损失。其中受损最为严重的五通等地海堤大部分被冲毁，估计当时浪高4～5m。因此，北通道的建设应重视台风的影响。 §1.2.3 水文 ⑴概述 厦门公铁大桥位于高集海堤，高集海堤由50年代建成，它阻断了厦门湾东，西海域
13、的海水交流，使沿海堤两侧严重淤积，北边的杏林湾、东边的东咀湾与西边的马銮湾水质超标率已达到72.4%，生态环境已严重恶化。 目前西海域湾顶杏集海堤、高集海堤南部浅滩、宝珠屿东部浅滩沙咀仍在继续扩淤，尤以集杏海堤南侧一带浅滩扩淤速度较明显，高集海堤南侧水道-5m和-10m深槽明显变小，高崎水道不断缩窄和变浅。 ⑵桥址水文设计值 ①设计水位 根据1954年至1998年（共45年）厦门海洋中心站含有台风增水影响的实测年极值高（低）潮位系列，按第一型极值分布律计算厦门海洋站不同重现期的高（低）水位，结果见下表。本方案中设计取50年一遇最高潮水位。 表1.2.3-1 厦门海洋站不同重期高、
14、低潮位置 单位：米 项 目 含有台风 增水影响 扣除台风 增水影响 资料年限 高潮累计频率10%高水位 3.22 1996.1～1998.12 低潮累计频率90%低水位 -2.35 重现期水位 20年一遇 高水位 4.18 4.00 1954～1998 低水位 -3.14 50年一遇 高水位 4.34 4.12 低水位 -3.20 100年一遇 高水位 4.46 4.21 低水位 -3.25 300年一遇 高水位 4.66 低水位 -3.34 高程基面 56黄海高程 鉴于桥区
15、工程地点缺乏潮位实测资料，根据交通部颁发的《海港水文规范》规定，采用“短期同步差比法”进行计算。1984年10月4日至11月8日在桥位附近高崎建立临时验潮站进行了一个月的连续观测，高崎临时潮位站与厦门潮位站进行同期观测，将高崎潮位站的观测资料和厦门海洋站的长期观测资料进行比较分析和计算： 对两站的高潮位进行了同步的相关分析，并建立了如下的相关公式： Y=1.0838X-43.6773 式中：Y为高崎临时验潮站高潮位（cm） X为厦门海洋站高潮位（cm） 从两站的高潮相关分析结果得知，高崎临时验潮站高潮位于厦门海洋高潮位相关很好，相关系数高达0
16、9985，这说明两站的潮汐性质相似，也给北通道公铁大桥设计潮位得差比计算提供条件。 桥位处设计水位H1/300=8.12m（56黄海高程为4.88m）。 ②最高最低通航水位 按照《通航海轮桥梁通航标准》，跨海桥梁的设计最高通航水位采用当地历年最高潮位。设计低水位采用低潮累计频率90%的潮位。北通道通航净空标准水位按《通航海轮桥梁通航标准》的规定选取。 设计高水位 4.54m （56黄海高程，下同） 设计低水位 -2.35m ③波浪 桥区位于厦门岛西北海域，本工程地点风区长度F均小于20km，根据交通部制定的《海港水
17、文规范》规定，波浪计算方法采用小风区方法计算，风向长度量自海图5619号，1：50000。 表1.2.3-2 波浪计算结果表 50年一遇 方向 H1% H4% Tm NE 2.88 2.46 5.0 NNE 1.98 1.70 4.2 ENE 3.10 2.65 5.2 100年一遇 NE 3.12 2.67 5.2 NNE 2.15 1.84 4.3 ENE 3.40 2.91 5.4 ⑶桥墩冲刷计算 以2005年桥址断面测量及地质钻探资料为依据，参考桥址海域近期演变资料及《厦门航空港物流园区围填工程水动力环境数值模拟专
18、题研究》的北通道桥区海域流速计算结果，按“公路工程水文勘测设计规范（JTG C30-2002）”有关冲刷公式进行分析计算，并采用美国运输部联邦公路管理局《桥梁冲刷评价手册》第四版（2001年5月）检算，计算中未计潮流双向流的影响。其结果如下： 表1.2.3-3 桥墩冲刷计算 墩 号 1～25 26～35 36～48 49～58 59～73 78～83 74 75 76 77 原床面高程 -2.10 -4.10 -4.38 -3.90 -2.50 -9.95 -14.99 -12.95 -4.17 一般冲刷后高程 -2.42 -4.56 -
19、4.86 -4.34 -2.85 -10.82 -16.21 -14.03 -4.63 局部冲刷后高程 -6.06 -7.92 -8.31 -8.05 -6.37 -11.57 -16.90 -14.73 -7.72 冲止土层 淤泥 淤泥 淤泥 淤泥 淤泥 砂质亚 粘土 砂质亚 粘土 砂质亚 粘土 淤泥 此次桥墩冲刷计算是在海堤未扒的前提条件下，采用《厦门航空港物流园区围填工程水动力环境数值模拟专题研究》的北通道桥区海域流速计算结果进行，待桥区海域水流数值模拟计算及海床变化专题研究结果出来后予以修正。 §1.2.4 地层岩性、地质构
20、造 ⑴区域地层、岩性 厦门地区地层比较简单，出露地层主要为： 上三叠系文宾山组（T3W）：见于嵩屿、东渡、火烧屿及大任屿等地，为海陆交互沉积，灰、灰黄色石英细砂岩，粉砂岩、中细粒石英砂岩、长石石英砂岩、灰黑色泥岩及含砂泥岩，经变质具片理化、白云母化。厚度大于100米。 上侏罗系南园组（J3n）：出露于海沧、大帽山、文圃山 、东渡、嵩屿等地，主要为浅酸性火山碎屑熔岩，最大厚度约2700米。 上第三系佛昙群上段（N+tb）：见于小金门岛，为玄武岩夹沙砾岩，厚度大于100米。 第四系（Q）：地层发育齐全，受地形及沉积环境所控制，成因类型繁多，分布零星，岩性、岩相和厚度各地相差悬殊。 侵
21、入岩：侵入岩体时代均为燕山期，岩石类型以花岗岩为主。其次为二长花岗岩及花岗闪长岩等；脉岩有石英岩脉、细晶岩脉、伟晶岩脉。石英斑岩脉、石英正长斑岩脉、正长斑岩脉、细粒花岗岩脉、闪长岩、闪长玢岩脉、辉绿岩脉及未分基性岩脉，北东向构造控制，其次是北西向构造。 ⑵地质构造 工程场区位于武夷－戴云隆褶带的闽东火山断拗带内，西邻闽西北隆起带和闽西南拗陷带，东邻台湾海峡沉降带； 位于台湾海峡重力正异常向内陆重力负异常过渡的东南沿海重力梯级带内和磁异常变化较平缓的沿海地带； 位于区域地壳厚度由台湾海峡28～29公里，逐渐变为大陆地区31～34公里的过渡带上，其地壳厚度约为31公里； 位于闽东沿海断块
22、差异活动区内，以间歇上升为特征。区域断裂构造主要有：北北东-北东向断裂、北西向断裂以及近东西向断裂，其中北北东-北东向的滨海断裂带活动性最强烈，其次是北西向的九龙江断裂带。区域中强地震大多发生在北北东-北东向的滨海断裂带和长乐-诏安深断裂带、九龙江断裂带，以及它们的交汇部位附近。7级以上地震均发生在滨海断裂带上。 长乐-诏安深断裂带：位于东南沿海丘陵地带，呈北东向平行海岸线展布，北起闽江口，经长乐、惠安、泉州、厦门、诏安，向南延伸至广东南澳、惠来入海，北约450km。该断裂带由一系列近于平行、长短不一的断层组成，带宽38～58km。该断裂带上地震活动较弱，最新活动年代为晚更新世早期。 九龙
23、江断裂带：分布于厦门、漳州和南靖等地，走向北西至东西，由二到三条次级断裂组合而成，长120km以上。断裂形成于晚侏罗世，沿断裂片理化、糜棱岩化现象明显。在晚第四纪时期，该断裂某些地段有较强活动，扭断水系，断错上更系统。此外，沿断裂是地热异常带，发生过多次5～6.5级地震。 据1：50000厦门地质图显示，邻近场址区以北东向断裂和北西断裂为主，次为近东西向断裂，它们在区内互相交汇。近场区内绝大部分断裂为早第四纪断裂，极少数为第四纪晚期活动断裂，它们均不属发震构造；城区内（5公里范围内）断裂构造主要展布有北东向断裂和北西--北西西向断裂。北东向西港断裂虽指向本桥址区，但这些断裂晚更新世以来不活动
24、属早第四纪断裂。地壳较为稳定；近场区现金地震活动较弱，呈弥散分布，这些地震均属随机性地震，与断裂构造无对应关系。 ⑶地震 厦门地区位于华南地震区北部，东南沿海地震带中段。华南地震区地震活动在时间上是不均匀分布，地震活动呈现出从沿海向内陆、自东南向西北逐渐减弱的趋势。地震带上的地震表现出沿断裂构造成带状分布的特征，地震活动成北东向条带分布最为明显。厦门地区在历史上区内未发生过破坏性地震，遭受震害主要是区外强震的波及。 区内现今应力场（震源应力场）显示着继承性地受北西-南东方向的最大水平挤压作用。其力源主要来自西太平洋板块及菲律宾板块向西北挤压欧亚板块的碰撞作用。 历史地震对场区的影响强
25、烈最大为Ⅶ度，自公元963年以来，外围对厦门地区有较大的影响的强震共有6次。 根据1：400万《中国地震动峰加速度区划图》（GB18306-2001图A1）划分，区内地震动峰值加速度为0.15g（相对地震基本强度为Ⅶ度）。 ⑷岩土工程地质条件 本次跨海主桥桥址范围内钻孔所揭示的地层主要有上覆第四系人工填筑层（Q4me）之块石土，海相沉积层（Q4mc）之淤泥、淤泥质粘土，冲洪积（Q4al+pl）砂、亚粘土及残积层（Qel）之砂质粘性土，粘性土，下伏基岩燕山晚期（ηγ53b）花岗岩，岩脉有辉绿岩。 第四系覆盖层： 桥址区跨海主桥段第四系覆盖层比较简单，但厚度变化较大，最薄处为1.4米，最
26、厚处为28.0米。第四系底层自上而下可分为：全新世海相沉积的流塑～软塑状淤泥、淤泥质粘土整个海域均有分布；冲洪积的松散状中、粗砂、软塑状（砂质粘性土）亚粘土，局部分布；软塑～硬塑状残积砂质粘性土、粘性土，局部分布。现将桥址跨海主桥段第四系地层工程地质特征分述如下： ①填筑土：主要为弱风化石英块石为主，主要分布于既有集杏海堤及其两侧各60～80cm范围内，厚约2～16米，桥址区海底零星散落，本次钻孔未遇到。 ②1淤泥：深灰色，流塑状，质均，局部含较多砂粒及贝壳碎屑。整个海域均有分布。 ②1-1淤泥质粘土：深灰色，流塑～软塑状，局部质均，局部含较多砂粒及贝壳碎屑。在南（高崎）岸分布。 ②1
27、2粗砂：灰色，饱和，松散状，粒不均，成份以石英、长石为主，含较多泥质及少量贝壳碎片。呈透镜体状分布于②1层淤泥中。 ③3中砂：灰色，饱和，松散状，粒不均，成份以石英、长石为主，含较多泥质及少量贝壳碎片。呈透镜体状分布。 ③4粗砂：灰色，饱和，松散状，粒不均，成份以石英、长石为主，含较多泥质及少量贝壳碎片。呈透镜体状分布。 ④砂质粘性土（亚粘土）：浅灰～灰黄色，软塑状，含约15%的中、粗砂。呈透镜体状分布于集杏海堤南侧厦门西港海区。 ⑤残积砂质粘性土：灰黄、浅灰等花斑色，硬塑；母岩为花岗岩的质不甚均，含15%～20%石英颗粒；母岩为辉绿岩的质均，岩石矿物已完全风化成土状。为残积土。集杏
28、海堤南侧厦门西港海区呈透镜体状分布。 基岩： 跨海主桥段下伏基岩为上燕山晚期侵入花岗岩及辉绿岩脉、二长岩脉等。岩面高程为-7.08～-23.15m，岩面呈波状起伏。岩石分化差异明显，全、强风化除高崎侧通航涵洞基本缺失外，其余地段均为较发育～极发育；弱风化分布较少；微风化基岩起伏很大，其高程-10.88～-96.68m不等，最深处超过94.10m。分述如下： ⑥1全风化花岗岩：灰黄色，岩体风化极严重，除石英外大部风矿物已风化成粘土矿物或粉末，取出岩芯呈硬塑～半坚硬砂、砾质粘性土状。 ⑥2强风化花岗岩：灰黄色～灰褐色，岩体风化严重，原岩结构尚可辩，除石英外大部分矿物已风化成粉末或次生矿物，
29、取出岩芯多呈密实含粘性砂、砾状，手掰易散。底部含少量弱风化残块，其质较硬，不易击碎。不均匀风化明显，部分钻孔强风化花岗岩岩体中揭露有厚几十厘米至数米的弱、微花岗岩残留体，最厚处达19.5m。 ⑥3弱风化花岗岩：灰白色，粗粒结构，块状构造，具少量70 °左右和近垂直风化裂隙，沿裂隙两侧矿物部分风化变质，岩芯表面粗糙，侵染严重，仅风化裂隙附近岩质较软，大部分岩质硬～坚硬。桥址区均有零星分布，厚度分布不均。 ⑥4微风化花岗岩：灰白色粗粒结构，块状构造，局部裂缝发育，裂缝倾角多为75°，岩芯较完整，岩芯多呈＞20cm柱状，少量呈＜10cm柱状、碎块状，岩质坚硬。CZG5孔段下部局部段受构造作用明显
30、裂缝极发育，呈碎裂结构，岩石多呈碎石状。 弱风化辉绿岩（⑦3）及微风化辉绿岩（⑦4）：浅灰绿色，微晶结构，块状构造，裂隙发育，岩质硬。呈脉状产出。 弱风化二长岩（⑧3）及微风化辉绿岩（⑧4）：褐红色～灰白色，细粒结构，块状构造，裂隙发育，岩质硬。呈脉状产出。 §1.2.5 水文地质 ⑴地下水类型 根据本次钻孔揭露及其他区域资料，跨海主桥段地下水按其埋藏条件可分为三种类型： ①上层滞水：主要赋存于上部填筑土中，无统一自由水面，接受大气降水、生活用水的垂直下渗补给，以蒸发为主要排泄方式，水量一般较小。 ②孔隙承压水：主要赋存于③中、粗砂层中，水量丰富。 ③基岩裂隙水：风化层含有
31、少量孔隙水外，地下水不发育。主要赋存于强风化层和弱～微风化基岩裂缝发育地段，水量较小。 ⑵环境水的腐蚀性 地表水主要为海水，水质分析结果见“水质分析成果表”。依据《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）中环境介质对混凝土腐蚀性评价标准判定，海水水质类型为CL-Na+型，对混凝土均具有中等结晶类腐蚀和强结晶分解复合类腐蚀作用。地下水接受海水入渗补给，判定为对混凝土均具有中等结晶类腐蚀和中等结晶分解复合类腐蚀重用。 第二章 机构组织、材料、设备、劳动力进度计划安排 §2.1 组织机构、人员组织进场 由于本项目工程量大，工期非常短，交叉作业多，因此抓住工程的施工特点，合理组织、提高施
32、工的机械化程度，加大设备、人员、材料的投入是按时完成本合同施工任务的关键。 根据项目总体施工安排,为使悬浇箱梁施工按照预定的工期进行，顺利完成项目制定的施工计划目标，必须组建针对悬浇箱梁施工的管理组织机构，主要组织机构安排见下表： 项目经理：薛光雄 主桥施工工 陆地施工 生产副经理： 李西峰、贾兵团 生产副经理： 李结标 陈小辉、 冯博、崔旭、 现场技术员： 伊军锋 王凯 质检员： 田鑫、黄伟 康锦、 现场技术员： 侯振勇 田胜恩 质检员： 副队长：齐文胜 正队长：齐 峰 第一作业队 副队长：陈兴才 正队长：陈兴万 第一作业队
33、 副队长：汪守财 正队长：汪守江 第二作业队 副队长：陈启昌 正队长：卢贵良 第三作业队 配备足够的技术工种和其他操作人员，并且在悬浇箱梁施工前必须到达（在2007年6月15日～6月31日以前完成人员配置）。根据大桥工程实际情况，项目部现浇箱梁施工人员设置计划为：箱梁施工共设4个作业队，即主桥作业一队，主桥作业二队，主桥作业三队，陆地作业一队，砼生产为商品砼公司，不另行设置作业队，施工中每个作业队设正、副队长一名，现场技术员（质检员）2名以上，为确保施工项目部还设置有三个配合班组。各作业队具体的劳动力使用计划安排见下表。 作业队 工种 砼工 电焊工 吊装工 钢筋
34、工 木工 普工 机械手 民工 主桥作业一队 30 20 12 24 16 6 - 主桥作业二队 30 20 12 24 16 6 - 主桥作业三队 30 20 12 24 16 6 - 陆地作业一队 25 20 12 20 16 6 - 钢结构加工组 15 4 4 机械班 2 8 电工班 10 §2.2 材料使用计划 根据总体施工进度计划安排，在进行箱梁悬浇施工时的材料使用计划安排如下： 序号 材料名称 规格 数量 进场时间 2
35、007 2008 7 8 9 10 11 12 1 2 3 4 5 1 混凝土 C50 31360.1m3 2 钢筋 Φ12 318.9t 3 钢筋 Φ16 3409.6t 4 钢筋 Φ20 1091.2t 5 钢筋 Φ25 11.5t 6 钢筋 Φ28 241.6t
36、 7 锚具 19287套 8 钢绞线 1626.8t §2.3 机械设备进场计划 根据总体施工进度计划安排，项目部自进场后即对投入到本工程的自有机械设备进行一次全面检修，以保证机械设备不带“病”进场。投入本工程的主要施工机械设备见表2.3-1《投入本合同工程的主要施工机械表》。表内所列设备是根据该标段工程内容、数量，以保证施工质量和工期为前提做出的投入，根据业主和工程工期的实际需要，还可以进场该表以外的施工设备。 表2.3-1 投入钢管桩支架现浇箱梁的主要施工机械设备表
37、 序号 机械设备名称 型号 数量 技术状况 拟用何处 进场时间 1 履带吊 QUY50 2 良好 悬浇箱梁施工 2007年8月 2 轮胎式起重机 QY45 1 良好 悬浇箱梁施工 2007年8月 3 轮胎式起重机 QY25 2 良好 悬浇箱梁施工 2007年7～11月 4 砼搅拌站和砼运输车 由商品砼公司提供 5 砼输送泵 2 良好 悬浇箱梁施工 2007年8月 6 汽车泵 4 良好 悬浇箱梁施工 2007年8月 7 发电机组（备用） JS-400 2 良好 悬浇箱梁施工 2007年5～
38、10月 8 630KVA变压器 S7/1000-10 4 良好 悬浇箱梁施工 2007年5～7月 9 装载机 ZL50 1 良好 悬浇箱梁施工 2007年8月 10 平板拖车 YZT9130 3 良好 悬浇箱梁钢筋转运 2007年5～6月 11 钢筋弯曲机 GW40 8 良好 悬浇箱梁钢筋制作 2007年4～6月 12 钢筋切割机 GQ-40-1 8 良好 悬浇箱梁钢筋制作 2007年4～6月 13 墩粗设备 3 良好 钢筋制作 2007年3月 14 电焊机 交流/直流 30 良好 钢筋焊接 2
39、007年5～6月 16 张拉千斤顶 YCW500A 16 良好 箱梁预应力张拉 2007年8月 17 张拉千斤顶 YCW350A 16 良好 箱梁预应力张拉 2007年8月 18 张拉千斤顶 YCW150A 12 良好 箱梁预应力张拉 2007年8月 19 真空压浆设备 12 良好 箱梁压浆 2007年8月 20 三角挂篮 25 良好 2007年5～8月 21 指挥车 — 2 良好 2007年5～6月 22 工具车 — 2 良好 2007年5～6月 23 水泵 12 良好
40、养生 2007年4月 §2.4 材料组织 由于项目采用商品混凝土，因此砂石料直接到计划选用的厂家进行检验，并已经和相关厂家联系提供相关技术指标和施工要求，进行混凝土的试配工作。 §2.5 设备、人员、材料运到施工现场的方法 ⑴施工设备由陆路或者运输到施工现场。为此，我项目将根据单位现有装备的数量、质量情况和周密的施工进度计划，分期分批地组织进场。 ⑵管理人员和专业技术人员及作业人员从已完工项目调派，并按计划规定的时间到达施工现场。 在组织施工作业队伍时将会严格做好以下工作： ①注重素质。 施工劳力人员素质直接影响工程质量，施工劳力队伍素质审查要严把“四关”，即政治素质、道德纪
41、律、身体条件和技术水平四个方面。 ②注重教育。 教育是先导，只有适时耐心的教育，才能使施工劳力队伍的素质不断提高。教育内容要有针对性，包括：施工当地的政策、民风习俗教育、法制教育、作风纪律教育、文化技术教育等。 ③签订施工劳务合同。 要使施工人员安心施工，把精力集中到工程质量上来，必须按市场规律办事，改过去的任务分配制为合同制。 ⑶合同段所需材料采用水、陆结合运输，以地方运输为主、自运辅助的方式。各种材料的进货数量和时间，将按施工组织设计要求和现场实际及时组织货源。 §2.6 进度计划 箱梁悬浇施工工效分析：箱梁悬浇具体施工安排为：挂篮行走、模板板安装调试1.5天，底板、腹板钢筋
42、及预应力筋施工1天，内模安装、顶板钢筋、预应力管道施工、砼浇注1.5天，待强、预应力张拉、压浆以及封锚施工4天。所以1个节段施工共需8天。 为确保计划的顺利完成，在进行箱梁施工时，应根据施工总体进度计划安排进行详细的月计划编制，将计划安排细化到每一天的工作中，并且在施工过程中每天应及时召开工地会议，及时总结每天施工完成情况，上报每日生产记录，如有异常情况必须及时采取相关措施（研究每天完成情况，分析完成的原因，对于没能按计划完成的项目，同样要分析原因，而且要更加具体，怎样有针对性的去控制和解决），保证箱梁的施工始终处于受控状态，从而保证箱梁 能严格按照制定的计划实施。 箱梁悬浇施工安排见下施
43、工计划横道图 序号 项目 2007年 2008年 7 8 9 10 11 12 1 2 3 4 5 1 跨海主桥第五联 2 跨海主桥第九联 3 跨海主桥第十联 4 互通右主线第十联 5 互通A匝道第四联 第三章 悬浇箱梁施工工艺 §3.1 施工工艺 §3.1.1 概况 本合同范围内主墩主桥为双幅九跨预应力砼等截面变高度
44、直腹板连续箱梁，单箱单室。其跨度布置为（10×50.3m）现浇预应力砼连续刚构。箱梁顶宽 15.5m，底宽6.1m，梁高为3m。箱梁为等截面，单幅桥面横坡为2％，通过箱梁的整体旋转来实现。一个T构为6对箱梁块段，块段长度为3.0m，最大块段重量为96.4t。 1#块底板厚度为0.40m，3＃块到跨中厚度为26cm。箱梁顶板翼缘厚度为26～50cm，腹板厚度2＃块为80cm，3＃块开始到跨中为55cm。箱梁高度为300cm。箱梁砼为C50，每个梁段砼体积为：30m3～36.7m3。箱梁设两向预应力体系（即纵向和横向）。主桥30＃～40＃墩投入9套挂篮进行施工，62＃～70＃投入7套挂篮，70
45、＃～77＃投入4套挂篮（按6套挂篮准备）。 高崎互通立交右线桥(46+77.5+46)、A匝道桥(37+53+53+37)三联连续箱梁，箱梁跨越厦门火车北站货线铁路及既有道路，施工净空要求较高，所以采用挂篮悬浇施工。共投入挂篮5对。挂篮外模投入5套，为大块钢模；挂篮内模5套，为组合钢模。 右主线箱梁顶宽12.25m，底宽6.25～4.18m，梁高在主墩处为4.5m，主跨跨中处为2m。箱梁底板厚度和梁高主要按抛物线变化，单幅桥面横坡为2％，通过箱梁的整体旋转来实现。一个T构为9对箱梁块段，块段长度有3.0m、3.5m、4.0m、3.75m四种，其中1＃块～2＃块段长3.0m；3＃块～4＃块段
46、长3.5m；5＃块～8＃块段长4.0m；9＃块段长3.75m；最大块段重量为93t。 箱梁底板厚度从1＃块到跨中由58.4～30cm逐渐变化，箱梁顶板翼缘厚度为26cm，腹板厚度3＃～5＃跨为70cm，6＃～9＃块为50cm。箱梁高度由408cm逐渐变为200cm。箱梁砼为C50，每个梁段砼体积为：28.9m3～35.1m3。箱梁设三向预应力体系（即纵向和横向以及竖向）。 A匝道箱梁顶宽12.25m，底宽6.25～4.18m，梁高在主墩处为3m，主跨跨中处为2m。箱梁底板厚度和梁高主要按抛物线变化，单幅桥面横坡为2％，通过箱梁的整体旋转来实现。一个T构为6对箱梁块段，块段长度有3.5m、
47、4.0m两种，其中2＃块～3＃块段长3.5m；4＃块～6＃块段长4.0m；最大块段重量为86.3t。 箱梁底板厚度从2＃块到跨中由43.3～25cm逐渐变化，箱梁顶板翼缘厚度为26cm，腹板厚度2＃为70cm，3＃～4＃块为60cm，5＃～6＃块为50cm。箱梁高度由258.8cm逐渐变为180cm。箱梁砼为C50，每个梁段砼体积为：29.3m3～32.4m3。箱梁设三向预应力体系（即纵向和横向以及竖向）。 一对箱梁悬浇段施工的主要内容为：准备工作、挂篮施工，钢筋与预应力筋施工，砼浇筑、养生，穿束，预应力张拉、压浆、封锚等。 §3.1.2详细的施工方法和工作程序 §3.1.2.1 挂
48、兰施工 挂篮是一个能够沿轨道行走的活动脚手架，悬挂在已施工的箱梁节段上。在已浇注完成的节段上进行挂篮的安装固定工作，然后在挂篮上进行下一节段的模板安装、钢筋绑扎、管道的架设，砼浇筑和预应力张拉、管道压浆等作业。 完成一个循环后，新节段已和墩顶0号块连成整体，成为悬臂梁的一部分，挂篮即可前移一个节段，固定在新的节段上。如此循环，直到6号块施工完毕。为平衡施工,每个墩上线或下线需要两个挂篮同时对称进行施工作业。为确保全桥施工工期和施工质量，全桥拟投入22套＋5套（即54个）挂篮进行施工作业。 1）、挂篮的拼装： 挂篮的拼装必须满足图纸设计要求，严格按照设计图纸进行拼装，主要构件拼装顺序按照
49、轨道-----纵向主梁-----主梁连接梁-----主梁斜撑-----立柱------立柱平联-----斜拉带-----中横梁-----前横梁-----吊带-----后横梁-----前横梁-----底篮纵梁，同时在拼装过程中需特别注意扁担梁、后锚等的施工顺序与施工时间，在对挂篮构件进行吊装时应注意起吊的速度，防止挂篮构件的变形和碰撞。 在挂篮拼装结束后，需组织相关人员对挂篮进行整体检查，需特别对挂篮的销孔、螺栓连接的部位和精轧螺纹钢进行详细检查。 2）、挂篮加载试验 挂篮安装好后，为了保证挂篮结构的可靠性和了解挂篮施工中的弹性变形，以及消除挂篮的非弹性变形，在使用前先进行加载试验。对拼
50、装好的挂篮按照浇注的最重块段的等重量进行试压，并将测试结果进行汇总，为后期挂篮的预拱度的调整取得相应数值。荷载试验拟采用加载法。 跨海主桥最重的为1节段，其长度为3m，混凝土体积36.7m3，此节段重量96.4t，预压按照等载进行预压，需要砂袋数量65袋。 加载规则： 试验荷载采用单循环加载的方法施加，预压时选择与施工节段相同的荷载进行预压，试验荷载持续时间取决于检测达到相对稳定所需时间，只有结构变位达到相对稳定后，才能进入下一荷载的加载。在加载过程中，若结构变位最大的测点在连续两次的变位增量小于所用量测仪器的最小分辨值，即认为结构变位达到相对稳定。 加载数量（跨海主桥）： 翼板重量
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