筑博技术措施.doc

深圳筑博工程设计有限公司·结构设计统一技术措施
1. 总则

1.0.1 结构设计应遵循安全、经济、合理、先进的原则。初步设计时应进行多方案比较，选择合理的结构体系。在确保质量的前堤下 ,积极采用途新材料、新结构、新技术和新工艺, 提高结构设计水平。
1.0.2 本措施采用的设计基准期为50 年，设计使用年限为50 年。若结构的设计使用年限不是 50 年，应对结构设计中重要性参数作相应调整，同时对影响钢筋砼耐久性的保护层厚度水泥用量等也作相应要求。
1.0.3 根据建筑抗震设计规范GB50011-2001附录A，深圳市抗震设防烈度为7度，设计地震加速度值为0.1g,设计地震分组为第一组,II类场地的设计特征周期为Tg=0.35s。
1.0.4 根据《建筑设防分类标准》 GB50223 建筑抗震分类:
1.甲类: 中央级 ，省级电视调频广播发射建筑;国家电信楼中央级电信枢纽;三级特等医院的住院部医技楼门诊部。
2.乙类: 中央级广播发射台，广播中心，电视中心 ; 省级广播中心，电视中心，电信市话局 ; 地区中心长途通讯枢纽;
特大型车站;一级汽车客运站监控室;
大中城市三级医院;县、县级市的二级医院;
大型商业零售商场;大、中城市抗震、防灾指挥中心;
房屋高度超过150米的高层建筑;内部设有建筑面积超过10000㎡的一般高层建筑;带有两种或以上《高规》所指复杂结构的高层建筑。
3.丙类:其它高层建筑。
1.0.5 各类抗震设防建筑的抗震设防烈度应按表1.0.5下列规定确定。
表1.0.5 建筑的抗震设防烈度
建筑设防类别
地震作用
抗震措施
甲类建筑
按本地烈度提高一度
按本地烈度提高一度, 9度时应专门研究
乙类建筑
按本地烈度
按本地烈度提高一度, 9度时应适当提高
丙类建筑
按本地烈度
按本地烈度
丁类建筑
按本地烈度
比本地烈度降低一度, 6度除外
注1:建筑场地为I类时,甲、乙类建筑抗震措施可按本地烈度; 丙、丁类建筑抗震措施比本地烈度降低一度,6度除外。
1.0.6根据建筑结构安全等级 按表1.0.6采用不同重要性系数γ0(抗震设计中不考虑结构构件的重要性系数)。
表1.0.6 结构构件的重要性系数
结构安全等级和设计使用年限
重要性系数γ0
一级或设计使用年限≥100年
≥1.1
二级或设计使用年限=50年
≥1.0
三级或设计使用年限≤5年
≥0.9
1.0.7 建筑结构安全等级据建筑物类型按表1.0.7采用。
表1.0.7 建筑结构安全等级
安全等级
破坏效果
建筑物类型
一级
很严重
重要建筑物
二级
严重
一般建筑物
三级
不严重
次要建筑物
注1:对有特殊要求的建筑物,其安全等级根据具体情况另定。
1.0.8 应在设计文件中注明事项:
1. 建筑物重要性等级、抗震设防烈度、场地动力参数、地基基础设计等级、构件抗震设计等级和防火等级;
2. 建筑物设计基准期和设计使用年限;
3. 楼、屋面使用活荷载标准值限值;
4. 结构对材料和施工质量的特殊要求。
1.0.9 结构材料性能指标最低要求:
1. 粘土砖强度等级不低于MU10,其砌筑砂浆强度等级不应低于M5;混凝土砌块强度等级不低于MU7.5, 其砌筑砂浆强度等级不应低于M7.5。
2. 框支梁、框支柱及抗震一级框架梁、柱、节点核芯区砼强度等级不低于C30;其它构件砼强度等级不低于C20。钢筋砼结构的砼强度等级9度时不宜超过C60, 9度时不宜超过C70。
3.要求抗震一、二级框架纵向受力钢筋的抗拉强屈比≥1.25,屈强比≤1.30。纵向受力筋宜选用HRB400和HRB335级热轧筋;箍筋宜选用HRB335和HPB235级热轧筋。
4.要求钢材的抗拉强屈比≥1.20;且有明显的屈服台阶,伸长率≥20%;有良好的可焊性和合格的冲击韧性。钢材宜选用Q235等级B、C、D碳素结构钢及Q345等级B、C、D、E的低合金高强度结构钢。
1.0.10 根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构影响程度, 地基基础设计应符合下列规定:
1.所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算要求;
2.地基基础设计等级为甲、乙级的建筑物,均应按地基变形设计;
3.地基基础设计等级为丙级的建筑物,有下列情况之一时,应作地基变形验算:
1)地基承载力特征值小于130kPa,且体形复杂的建筑;
2)有地面堆载或相邻基础荷载差异较大,可能产生过大不均匀沉降时;
3)软弱地基上建筑物存在偏心荷载时;
4)相邻建筑距离过近,可能发生倾斜;
5)地基内有厚度较大或厚薄不均的填土,其自重固结未完成时。
4. 对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等,尚应验算稳定性;
5. 基坑工程应进行稳定性验算;
6. 当地下室或地下构筑物存在上浮问题时,尚应进行抗浮验算。
1.0.11 抗震设防烈度为7、8、9度时,高度分别超过160m、120m、80m的高层建筑,应设置建筑结构的地震反应观察系统。
1.0.12本措施适用于深圳市多、高层钢筋砼结构设计,其它7度设防地区可参照使用;本措施条文未详尽之内容,应参照有关规程、规范执行。

2. 荷载
2.0.1建筑楼面均布活荷载标准值按表2.0.1采用。
表 2.0.1建筑楼面均布活荷载标准值
项
类 别
标准值kN/㎡
1
住宅、宿舍、旅馆、办公楼、病房、幼儿园
教室、试验室、阅览室、会议室、门诊室、工业建筑无设备区楼面
2.0

2
食堂、餐厅、一般资料档案室
2.5
3
礼堂、剧院、影院、有固定座位看台
公共洗衣房
3.0
4
商店、展览厅、车站、港口、机场大厅、候机室、无固定座位看台
3.5
5
健身房、演出舞台、舞厅
4.0
6
书库、档案库、贮藏室
5.0
密集柜书库
12.0
7
通风机房、电梯机房
7.0
8
≤9座客车通道及车库(板跨≥2米单向板)
300kN消防车道(板跨≥2米单向板)
4.0
35.0
≤9座客车通道及车库(双向板和柱网≥6×6米无梁楼盖)
300kN消防车道(双向板和柱网≥6×6米无梁楼盖)
2.5
20.0
9
一般厨房
2.0
餐厅厨房
4.0
10
第1项民用建筑的浴室、厕所、盥洗室
2.0
其它民用建筑的浴室、厕所、盥洗室
2.5
11
住宅、宿舍、旅馆、病房、幼儿园走廊、门厅、楼梯
2.0
餐厅、教室、办公室、门诊部走廊、门厅、楼梯
2.5
消防疏散梯,其它民用建筑走廊、门厅、楼梯、生产车间楼梯
3.5
12
一般阳台
2.5
人群密集阳台
3.5
13
每延米重≤3kN/m的非固定隔墙等效均布活荷
≥1.0
14
直升机坪等效均布活荷
5.0
直升机坪局部荷载标准值:轻型20.0 kN, 中型40.0 kN, 重型60.0 kN,
作用面积: 0.20×0.20 0.25×0.25 0.3×0.3（㎡）
注1:当书库书架高度大于2米时,应按每米书架高不少于2.5 kN/㎡确定。
2:当使用荷载较大或情况特殊时,应按实际情况采用。
2.0.2表 2.0.1未列出项目,可根据楼面上活动的人和设备的情况按表2.0.2取活荷标准值:
表2.0.2
楼面情况
标准值kN/㎡
活动的人较少
2.0
活动的人较多且有设备
2.5
活动的人很多且有较重设备
3.0
活动的人很集中,有时很挤或有较重设备
3.5
活动性质较剧烈
4.0
储存物品的仓库
50
有大型的机械设备
6.0～7.5
2.0.3 建筑屋面水平投影面上均布活荷载按表2.0.3采用
表2.0.3 屋面水平投影面上均布活荷载表
项次
类别
标准值KN/㎡
1
不上人屋面
0.5
2
上人屋面
2.0
3
屋顶花园
3.0
注:1.积水荷载按实际可能水深计算;
2. 屋顶花园活载不包括花圃土料自重。
2.0.4 隔墙线荷载按表2.0.4换算。
表2.0.4 隔墙自重表
墙体材料
抗压强度Mpa
单位面积墙重KN/㎡
水泥、石渣、砂制空心砌块　　
5.0
|
7.5
2.30 (墙厚 90,双面粉刷)
2.80 (墙厚140,双面粉刷)
3.20 (墙厚190,双面粉刷)
水泥、珍珠岩、石渣空心砌块
3.0
|
3.5
1.70 (墙厚 90,双面粉刷)
2.20 (墙厚140,双面粉刷)
2.60 (墙厚190,双面粉刷)
泡沫混凝土轻质砌块

3.0
1.60 (墙厚 90,双面粉刷)
2.10 (墙厚140,双面粉刷)
2.50 (墙厚190,双面粉刷)
粘土空心砖
5.0
|
8.5
1.70 (墙厚 90,双面粉刷)
2.60 (墙厚180,双面粉刷)
2.80 (墙厚240,双面粉刷)
德邦板(高强加气混凝土大型墙板)

0.83 (板厚 60,双面粉刷)
泰柏板

1.32 (板厚 75,双面粉刷)

2.0.5 屋面板、檩条、钢筋砼挑檐、雨篷和预制小梁的施工检修集中荷载应取1.0 kN,且按最不利布置。计算挑檐、雨篷承载力时,应沿板宽每隔1.0米取一个集中荷载; 验算挑檐、雨篷倾复时,应沿板宽每隔2.5～3.0米取一个集中荷载。
2.0.6 楼梯、看台、阳台和上人屋面等栏杆顶部水平荷载
1 住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院、幼儿园应取0.5 kN/m。
2 学校、食堂、剧场、电影院、车站、展览馆、体育馆应取1.0kN/m。
2.0.7 玻璃幕墙自重荷载（包括骨架裙房部位取0.5 kN/m2; 裙房以上部位取0.8 kN/m2。
2.0.8 多层和高层地下室顶板(±0.000),应考虑施工活荷载≥10.0 kN/m2;若设计限制施工堆载时,应在图中注明。
2.0.9 高层建筑避难层、裙房屋面活荷载取值应≥4.0 kN/m2。
2.0.10 高层建筑塔楼与裙房交界5米范围内,考虑施工垃圾影响,楼面活荷载取值≥5.0 kN/m2。
2.0.11 地下室底板及外边墙,一般均要考虑地下水作用;地下水位以下土压力按浮重度计算, 地下水位以上土压力按湿重度计算。水位不急剧变化的水压力按永久荷载考虑;否则按可变荷载考虑。土压力为永久荷载,当可变荷载效应控制组合时,其组合系数取1.2；当永久荷载效应控制组合时, 其组合系数取1.35。
2.0.12 施工中如采用附墙塔式起重机、爬升式塔式起重机等对构件受力有影响的施工设备时,应验算施工荷载的影响;此时可采用频遇组合或偶然组合。
2.0.13 钢筋砼构件自重,考虑饰面影响,计算中按结构体系分别采用:
框架结构 26kN/m3; 框剪结构 27kN/m3; 剪力墙结构 28kN/m3。
2.0.14 旋转餐厅轨道和驱动设备自重,擦窗机等清洗设备的自重及作用位置按实际定。
2.0.15 屋面女儿墙风荷载,程序不能自动计算,应人工计算出局部风荷后化成节点水平荷载输入。
2.0.16 房屋高度大于200米或房屋高度大于150米,同时有下列情况之一时,宜采用风洞试验确定建筑物风荷载。
1.平面形状不规则,立面形状复杂;
2.立面开洞或连体结构;
3.周围地形和环境较复杂,群楼狭缝效应显著。
2.0.17 檐口、雨蓬、遮阳板、阳台等水平构件,计算局部上浮风荷时,风荷体型系数μs不宜小于2.0。
2.0.18 其它未详荷载可参照”全国民用建筑工程设计技术措施—结构”执行。
2.0.19 附:关于风作用和地震作用的说明:
1.地震作用是从结构基础上传来的作用，其大小与建筑结构的固有特性有关。它不是外界荷载，而是自身的反应；风作用是施加在结构外表面上的荷载，其大小与建筑物的外形和大小有关，且随建筑物的高度增高而加大。
2. 地震作用是完全动力作用，风作用是动静力作用。
3. 地震作用的大小与建筑物的重力荷载有关，重力荷载越大地震作用越大。风荷载，重量是次要因素，主要是建筑物外表面积。
4. 建筑物固有振动周期愈长，地震作用愈小，风振作用愈大。
5. 地震作用时间短暂。风作用时间持续达数小时。
6. 地震作用随地基不同，埋深不同而变，不受建筑环境影响。风作用受建筑环境影响。
7. 地震作用发生的概率较小，风作用频繁。
8. 人类对风作用认识较深，对地震作用则知之甚少，而破坏力却很大。

3. 概念设计

3.1 结构设计一般规定

3.1.1 现浇钢筋砼结构房屋适用最大高度应不超过表3.1.1要求:
表3.1.1 现浇钢筋砼结构房屋适用最大高度
结构类型
抗 震 烈 度
6
7
8
9
非抗震设计
框架结榜
60
55
45
25
70
框剪结构
130
120
100
50
140
剪力墙结构
140
120
100
60
150
部分框支墙结构
120
100
80
—
130

框架核心筒结构
150
130
100
70
160
筒中筒结构
180
150
120
80
200
板柱剪力墙结构
40
35
30
—
70
异型柱框架结构
40
35
25
—
40
异型柱框撑结构
50
45
35
—
50
异型柱墙筒结构
60
55
45
—
60
短肢墙筒体结构
100
100
60
—
100
注: 1.房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶高度;
2.平面和竖向均不规则的结构或建造于IV类场地的结构适用高度应适当降低;
3.短肢剪力墙定义:4<墙肢截面高度与厚度之比<8; 异型柱定义: 2≤柱肢截面高度与厚度之比≤4。
3.1.2 各类现浇钢筋砼房屋高宽比宜满足表3.1.2限值。
表3.1.2 现浇钢筋砼房屋高宽比
结构类型
抗 震 烈 度
6、7
8
9
非抗震设计
框架、板柱剪力墙结构
4
3
2
5
框架结构
5
4
3
5
剪力墙结构
6
5
4
6
筒中筒、框架核心筒结构
6
5
4
6
异型柱轻框
异型柱框架结构
5
4
—
5
异型柱框撑结构
5
4
—
5
异型柱墙筒结构
5
4
—
5
短肢墙筒体结构
5
4
—
5
3.1.3 结构体系应符合下列各项要求:
1．应具有明确的计算简图和合理的传力途径;
2．应避免因部分结构或构件破坏而导致整个结构丧失抗震能力或对重力荷载的承载能力;
3．应具备良好的变形能力和耗消地震能量的能力;
4．应具有合理的、均衡的刚度和承载力的分布,避免局部薄弱部位出现。
3.1.4 结构的刚度要适宜。
1．刚度过大,自震周期短,地震作用效应大,同时结构自重大,基础大,材料浪费;刚度过小,不满足规范对变形控制的要求。多遇地震下的弹性层间位移角[θe]和罕遇地震下的弹塑性层间位移角[θp]应不大于表3.1.4.1的要求。
表3.1.4.1 弹性和弹塑性层间位移角限值

结构类型
[θe]
[θp]
钢筋砼结构
框架
1/550
1/50
框剪、板柱剪力墙、框架核心筒
1/800
1/100
剪力墙、筒中筒
1/1000
1/120
框支层
1/1000
1/120
钢结构
多、高层钢结构
1/300
1/50
注:1.除以弯曲变形为主的高层建筑（H/B>6或H>150米）外,Δue可不扣除结构整体弯曲位。
2. 高度≥250m的高层建筑, [θe]=1/500;150m＜高度＜250m时线性内插。
2. 适宜的刚度可用适宜的周期Ta来评估:若T> Ta则过柔,应加大整体刚度;若T 小于Ta较多则结构刚度过大,可适当减小。 Ta可按结构类型、建筑层数、场地类别等查表4.8.1.3。
3．结构刚度所决定的自振周期应避开场地振动的卓越同期Tg,避免共振。
4．高度超过150m的高层建筑,应控制结构刚度,使结构在10年一遇的风荷取值计算的结构顶点振动加速度<15%g(住宅、公寓)和<25%g(办公、旅馆),以满足人居舒适度要求。
3.1.5 改变结构刚度的措施:
1．加强或减弱建筑结构水平构件（楼屋盖的梁板）的整体性和刚度;
2．加强或减弱建筑结构竖向构件（柱或剪力墙）的整体性和刚度;
3．加强或减弱建筑结构构件间的连接,改变节点刚度;
4．增大或减小建筑结构平面宽度,改变其高宽比,改变边缘竖向构件的轴压抗力效应;
5．改变建筑物的平面形状,将一字形建筑改变为井、Y、⌒型等或相反,增加或减小建筑结构平面的整体抗弯和抗扭刚度;
6．改变建筑结构构件的刚度:改变构件截面尺寸,构件纵向配筋和砼强度等级。
3.1.6结构构件抗震设计的抗震等级,根据设防烈度、结构类型和房屋高度按表3.1.6采用,并按本规定1.5条执行
表 3.1.6结构构件抗震设计等级
结构类型
设 防 烈 度
6度
7度
8度
9度
框架
高度（m）
≤30
>30
≤30
>30
≤30
>30
≤25
框架
4
3
3
2
2
1

1
框架剪力墙
高度（m）
≤60
>60
≤60
>60
≤60
>60
≤50
框架
4
3
3
2
2
1
1
剪力墙
3
3
2
2
1
1
1

高度（m）
≤80
>80
≤80
>80
≤80
>80
≤60

一般剪力墙
4
3
3
2
2
1
1

落地墙底部
3
2
2
1
不宜采用

框支层框架
2
2
1
1
框架
心筒
框架
3
2
1
1
核心筒
2
2
1
1
筒中筒
内筒
3
2
1
1
外筒
板柱墙
板柱的柱
3
2
1
不宜采用
剪力墙
2
2
2
异型柱轻框
（参考天津市标准）
高度（m）
≤22
>22

≤25
不宜采用
不宜采用
框架结构
3
2
2
高度（m）
≤25
>25
≤22
>22
框架斜撑结构
无撑框架
3
2
3
2
带撑框架
2
2
2
2
高度（m）
≤30
>30
≤25
>25
框架剪力墙结构
框架
3
2
3
2
剪力墙
2
2
2
2
注: 1. 一般剪力墙包括不落地剪力墙和落地剪力墙非加强部位;
2. 地下一层按地上一层采用抗震等级;地下一层以下降低一级采用;
3. 与主楼连成整体的裙房抗震等级与主楼同。
3.1.7 7度和8度抗震设防的高层建筑,不宜采用超过两种下列复杂结构:带转换层结构,带加强层结构,错层结构,连体结构,多塔楼结构等。

3.2 结构体系选择

3.2.1 结构体系选择应综合考虑建筑功能,使用空间要求,建筑材料,施工水平,抗震要求等因素,在满足规范要求前题下,经技术经济比较,在正常设计、正常施工、正常使用情况下,最大限度地满足结构在使用年限内对安全性、适用性、耐久性和稳定性要求。
3.2.2 框架结构体系,建筑平面灵活,可以提供较大的内部空间,适用于商场、展览厅等公共建筑及轻工业厂房,又因为构件简单施工方便,住宅、旅馆、办公楼也常用。
3.2.3 框架剪力墙结构体系,兼具框架体系能提供较大使用空间,建筑布置灵活,结构延性好优点,又有剪力墙体系抗侧向刚度大,抗侧力承载力高的特点,是高层结构中经济有效、适用范围广的结构体系。
3.2.4 对已建≤30层工程的结构体系进行综合模糊评定分析结果如下：
1. 30层左右及以下的高层建筑宜首选框架剪力墙、框架核心筒结构;
2. 30层左右及以下的高层公寓、宾馆宜首选剪力墙、框架剪力墙结构。
3.2.5 集住宅、办公、商业、娱乐于一身的综合楼,要求底部大空间,上部为住宅或公寓标准层,常采用带转换层的框架剪力墙结构。
3.3 结构布置

3.3.1抗侧力结构的平面布置宜规则、对称、分散且平面形状具有良好的整体作用;对表3.3.1中的平面不规则结构应符合表中规定的要求。
表3.3.1 平面不规则结构
不规则类型
定 义
规 定 要 求
A.扭转不规则
最大层间位移>1.2倍平均层间位移
1.三维模型振型分解反应谱分析,考虑耦连,薄弱部位加强;
2.最大层间位移≤1.5倍平均层间位移。
B.凹凸不规则
凹凸尺寸>30%相应投影总尺寸
1.三维模型振型分解反应谱分析,考虑耦连,薄弱部位加强;
2.用弹性楼板模型按总刚计算。
C.楼板不连续
有效楼板宽<结构楼面宽度50%;楼面开洞面积>楼面总面积30%或楼层错层；
(要求：有效楼板宽≥5m,且单边宽≥2m)
1.三维模型振型分解反应谱分析,考虑耦连,薄弱部位加强;
2.用弹性楼板模型或错层模型按总刚计算。
3.3.2 建筑的立面和剖面力求规则,结构的侧向刚度沿竖向均匀变化,避免突变;竖向抗侧力构件的截面和材料强度等级,自下而上逐渐减小,应避免抗侧力构件承载力突变。若立面上部收进或外挑处楼层水平尺寸为B1,距室外地面高度为H1,下部楼层水平尺寸为B,建筑总高为H;当B1＜B,且H1/H＞0.2时,要求B1/B≥0.75;
当B1＞B时,要求B/B1≥0.90,且外挑尺寸≤4m。
对表 3.3.2中的竖向不规则结构应符合表中规定的要求。
表3.3.2 竖向不规则结构
不规则类型
定 义
规 定 要 求
A.刚度不规则
层侧向刚度<上层侧向刚度70%;连续三层侧向刚度均<上层刚度80%
1.三维模型振型分解反应谱分析和弹性时程分析,考虑耦连,薄弱部位加强;甲类建筑和较高高层建筑进行弹塑性时程分析
B.竖向构件不连续
竖向抗侧力构件通过转换构件传力
1.三维模型振型分解反应谱分析和弹性时程分析,考虑耦连,薄弱部位加强;甲类建筑和较高高层建筑进行弹塑性时程分析
2.转换构件下端的地震作用力增大1.5倍。
C.有薄弱层
层间抗侧力构件的承载力<上层的80%
1.三维模型振型分解反应谱分析和弹性时程分析,考虑耦连,薄弱部位加强;甲类建筑和较高高层建筑进行弹塑性时程分析
2.薄弱层层抗侧力构件承载力不小于上层的65%
注: 1.侧向刚度≈Vh/Δu=层剪力×层高/层间剪切位移;
2.层间剪切位移指建筑某一层相对于相邻层的位移扣除结构整体弯曲变形产生的水平位移值。
3.3.3 轴网布置:
考虑使用空间要求,各类建筑常用轴网为:
1.住宅、办公楼、公寓等底层有商场、车库时,适宜轴网为8000×8000,8000×7200;
2.住宅:常用开间为2100、3300、3600、3900、4200等,当底层有大开间要求时,一般可取两开间设一柱位;
3.办公楼:常用开间采用7200、7500、8000、9000、10800等;进深一般8000～12000;
4.高层公寓:常用轴网为:7200、7500、7800、8000、8400等;
5.多层民用建筑,常用柱距为3300～6000,6000～8000,6000～12000;
6.多层厂房: 内廊式边跨6～8米,中跨2.4～3米;等跨式双跨时跨度6～12米,多跨时跨度6～8米。框架间距一般为6米。
3.3.4 剪力墙是高层建筑的主要抗侧力构件,其布置原则要求:
1.沿结构纵横两个方向均应布置,并力求分散均匀、相对集中、对称布置。通过调整墙的长度和厚度,使抗侧刚度中心接近质量中心; 建筑物质量集中部位应多布置剪力墙。
2. 每个结构单元的两个主轴方向,均宜沿两条以上轴线布置剪力墙,且应尽量沿周边布置,以增强结构抗扭刚度;抗震设计时,各主轴方向剪力墙的刚度宜相近。
3.在水平楼盖水平刚度急剧变化处,及楼盖大洞口,宜两侧布置剪力墙;忌大洞口只一边布置。
4.剪力墙间距不应超过表3.3.4.4要求,否则应考虑楼盖水平变形影响。

表3.3.4.4 剪力墙间距(米)和剪力墙间楼盖长宽比限值
抗震设防烈度
6
7
8
9
楼盖类型
间距
L
长宽比
L/B
间距
L
长宽比

L/B
间距
L
长宽比
L/B
间距
L
长宽比
L/B
现浇、迭合钢筋砼板
50
4
50
4
40
3
30
2
装配楼盖
40
3
40
3
30
2.5
—
—
框支层、筒体结构现浇梁板
抗震设计长宽比L/B≤2
非抗震设计长宽比L/B≤3
5. 同一方向单片墙的抗侧移刚度不应大小悬殊, 单片墙承担的剪力不应大于总水平力的40%;。
6. 纵横墙能联成整体的宜联成十、L、I、U型,以增大抗侧刚度。
7. 剪力墙宜沿竖向连续布置,不应中间层中断或错位。
8.避免顶层大空间;当不可避免而中止剪力墙时,应在以下两三层逐渐减少或减薄,以免突变。
9.剪力墙宜从下向上逐渐减薄,墙厚随层数不同,一般在1/4、1/3和1/2房屋高度处变化一次,每次减薄不宜超过25%且小于100,最好以50为级差;砼强度等级变化不宜与墙厚变化同层。
10.剪力墙洞口宜上下对齐,洞口面积不应大于该墙层间面积的1/6,洞口上连梁高宽比不宜大于5且梁高≥400。
11. 剪力墙中心线与框架梁柱中心线偏距不宜大于柱宽1/4。
12. 整个体系中应有一定数量的联肢墙,不应全为单肢墙,以免出现同时在底层屈服失稳。
13. 平面形状凹凸较大时,宜在凸出部份的端部附近布置剪力墙。
14. 楼电梯间采用剪力墙结构时,宜形成墙筒,且与靠近的抗侧力结构有机结合,不宜孤立布置在单片抗侧力结构或柱网以外。
15.单肢剪力墙断面长度不宜大于8000,过大时宜用构造洞变为联肢墙;洞口连梁的跨高比不宜大于5,每段墙断面长度不宜小于2倍墙厚。
3.3.5 框架结构布置
1.框架结构应布置成双向梁柱抗侧力体系;主体结构不宜用铰结。
2.框架结构不宜采用单跨,常用三跨不等跨内廊式或多跨等跨布置。
3.梁柱中心线宜重合,偏心距不宜大于柱宽的1/4。
4.填充墙及隔墙应优先考虑轻质墙体,并应与框架牢固拉结。
5.当楼电梯间布置较偏或在建筑的一端时, 楼电梯间不宜采用剪力墙结构。
6.按抗震设计的框架结构,其局部突出屋面的机房、水箱等应采用框架承重,不得采用砌体墙重。
7.框架结构宜避免断梁、断柱,避免顶部大空间。
3.3.6楼面结构体系
1.楼面结构体系把竖向抗侧力构件连成整体,并把水平力按竖向抗侧力构件刚度和变形协调条件分配。因此楼面结构体系要有适当的刚度,过小会降低结构的整体性,增大层间位移;过大会增大梁的刚度,不符合强柱弱梁设计原则。
2.楼盖设计原则:
1) 高层建筑宜尽量减小楼屋盖厚度,尽可能采用扁梁结构,以降低层高。
2) 宜采用较大的楼盖次梁跨度和开间。
3) 地震区楼屋盖应尽量采用现浇结构。
4) 楼盖应避免开大洞,必须开洞时应满足本规定表3.3.1的要求。
5) 当结构在竖向上由一种结构向另一种结构转变时的转变层楼板厚度宜加厚,以加强整体性;现浇楼板最小厚度要求如表3.3.6。
表3.3.6 现浇楼板最小厚度（㎜）
楼板部位
一般楼面
屋 面
地下室顶板
转换层
转换层邻层
6级人防顶板
板 厚(㎜)
80/100
120/130
160/180
180
130
250

3.4 构件尺寸的拟定

3.4.1剪力墙设置数量的原则和要求:
1. 剪力墙承担的结构底部地震弯矩应≥总地震弯矩的50%,否则是框架结构。
2. 沿结构单元两个主轴方向的弹性层间侧移角不大于本规定表3.1.4.1的要求。
3. 结构的重力荷载与地震荷载组合效应,剪力墙边框柱不致于由拉力控制。
3.4.2 剪力墙数量初估计算 (用于方案设计和初步设计)可按表3.4.2 采用。
表3.4.2剪力墙数量初估计算表
设计条件
（Aw+Ac）/Af
Aw/Af
备注
7度II类场地土
3～5%
2～3%
层数多、高度大时取上限
8度II类场地土
4～6%
3～4%
注:Aw—剪力墙断面积;Ac—柱断面积;Af—楼层建筑面积。
3.4.3 剪力墙厚度对不同结构体系,初设时可按表3.4.3.1和表3.4.3.2采用。
表3.4.3.1 底层剪力墙厚度初选表
结构体系
初定墙厚(㎜)
限制
剪力墙结构
9N
≥160或1/20层高(3、4级1/25)
框架剪力墙结构
11N
≥160或1/20层高(3、4级1/25)
框架墙筒结构
12N
≥250或1/20层高
底层大空间结构
13N
≥300或1/20层高
注:1.N为建筑结构总层数
表3.4.3.2 初选底层剪力墙厚(㎜)参考表
设防烈度
7
8
层数 场地
I—II
III—IV
I—II
III—IV
十层左右
160
160-180
160-180
160-200
十五层左右
160-200
200-300
200-300
250-350
二十层左右
200-300
250-350
250-350
300-400
三十层左右
250-350
300-400
300-400
350-450
四十层左右
300-400
350-450
350-450
400-500
注:带转换层的落地剪力墙宜按表中数值×1.5。
3.4.5框架结构柱截面初拟:底层柱总截面积ΣAC与楼面面积AF之比,大约为AF/ΣAC=2、3(7、8度)。每根柱还应满足轴压比要求,由轴压比控制的每㎡柱截面能承受的楼面面积见表3.4.5。
表3.4.5 每㎡柱截面能承受的楼面面积Af（㎡）（按单位建筑面积折算竖向荷载标准值q=10kN/㎡计）
柱砼强度等级
C30
C40
C50
C60
备 注
轴压比
0.7
700
960
1190
1320
当q≠10时,
Afc=qAf/10
0.8
840
1120
1330
1540
0.9
960
1260
1400
1740
3.4.6 梁的截面高度与跨度之比可参照表3.4.6采用。
表3.4.6 梁的截面高度与跨度比值表
梁类
单跨梁
建续梁
扁 梁
单向密肋梁
双向密肋梁
悬挑梁
井字梁
框支墙托梁
单跨预应力梁
多跨预应力梁
Hb/L
1/8-1/12
1/12-1/15
1/12-1/18
1/18-1/1/22
1/22-1/25
1/6-1/8
1/15-1/20
1/5-1/7
1/12-1/18
1/18-1/20

附:钢筋砼梁梁高精确取值
1..悬臂梁允许跨高比限值表
表3.4.6.1-1均布荷载下钢筋砼悬臂梁（h/b=2～3）的容许跨高比上下限
(gk+pk)/l
KN/㎡
下限(按裂缝宽w)
上 限
Ф25
Ф20
Ф16
按挠度f
按抗弯M
≤1
11.1～9.5
10.8～8.5
8.9～7.4
11.3～10.5

≤2
8.9～8.0
8.0～71
7.3～6.8
10.2～9.7

≤3
7.8～6.9
7.3～6.2
6.5～5.9
9.4～9.0
9.4～9.0
≤4
7.2～6.4
6.7～5.8
6.1～5.5

8.6～7.5
≤5
6.7～5.9
6.1～5.5
5.6～5.1

8.0～7.0
≤6
6.2～5.5
5.7～5.1
5.3～4.7

7.6～6.6
≤7
5.8～5.1
5.4～4.8
5.0～4.4

7.3～6.3

表3.4.6.1-2.集中荷载下钢筋砼悬臂梁（h/b=2～3）的容许跨高比上下限
(Gk+Qk)/l
KN/㎡
下限(按裂缝宽w)
上 限
Ф25
Ф20
Ф16
按挠度f
按抗弯M
≤1
9.2～7.9
8.6～7.2
8.1～6.7
10.0～9.3

≤2
7.8～8.0
7.2～6.4
6.8～5.9
8.7～8.3
8.7～8.3
≤3
6.8～6.1
6.3～5.5
5.8～5.2

7.8～7.4
≤4
6.2～5.6
5.7～5.2
5.3～4.9

7.2～6.3
≤5
5.8～5.3
5.3～4.9
5.0～4.6

6.7～5.9
≤6
5.6～5.1
5.2～4.6
4.8～4.3

6.3～5.5
≤7
5.5～4.9
5.1～4.4
4.7～4.1

6.0～5.2

表3.4.6.1-3.均布荷载下钢筋砼简支梁（h/b=2～3）的容许跨高比上下限
(gk+pk)/l
KN/㎡
下限(按裂缝宽w)
上 限
Ф25
Ф20
Ф16
按挠度f
按抗弯M
≤1
19.0～16.3
17.4～14.8
16.3～13.6
16.5～15.3

≤2
15.2～13.6
14.3～12.7
12.7～11.9
14.6～13.9

≤3
13.4～11.8
12.7～11