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1、 图3.1梁的配筋 四、框架的计算 4.1框架计算简图的确定 计算单元轴横线三跨的一榀框架作为计算单元。计算简图：本工程竖向四层，计算跨度以轴线距离为准（即形心线距离为准），梁轴线取至板底，2~4层柱高即为层高3.6m；一楼楼高4m，如下图 横向框架计算简图4.1 4.2梁柱线刚度计算 框架梁的截面尺寸宜符合下列各项要求： 1.梁的截面宽度不宜小于200mm 2.梁的截面高宽比不宜大于4 3.为了防止梁发生剪切脆性破坏，梁高不宜大于1/4，梁净跨。 4.符合模数的要求，当梁高h≤800mm时，h为50mm的倍数，当h＞800mm
2、时，h为100mm的倍数，在高烈度区，纵向框架的高度也不宜太小，一般取h≥L/12，且不宜小于500mm。 4.2 .1主梁尺寸确定 主梁设计： h=(1/8—1/12)L 其中L为梁的跨度，梁截面尺寸应满足承载力，刚度及延性要求 纵框架梁 6.6m跨: h=(1/12—1/8)x6600=(550~825) 取h=700 b=(1/2~1/3)x700=(233~350) 取h=300 3.6m跨: h=(1/12—1/8)x3600=(300~450) 取h=700(考虑施工因素) b=(1/2~1/3)x700=(233~350) 取h=300
3、横框架梁 7.5m跨: h=(1/12—1/8)x7500=(625~937.5) 取h=700 b=(1/2~1/3)x700=(233~350) 取h=300 2.6m跨: h=(1/12—1/8)x2600=(216.6~325) 取h=450 b=(1/2~1/3)x450=(225~150) 取h=300 4.2.2 次梁尺寸确定 次梁设计： h=(1/12—1/18)L 其中L为梁的跨度，梁截面尺寸应满足承载力，刚度及延性要求 进深: 7.5m跨: h=(1/12—1/18)x7500=(625~416.6) 取h=600 b=(1/
4、2~1/3)x600=(200~300) 取h=250 表4.1梁截面尺寸及各层混凝土强度等级 梁截面尺寸及各层混凝土强度等级 层次 砼强度等级 主梁 次梁 走道梁 2~4 C30 300x700 250x600 300x450 1 C30 300x700 250x600 300x450 4.2.3柱的尺寸选择 根据《建筑抗震设计规范》第6.3.6和6.3.7，柱的截面尺寸宜符合下列要求： 1.柱截面的宽度和高度均不宜小于300 mm；圆柱直径不宜小于350mm 2.剪跨比宜大于2； 3.截面长边与短边的边长比不宜大于3； 4.柱的轴压比不
5、宜超过0.8。 框架柱的截面尺寸一般根据柱的轴压比限值按下列公式估算： 其中 N——柱组合的轴压力设计值； β——考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3,不等跨内柱取1.25,等跨内柱取1.2； gE——折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可根据实际计算，也可近似取12～15 kN/m2； n——验算截面以上楼层层数； F——案简支状态计算的柱的负载面积； Ac——柱截面面积； [μN]——框架柱轴压比限值，对一级、二级、三级抗震等级分别取0.7、0.8、0.9； f——混凝土轴心抗压强度
6、设计值； 计算底层柱截面尺寸： 本工程为三级抗震等级，轴压比限值[μN]=0.7,各层重力荷载代表值近似取12.0 KN/m2，柱的混凝土强度等级不低于C30，本设计柱采用C30混凝土，fc=14.3N/mm2 ft=1.43 N/mm2。 柱子负载面积如下图4.2.3： 4.23.A 中柱负荷面积图 4.23.B 中柱负荷面积图 中柱： 截面分别为439mm和500mm 根据以上计算结果并考虑其它因素，本设计柱截面尺寸取值如下： 每层： 600mm×600mm （
7、中、边柱） 4.3荷载计算 4.0 荷载作用计算简 4.3.1 恒荷载计算 （1）4层恒荷载计算 代表横梁自重，为均布荷载形式 =1.05（为考虑梁的粉刷自重） =0.3×0.7×25×1.05=5.513 为房间板传给横梁的线荷载 =4.38×3.3=13.01 、、分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒荷载。它包括次梁自重、楼板重和内墙等的重力荷载。 P1=[（3.6×1.65×1/2）×2+（2.6+7.5）/2×1.65] ×4.93+6.43 ×7.5+4.59×7.5/2=132.63KN.m
8、 P2=[（3.6×1.65×1/2）×2+（2.6+7.5）/2×1.65+3.6×1.2×2] ×4.93+6.43×7.5+4.59×7.5/2 =175.23 KN.m 集中力矩 M1=P1e1=132.63×(0.6-0.3)=19.89KN.m M2=P2e1=175.23×(0.6-0.3)=26.28 KN.m （2）1~4荷载计算 Q1横梁自重，均为线荷载形式。 =5.51KN/M =5.51KN/M 代表房间和走道梁传给横梁的梯形荷载 =3.24×3.3=10.69KN/M =10.69
9、KN/M 、、分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒荷载。它包括次梁自重、楼板重和内墙等的重力荷载。 P1=[（3.3×1.65×1/2）2.4+7.5）/2×1.65]×4.38+5.51×7.5+4.38×7.5/2+3.11×（7.5×3.3-2.4×1.5×2）=169.76 KN P2==[（3.3×1.65×1/2）×2+（2.6+7.5）/2×1.65+3.3×1.2×2] ×4.38+5.51×7.2+4.38×7.5/2+1.4×（7.5×3.3-1.2×2）=198.48 KN 集中力矩 M1=P1e1=169.76×（0.6-0.3）/2=25.46 KN
10、/M M2=P2e2=198.498×（0.6-0.3）/2=29.77 KN/M 4.3.2 活荷载计算 4.1 梁上活荷载作用计算简图 1.四层：活载活载（取均布荷载标准值） （不考虑地震作用，活载取屋面活载和雪荷载中的最大值） 不上人屋面0.5 雪荷载0.20 、、分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒荷载。它包括次梁自重、楼板重和内墙等的重力荷载。 =3.3×0.5=1.65KN/m P1= [（3.3×1.65×1/2）×2+（2.6+7.5）/2×1.65] ×0.5=7.29 KN P2= [（3.3×1.65×1/
11、2）×2+（2.6+7.5）/2×1.65+3.3×1.2×2] ×0.5=11.61 KN M1=P1e1=7.29×（0.6-0.3）/2=1.09 KN.m M2=P2e2=11.61×（0.6-0.3）/2=1.74 KN.m 对于二~四层楼板 =2.0×3.3=6.6KN/M P1= [（3.3×1.65×1/2）×2+（2.6+7.5）/2×1.65] ×2=29.16 KN P2=[（3.3×1.65×1/2）×2+（2.6+7.5）/2×1.65] ×2+3.3×2×1.2×0.20=31.32 KN M1=P1e1=29.16×（0.6-0.
12、3）/2=4.374 KN.m M2=P2e2=31.32×（0.6-0.3）/2=4.698 KN.m 将以上恒荷载计算结果汇总见表7.1，活载见表7.2 表4.1横向框架恒载汇总表 层次 () KN 1~4 5.15 10.69 169.76 198.498 25.46 29.77 表4.2 横向框架活载汇总表 层次 KN 1~4 6.6 29.16 31.32 4.374 4.698 恒、活荷载计算简图见
13、下图4.1，4.2 图4.1恒荷载作用下计算简图 （集中荷载：KN 均布荷载：KN/m 力偶：KN·m） 图4.2活荷载作用下计算简图 （集中荷载：KN 均布荷载：KN/m 力偶：KN·m） 4.4竖向恒载作用下框架受荷总图 恒荷载计算简图见下图4.4 图4.4恒荷载作用下计算简图 （集中荷载：KN 均布荷载：KN/m 力偶：KN·m） 4.5框架梁柱内力计算 梁端弯矩采用弯矩二次分配法计算 梁端、柱端采
14、用弯矩二次分配法计算，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得，注意计算柱底轴力还需考虑柱的自重。 内力计算： 恒载计算：（恒载计算简图如下所示）4.5.1 132.319 181.39 181.39 132.319 17.589 17.589 4.2KN/m 4.2KN/m 4.2KN/m 100.55 100.55 顶层
15、 顶层 140.71 180 180 140.71 14.625 14.625 4.2KN/m 4.2KN/m 4.2KN/m 113.86 113.86 二~三层 二~三层 174.85 205.46 205.46 174.85 146.25 146.25 4.2KN/m 4.2KN/m 4.2KN/m 1
16、63.3 163.3 底层 底层 图4.5.1 将梯形荷载简化成等效均布荷载： q1=(1-2a2+a3)q=[1-2(3.6/2)2+(3.6/2)3]×17.589(14.625)=13.68(10.98)KN/m 计算线刚度及分配系数: 梁线刚度：i1=4.049×1010N.mm i2=3.169×1010N.mm 相对线刚度i2’=1，i1’=1.28 底层柱线刚度：ic=8.42×1010N.mm ic底’=2.59 标准层线刚度：ic=13.5×10
17、10N.mm ic标’=4.19 框架由于结构和荷载对称,故可取半刚架计算,中跨梁的相对线刚度仅为原结构的一半。 分配系数计算表4.5.1： 表4.5.1 节点 相对线刚度i′ 相对线刚度总和 ∑i′ 分配系数i′/∑i′ 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 A4 0.9*4.26 1.28 5.11 0.77 0.23 A3 0.9*4.26 0.9*4.26 1.28 8.95 0.45 0.45 0.1 A2 0.9*4.27 0.9*4.27 1.28
18、8.95 0.44 0.44 0.12 A1 0.9*4026 2.66 1.28 7.77 0.5 0.32 0.19 B4 1.28 0.9*4.26 0.5 5.61 0.23 0.66 0.09 B3 1.28 0.9*4.26 0.9*4.29 0.5 9.44 0.14 0.42 0.39 0.04 B2 2.28 0.9*4.26 0.9*4.29 0.5 9.44 0.14 0.42 0.42 0.03 B1 1.28 0.9*4.26 2.66 0.5 8.
19、27 0.15 0.48 0.3 0.07 由结构力学可知： q L A B MAB=-ql2/12 MBA=ql2/12 所以（14.24×5.42）/12=34.6 （11.84×5.42）/12=28.77 A B a=2.4 b=1.05
20、 MAB=-Pl (2l-a)/2l MBA=-pa2/2l 两端为固定端其上作用均布荷载时的弯矩为：MAB=-ql2/12,MBA=ql2/12。一端为固定端，一端为滑动支座，其上作用一集中力时的弯矩为：MAB=-Pa(2l-a)/2l,MBA=-Pa2/2l。故可依此计算各梁端的弯矩。 恒载由梯形均布荷载与集中力的组合+均布荷载的叠加。 在梯形均布荷载下梁柱的弯矩值恒载（如下表4.5.2；图4.5.2）： 表4.5.2 上柱 下柱 右梁
21、 左梁 上柱 下柱 右梁 四层 0.666 0.334 0.280 0.559 0.161 18.28 -44.92 44.92 17.95 -508 17.74 8.90 -6.13 -12.24 8.86 -3.07 4.45 -6.25 -3.86
22、 -1.93 0.50 1.01 0.29 22.74 -41.02 43.74 -17.48 -8.31 二～三层 0.400 0.400 0.200 0.179 0.359 0.359 0.103 17.91 -62.21 62.21 23.52 -3.89 17.72 17.72 8.86 -6.23 -12.49
23、 -12.49 -3.58 8.86 8.86 -3.12 4.43 -6.12 -6.25 -5.84 -5.84 -2.92 1.42 2.85 2.85 0.82 20.75 20.74 -59.39 61.83 -15.76 -15.89 -6.65 底层 0.371 0.468 0.161 0.147 0.340 0.42
24、8 0.085 25.76 -63.81 63.81 33.6 -4.14 14.11 17.81 6.13 -3.83 -8.86 -11.15 -2.21 8.67 -1.92 3.07 -5.94 -2.50 -3.16 -1.09 0.42 0.98 1.23 0.24 20.28 14.6
25、5 -60.69 63.47 -13.82 -9.92 -6.11 7.33 -4.96 图4.5.2 活载分布弯矩作用简图4.5.3（表4.5.3）： 表4.5.3 上柱 下柱 右梁
26、 左梁 上柱 下柱 右梁 四层 3.24 -14.25 14.25 5.04 -1.44 7.33 3.68 -2.18 -4.34 -1.25 2.20 -1.09 1.84 -1.40 -0.74 -0.37 -0.12 -0.25 -0.07 8.79 -12.03 13.79 -5.99 -2.76 三～二层 3.89 -14.25 14.
27、25 6.05 -1.44 4.40 4.40 1.55 -0.93 -2.64 2.64 -0.54 2.20 1.80 -0.47 0.78 -1.32 -0.98 -1.50 -1.50 -0.53 0.21 0.59 0.59 0.12 5.10 4.70 -13.70 14.31 -3.37 -3.03 -1.86 一层 4.54 -14.25 7.06 -1.44 3.60 4.54 1.
28、56 -0.85 -1.96 -2.46 -0.49 2.20 -0.43 0.78 -1.32 -0.66 -0.83 -0.28 0.08 0.18 0.23 0.05 5.14 3.71 -13.40 14.26 -3.10 -2.23 -1.88 1.86 -1.12 活载分布弯矩作用简图4.5.3 Y值计算表4.5.4： 表4.5.4 层数 边柱 中柱 4 n=
29、9 j=4 k=0.235 n=9 j=4 k=0.535 y0=0.4675 a=0 y=0 y0=0.4675 y=0 y=0.4675 h h =1.54 y=0.4675 h=1.54 3 n=9 j=3 k=0.235 n=9 j=3 k=0.535 y0=0.50 a=0 y=0 y0=0.50 y=0 y=0.50 hh=1.65 y=0.50 h=1.65 2 n=9 j=2 k=0.235 n=9 j=2 k=0.535 y0=0.65 y=-0.05 y0
30、0.65 y=-0.05 y=0.6 a3 h=1.98= y=0.5/ h=1.65 1 n=9 j=1 k=0.376 .3=1 4 n=95 j=1 k=0.857 y0=1.0 1 y=-0.05 y0=1.0 y=-0.05 y=0.95 h=4.56= y=0.6785 h=3.2568 计算柱端弯矩 柱上端弯矩：M上=Vh(1-y) 柱下端弯矩：M下=Vhy 4 V 1.897211 3.80624 3.80624 1.897211 Vh 6
31、260795 12.5606 12.5606 6.260795 M上 5.932103 9.20063 9.20063 5.932103 M下 0.328692 3.35996 3.35996 0.328692 3 V 3.62546 7.2735 7.2735 3.62546 Vh 11.96402 24.0026 24.0026 11.96402 M上 9.152473 15.1816 15.1816 9.152473 M下 2.811544 8.8
32、2094 8.82094 2.811544 2 V 5.411411 10.8565 10.8565 5.411411 Vh 17.85766 35.8265 35.8265 17.85766 M上 12.18785 20.869 20.869 12.18785 M下 5.669806 14.9576 14.9576 5.669806 1 V 6.941018 13.9253 13.9253 6.941018 Vh 22.90536 45.9534
33、45.9534 22.90536 M上 14.48764 25.2744 25.2744 14.48764 M下 8.41772 20.679 20.679 8.41772 4.6风荷载作用下的弯矩计算 设计资料：基本风压：W0=3.0KN/M2，房屋高度H=14.8m。 4.6.1风荷载标准值的计算 风荷载近似按阶梯形分布，首先应将其简化为作用在框架节点上的节点荷载。 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值： 式中 ——风荷载标准值（K
34、N/m²）； ——高度z处的风振系数，结构高度H=14.8m＜30m，故取βZ=1.0； ——风荷载体型系数，对于矩形截面=1.3； ——风压高度变化系数（地面粗糙度类别为C类）； ——基本风压（KN/m²）； 风压高度变化系数可查荷载规范取得。将风荷载换算成作用与框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表所示。表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积 表4.6.1 层次 A(m2) PK(kN)=A 4 1.0 1.3 0.30 0.84 0.33 57.6m2 19
35、01 3 1.0 1.3 0.30 0.74 0.29 57.6m2 16.70 2 1.0 1.3 0.30 0.74 0.29 57.6m2 16.70 1 1.0 1.3 0.30 0.74 0.29 64 18.56 A1 =4.0×16=64m2 A2=3.6×16=57.6m2 A3=3.6×16=57.6m2 A4=3.6×16=57.6m2 故风荷载下的计算简图4.6.1为： 图4.6.1 风荷载计算简图 4.6.2风荷载作用下框架内力计算 各柱
36、剪力按刚度分配法计算公式为： Y=yn+y1+y2+y3 式中，——为该平面框架i层总剪力； ——为i层第j根柱分配到的剪力； ——为i层第j根柱的抗侧刚度； ——为i层s根柱的抗侧刚度之和。 各层柱的剪力分配和柱端弯距的计算 第四层： V=19.01KN G柱：K=3.96×2/2/2.76=1.43 D=1.43/(2+1.43)×19.01×12/2.62=14.1KN/M H柱：K=(3.96+13.5)×2/2/3.6=4.85 D=4.85/(2+4.85)×3.6×12/2.62=4
37、52KN/M J柱：K=(3.96+13.5)×2/2/3.6=4.85 D=4.85/(2+4.85)×3.6×12/2.62=4.52KN/M L柱：K=3.96×2/2/19.01=1.43 D=1.43/(2+1.43)×19.01×12/2.62=14.1KN/M 合计=14.1+4.52+4.52+14.1=37.24 G柱剪力：14.1/37.24×19.01=7.20KN H柱剪力：4.52/37.24×19.01=2.31KN J柱剪力：4.52/37.24×19.01=2.31KN L柱剪力：14.1/37.24
38、×19.01=7.20KN 第三层：V=19.01+16.70=35.71KN G柱：K=3.96×2/2/1.85=2.14 D=2.14/(2+2.14)×35.71×12/3.92=14.56KN/M H柱：K=(3.96+13.5)×2/2/2.54=6.87 D=6.87/(2+6.87)×2.54×12/3.92=1.55KN/M J柱：K=(3.96+13.5)×2/2/2.54=6.87 D=6.87/(2+6.87)×2.54×12/3.92=1.55KN/M L柱：K=3.96×2/2/1.85=2.14
39、 D=2.14/(2+2.14)×35.71×12/3.92=14.56KN/M 合计=14.56+1.55+1.55+14.56=32.22 G柱剪力：14.56/32.22×35.71=16.14KN H柱剪力:1.55/32.22×35.71=1.71KN J柱剪力:1.55/32.22×35.71=1.71KN L柱剪力:14.56/32.22×35.71=16.14KN 第二层： V=19.01+16.70+16.70=52.41 G柱剪力：14.56/32.22×52.41=23.68KN H柱剪力：1.55/32.22×52.41=2.52KN J
40、柱剪力：1.55/32.22×52.41=2.52KN L柱剪力：14.56/32.22×52.41=23.68KN 第一层： V=19.01+16.70+16.70+18.56=70.97KN G 柱：K=3.96/1.73=2.29 D=(0.5+2.29)/(2+2.29)×1.73×12/3.62=1.04KN/M H 柱：K=(13.5+3.96)/2.38=7.34 D=(0.5+7.34)/(2+7.34)×2.38=12/3.62=1.85KN/M J 柱：K=(13.5+3.96)/2.38=7.34 D=
41、0.5+7.34)/(2+7.34)×2.38=12/3.62=1.85KN/M L 柱：K=3.96/1.73=2.29 D=(0.5+2.29)/(2+2.29)×1.73×12/3.62=1.04KN/M KN/M G柱剪力：1.04/5.78×70.97=12.77KN H柱剪力：1.85/5.78×70.97=22.72KN J柱剪力：1.85/5.78×70.97=22.72KN L柱剪力：1.04/5.78×70.97=12.77KN 近似取上部各层柱子的反弯点在柱子中点，因为底层柱的底端为固定端，底层反弯点设在处。 根据
42、各柱分配到的剪力及反弯点位置yh计算第i层第j个柱端弯矩 上端弯矩： M=Vh（1-y） 下端弯矩： M= Vhy 各柱柱端弯距见下表4.6.2：（单位：KN·m） 表4.6.2 层次 端点 G柱 H柱 J柱 L柱 4 上 7.20×1.8 =12.96 2.31×1.8 =4.16 2.31×1.8 =4.16 7.20×1.8 =12.96 下 7.20×1.8 =12.96 2.31×1.8 =4.16 2.31×1.8 =4.16 7.20×1.8 =12.96 3 上 16.14×1.8 =29.
43、05 1.71×1.8 =3.08 1.71×1.8 =3.08 16.14×1.8 =29.05 下 16.14×1.8 =29.05 1.71×1.8 =3.08 1.71×1.8 =3.08 16.14×1.8 =29.05 2 上 23.68×1.8 =42.62 2.52×1.8 =4.54 2.52×1.8 =4.54 23.68×1.8 =42.62 下 23.68×1.8 =42.62 2.52×1.8 =4.54 2.52×1.8 =4.54 23.68×1.8 =42.62 1 上 12.77×1.2
44、 =15.32 22.72×1.2 =27.26 22.72×1.2 =27.26 12.77×1.2 =15.32 下 12.77×1.2 =15.32 22.72×1.2 =27.26 22.72×1.2 =27.26 12.77×1.2 =15.32 表4.6.3 梁端弯矩，剪力及柱轴力 层 Mui+1+Mbij Mlb Mrb L Vb MLb Mrb L Vb 边柱N 中柱N 边 中 边梁 走道梁 柱轴力 4 42.9 53.04 42.9 39.62 6 13.75 13
45、92 13.92 2.4 11.6 -67.68 10.94 3 54.55 68.08 54.55 50.38 6 17.49 17.7 17.7 2.4 14.75 -53.93 8.79 2 60.03 74.91 60.03 55.43 6 19.24 19.48 19.48 2.4 16.23 -36.44 6.05 1 54.83 65.36 54.83 48.37 6 17.2 16.99 16.99 2.4 14.16 -17.2 3.04 当计算出了框架在水平力作用下的柱端弯矩
46、值后，求梁端弯矩时，由柱端弯矩，并根据节点平衡来求。 对于边跨梁端弯矩：M=M+M 对于中跨，由于梁的端弯矩与梁底线刚度成正比，因此， M=（M+M） M=（M+M） 4.6.3水平风荷载作用下楼层层间位移验算 表4.6.3 层次 4 19.01 19.01 372400 0.170 3600 1/21176 3 16.70 35.71 322200 0.267 3600 1/13483 2 1
47、6.70 52.41 524100 0.363 3600 1/9917 1 18.56 70.97 57800 0.502 4600 1/9163 最大层间弹性位移角=1/9163＜1/550，满足规范要求。 4.7水平地震作用计算（荷载的确定、地震作用计算、框架柱的内力组合） 框架结构地震剪力在各层框架柱间的分配： 第i层第m柱分配到的剪力： 框架柱、梁、节点弯矩分配： ， 边柱（A、D轴柱）： 中柱（B、C轴柱）： 柱的反弯点位置列表如下表4.7.1，表4.7.
48、2 表4.7.1 A轴框架柱的反弯点位置 层号 h(m) k y yh(m) 4 3.60 1.037 0.352 0.00 0.00 0.00 0.352 1.267 3 3.60 1.037 0.450 0.00 0.00 0.00 0.450 1.620 2 3.60 1.037 0.452 0.00 0.00 0.00 0.452 1.627 1 4.55 1.31 0.585 0.00 0.00 0.00 0.585 2.662 表4.7.2 B轴柱的反弯点位置 层号
49、 h(m) k y yh(m) 4 3.60 0.83 0.35 0.00 0.00 0.00 0.35 1.26 3 3.60 0.87 0.40 0.00 0.00 0.00 0.40 1.44 2 3.60 0.83 0.45 0.00 0.00 0.00 0.45 1.62 1 4.55 2.097 0.65 0.00 0.00 0.00 0.65 2.96 柱端弯矩： 由此可得框架柱剪力和梁柱端弯矩，列于表4.7.3
50、表4.7.3 水平地震作用下C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩 层号 （KN） (KN) (KN) yh (KNm) (KNm) (KNm) （KNm） 4 151.22 40329.44 9139.028 0.227 34.33 1.26 80.33 43.26 77.24 46.35 3 274.6 40329.44 9139.028 0.227 62.33 1.44 134.62 89.76 140.01 84.06 2 360.19 40329.44 9139.028 0.227 81.76 1.62 16
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