塔机基础方案.doc

施 工 组 织 设 计 审 批 表
上海临港地区
工程名称：工业废物资源化利用与处置示范基地 建设单位：上海华谊建设有限公司编 制 人：
项目工程师： 项目经理： 编制日期：

项目经理部审批

技术负责人： 签名 审批意见：

项经部有关部门：

工程 签名

技术 签名

质量 签名

安全 签名

其他

公司级审批

总工程师：

公司有关科（部）室： 审批意见：

工程

质量

安全

材料

技术

其他

监理单位
总监理工程师 审批意见：
（建设单位
项目负责人）：

备注
审批手续根据公司对施工组织设计编制范围的要求，逐级审批，并说明栏中指明本施工组织审批的范围。

施工组织设计（方案）报审表
工程名称：上海临港产业区工业废物资源利用与处置示范基地 编号：001
致：上海天佑工程咨询有限公司 (监理单位)
 我方已根据施工合同的有关规定完成了 上海临港产业区工业废物资源利用与处置示范基地项目 1#塔机、2#塔机基础部分 工程施工组织设计的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附：专项方案报审（塔吊基础方案）

承包单位（章）
项目经理 
日 期  
专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师
日 期
总监理工程师审核意见：

项目监理机构  
总监理工程师 
日 期 

一、工程概况:
序号
项 目
内 容
1
工程名称
上海临港地区工业废物资源化利用与处理示范地工程
2
建设单位
上海天汉环境资源有限公司
3
设计单位
城市建设研究所
4
监理单位
上海天佑咨询有限公司
5
工程地点
上海临港产业园内
6
基础形式
桩基础、钢筋砼独立基础

根据工程总施组规划要求，本工程设置二台塔吊，塔吊型号分别为H6010 型、LE5810型.
塔吊位置：1#塔吊（H6010 型）用于3号车间、4号车间、5号车间；2#塔吊（LE5810型）用于生产技术楼、1号车间，具体位置详见附图。
塔吊安装高度：1#塔吊施工区域，最高建筑高度23.35米（3号车间），塔吊安装高度为35米；2#塔吊施工区域，最高建筑高度18.60米（生产技术楼）,塔吊安装高度为30米。
安装单位及安装日期：由上海升发实业有限公司安装，安装日期暂定：2014年03月20日-2014年03 月 28日，具体安装以甲方开工报告为准提前一周时间。
塔机的工作范围：H16010塔吊臂长为60米，LE5810塔吊 臂长为58米。
塔机基础施工方案的编制依：本方案任务是将生产厂家生产的塔机按使用说明书中有关安装要求、地勘方提供的勘探报告及计算书，再结合本工地安装现场的实际情况进行编制。
基础做法根据计算书得出如下：每塔吊基础采用PHC 400 AB 95-999桩4根，桩长24米，桩基施工按JGJ 94-2008施工；垫层厚度100mm，每边出基础边100mm，混凝土标号为C15;塔基础尺寸，长5000mm×宽5000mm×高度1350mm，混凝土标号为c35；基础内配Ф20＠200双向双层钢筋网片，中间用Ф14＠300钢筋上下网片拉接；塔基顶至地面之间有一段高度，在基顶周边用M10砂浆砌筑240厚混凝土实心砖围护墙，待塔吊安装完毕后，围护墙内用黄砂回填至厂区地坪4.0米高程，防止坑内积水。
二．基础施工准备；
1.施工工人配备；
木工：5人；钢筋工：4人混凝土工：4人；电工：1人；
总计14人
2土方开挖
(1)
设计高程4.400M基底高程2.200m，现场交通状况良好。
(2)、施工准备：
1)根据图纸计算书，核对平面尺寸和坑底标高，摸清地下构筑物及地下管线分布情况，与监理方确认。
2)施工方案及施工队伍准备就绪，并将土方施工方案下发给专业施工队伍。
3)在现场外就近找临时堆放土方的场地。
(3)、基坑开挖平面图的绘制，原则是：下口外边线距基础边0.5m，按1:1.5放坡。
(4)、开挖方案及机械选择：
1)基础采用大型机械及人工配合，开挖至距基底200mm时，人工配合清槽。
(5)、基坑开挖程序：
测量放线 → 机械大开挖留足预留土层（200mm）→ 人工清槽 → 承台、条形基础放线 →人工平整条形基础土层。
(6)、土方开挖：
1)土方开挖由东向西进行，分两步开挖至基底设计标高以上200mm处，其余部分分一步开挖承台底标高，然后放条形基础的边线，最后由人工挖条形基础土层。挖土时注意坑底宽度及时修理。
2)开挖过程中，配备专职测量员，机械大开挖接近-2m时，由测量员随时抄平，以控制开挖标高；在人工挖条形槽基时应由测量员测设距离基底50cm的标高，每隔3m在基槽两侧钉水平标高木桩，拉上小白线，挖至接近基底标高时，用盒尺随时准校核槽底标高，并由两端轴线（中心线）引桩拉通线检查距槽边尺寸，确定槽宽标准（槽宽为条基垫层宽度），根据此来修整槽帮，最后清除槽底土方。
(6)排水措施：
基坑开挖前，应在地面的基坑四周上口外侧1m以外设置水泥围堰与下水接通，防止雨水从地面流入基坑内。
(7)、预留土留至验槽钎探前清理，验槽合格后立即打垫层。
3施工钢筋工程
(1)、钢筋定位措施：
承台钢筋:
1.护层用ф20在柱脚设一道井字形钢筋，底层钢筋双向设置采用ф20@200，上部钢筋双向设置采用ф20@200，拉筋为ф14@500并在上部绑一道临时定位筋，浇灌混凝土时安排专人看管钢筋，发现钢筋位移和变形及时调整。
2.板筋绑扎好后，严禁踩在上面行走。为防止浇筑混凝土时工人踩坏钢筋，铺脚手板作行走平台，供人行走，浇灌混凝土中派钢筋工专门负责钢筋修理。
3、浇筑砼过程中，安排专职钢筋工值班，发现钢筋位移和变形后及时修复，保证钢筋间距、位置、保护层始终符合设计要求。
4模板工程
主体工程要达到清水混凝土的目标，主要依靠模板设计合理，安装精度高，拆模时混凝土强度达到要求，方法正确。该工程全部采用新模板。
(1)、梁、板模：
采用胶合板，自身固定为木垫枋和钢管背杠。
(2)承台模板安装：
2.1.为控制好梁侧模下口尺寸，支模时按1000间距安装用花蓝螺杆加工而成的卡具，防止梁下口胀模。
2.2根据模板的排列图架设。支柱与龙骨的间距，应根据承台的混凝土重量与施工荷载的大小，鉴于承台较大在模板设计中确定。大龙骨间距为400～500mm，小龙骨间距为300～400mm。
2.3为避免模板拼装不严板缝漏浆，模板接头尽量放在龙骨位置，模板接头不在龙骨位置采用双面胶带粘接。
5混凝土工程
(1)、该工程混凝土均采用商品混凝土，由泵车直接至浇筑部位。
1）、主要部位混凝土设计强度：

基础垫层
C15
桩承台
C35
2）、桩承台均按流水段划分，分二次浇筑。垫层浇筑、承台浇筑
3）、混凝土浇筑时，铺设砼输送泵管采用边浇筑边拆管的方法。每作业面后设一根振捣棒，先分别在斜面上、中、下三处同时振捣摊平，后再全面振捣，并严格控制振捣时间，移动间距不得大于370 mm，既要保证振捣密实，又要避免过振造成漏浆跑浆。边浇筑边成型及抹平底板表面，标高、厚度采用水准仪定点测平，用小白线严格控制板面标高和表面平整。
4)浇筑柱混凝土前，清除松散混凝土及杂物，用钢丝刷刷并用高压水冲洗干净，在施工缝上涂刷水灰比≤0.4的水泥浆二遍。
5)混凝土浇筑完毕，将上口钢筋上的混凝土、落地灰清理干净。
6)拆模后应及时进行保湿养护。
三、安全管理：
1.做好现场安全施工，基坑开挖时按挖土顺序放坡开挖，做好基坑排水，夜间做好照明、用电管理工作，各部位的模板均按照模板工程施工方案的要求进行设计加工，正确使用机械安全操作规程。

LE5810 塔吊四桩基础的计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息
塔吊型号:TQ60/80(TE5810塔机)
塔机自重标准值:Fk1=592.50kN
起重荷载标准值:Fqk=60kN
塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m
非工作状态下塔身弯矩:M=2661.3kN.m
塔吊计算高度:H=40m
塔身宽度:B=1.6m
桩身混凝土等级:C40
承台混凝土等级:C35
保护层厚度:H=50mm
矩形承台边长:H=5.5m
承台厚度:Hc=1.5m
承台箍筋间距:S=200mm
承台钢筋级别:HRB335
承台底面埋深:D=2m
桩直径:d=0.4m
桩间距:a=3.5m
桩钢筋级别:HRB335
桩入土深度:24m
桩型与工艺:预制桩
桩空心直径:0.2m

计算简图如下：

二. 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
Fk1=592.5kN
2) 基础以及覆土自重标准值
Gk=5.5×5.5×(1.50×25+2.3×17)=2317.15kN
承台受浮力：Flk=5.5×5.5×1.00×10=302.5kN
3) 起重荷载标准值
Fqk=60kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)
=0.8×1.59×1.95×1.29×0.2=0.64kN/m2
=1.2×0.64×0.35×1.6=0.43kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.43×40.00=17.20kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×17.20×40.00=344.03kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)
0.8×1.62×1.95×1.29×0.35=1.14kN/m2
=1.2×1.14×0.35×1.60=0.77kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.77×40.00=30.67kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×30.67×40.00=613.42kN.m
3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=2661.3+0.9×(800+344.03)=3690.93kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=2661.3+613.423274.72kN.m
三. 桩竖向力计算
非工作状态下：
Qk=(Fk+Gk)/n=(592.5+2317.15)/4=727.41kN
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(592.5+2317.15)/4+(3274.72+30.67×1.50)/4.95=1398.40kN
Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(592.5+2317.15-302.5)/4-(3274.72+30.67×1.50)/4.95=-19.20kN
工作状态下：
Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(592.5+2317.15+60)/4=742.41kN
Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(592.5+2317.15+60)/4+(3690.93+17.20×1.50)/4.95=1493.42kN
Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(592.5+2317.15+60-302.5)/4-(3690.93+17.20×1.50)/4.95=-84.22kN
四. 承台受弯计算
1. 荷载计算
不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：
工作状态下：
最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(592.5+60)/4+1.35×(3690.93+17.20×1.50)/4.95=1234.08kN
最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(592.5+60)/4-1.35×(3690.93+17.20×1.50)/4.95=-793.64kN
非工作状态下：
最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×592.5/4+1.35×(3274.72+30.67×1.50)/4.95=1105.80kN
最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×592.5/4-1.35×(3274.72+30.67×1.50)/4.95=-705.87kN
2. 弯矩的计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条

其中 Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于工作状态下，承台正弯矩最大：
Mx=My=2×1234.08×0.95=2344.75kN.m
承台最大负弯矩:
Mx=My=2×-793.64×0.95=-1507.92kN.m
3. 配筋计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条

式中 α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
底部配筋计算:
αs=2344.75×106/(1.000×16.700×5500.000×14502)=0.0121
=1-(1-2×0.0121)0.5=0.0122
γs=1-0.0122/2=0.9939
As=2344.75×106/(0.9939×1450.0×300.0)=5423.4mm2
顶部配筋计算:
αs=1507.92×106/(1.000×16.700×5500.000×14502)=0.0078
=1-(1-2×0.0078)0.5=0.0078
γs=1-0.0078/2=0.9939
As=1507.92×106/(0.9961×1450.0×300.0)=3480.1mm2
五. 承台剪切计算
最大剪力设计值： Vmax=1234.08kN
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)的第6.3.4条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

式中 λ──计算截面的剪跨比,λ=1.500
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；
b──承台的计算宽度，b=5500mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；
S──箍筋的间距，S=200mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
六. 承台受冲切验算
角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算
七. 桩身承载力验算
桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×1493.42=2016.12kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中 Ψc──基桩成桩工艺系数，取0.85
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.1N/mm2；
Aps──桩身截面面积，Aps=94248mm2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值不满足要求,需桩配筋计算!
八. 桩配筋计算
依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)第5.8.2条受压桩桩正截面受压承载力计算。

其中 N──桩轴向压力设计值，N=1.35×Qkmax=2016.12kN；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.1N/mm2；
Aps──桩的截面面积，Aps=94247.85mm2；
f'y──钢筋强度抗压强度设计值，f'y=300N/mm2；
A's──全部纵向钢筋截面面积。
经过计算得到纵向受压钢筋截面面积 A's=1620.007mm2。
桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 第5.8.7条

受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Qkmin113.7kN
经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=379.0mm2
由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为188mm2
综上所述，全部纵向钢筋面积1620mm2
九. 桩竖向承载力验算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条
轴心竖向力作用下，Qk=742.41kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=1493.42kN
桩基竖向承载力必须满足以下两式：

单桩竖向承载力特征值按下式计算：

其中 Ra──单桩竖向承载力特征值；
qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；
qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=1.26m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.13m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号
土层厚度(m)
侧阻力特征值(kPa)
端阻力特征值(kPa)
土名称

1
9
50
2000
粉土或砂土
2
4
30
30
粘性土
3
5
40
40
粘性土
4
3
65
1800
粘性土
5
4
70
4000
粉土或砂土
由于桩的入土深度为24m,所以桩端是在第5层土层。
最大压力验算:
Ra=1.26×(9×50+4×30+5×40+3×65+3×70)+4000×0.13=1979.20kN
由于: Ra = 1979.20 > Qk = 742.41,最大压力验算满足要求!
由于: 1.2Ra = 2375.05 > Qkmax = 1493.42,最大压力验算满足要求!
十. 桩的抗拔承载力验算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条
偏心竖向力作用下，Qkmin=-84.22kN
桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：

式中 Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；
λi──抗拔系数；
Ra=1.26×(0.700×9×50+0.750×4×30+0.750×5×40+0.750×3×65+0.700×3×70)=1097.359kN
Gp=0.126×(24×25-24×10)=45.239kN
由于: 1097.36+45.24 >= 84.22，抗拔承载力满足要求!

H6010塔吊四桩基础的计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息
塔吊型号:TQ60/80(虎霸6010)
塔机自重标准值:Fk1=455.00kN
起重荷载标准值:Fqk=60kN
塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m
非工作状态下塔身弯矩:M=1796kN.m
塔吊计算高度:H=40m
塔身宽度:B=1.6m
桩身混凝土等级:C40
承台混凝土等级:C35
保护层厚度:H=50mm
矩形承台边长:H=5.0m
承台厚度:Hc=1.35m
承台箍筋间距:S=200mm
承台钢筋级别:HRB335
承台底面埋深:D=2m
桩直径:d=0.4m
桩间距:a=3.5m
桩钢筋级别:HRB335
桩入土深度:24m（ PHC 400 AB 95-999）
桩型与工艺:预制桩
桩空心直径:0.2m

计算简图如下：

二. 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
Fk1=455kN
2) 基础以及覆土自重标准值
Gk=5×5×(1.35×25+2.45×17)=1885kN
承台受浮力：Flk=5×5×0.85×10=212.5kN
3) 起重荷载标准值
Fqk60kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)
=0.8×1.59×1.95×1.29×0.2=0.64kN/m2
=1.2×0.64×0.35×1.6=0.43kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.43×40.00=17.20kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×17.20×40.00=344.03kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)
=0.8×1.62×1.95×1.29×0.35=1.14kN/m2
=1.2×1.14×0.35×1.60=0.77kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.77×40.00=30.67kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×30.67×40.00=613.42kN.m
3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=1796+0.9×(800+344.03)=2825.63kN.m
非工作状态下标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=1796+613.42=2409.42kN.m
三. 桩竖向力计算
非工作状态下：
Qk=(Fk+Gk)/n=(455+1885.00)/4=585.00kN
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(455+1885)/4+(2409.42+30.67×1.35)/4.95=1080.22kN
Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(455+1885-212.5)/4-(2409.42+30.67×1.35)/4.95=36.66kN
工作状态下：
Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(455+1885.00+60)/4=600.00kN
Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L
=(455+1885+60)/4+(2825.63+17.20×1.35)/4.95=1175.64kN
Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L
=(455+1885+60-212.5)/4-(2825.63+17.20×1.35)/4.95=-28.77kN
四. 承台受弯计算
1. 荷载计算
不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：
工作状态下：
最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(455+60)/4+1.35×(2825.63+17.20×1.35)/4.95=950.93kN
最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×(455+60)/4-1.35×(2825.63+17.20×1.35)/4.95=-603.30kN
非工作状态下：
最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×455/4+1.35×(2409.42+30.67×1.35)/4.95=822.10kN
最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L
=1.35×455/4-1.35×(2409.42+30.67×1.35)/4.95=-514.98kN
2. 弯矩的计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条

其中 Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于工作状态下，承台正弯矩最大：
Mx=My=2×950.93×0.95=1806.77kN.m
承台最大负弯矩:
Mx=My=2×-603.30×0.95=-1146.28kN.m
3. 配筋计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条

式中 α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C60时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
底部配筋计算:
αs=1806.77×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0128
=1-(1-2×0.0128)0.5=0.0129
γs=1-0.0129/2=0.9936
As=1806.77×106/(0.9936×1300.0×300.0)=4662.8mm2
顶部配筋计算:
αs=1146.28×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0081
=1-(1-2×0.0081)0.5=0.0082
γs=1-0.0082/2=0.9936
As=1146.28×106/(0.9959×1300.0×300.0)=2951.2mm2
五. 承台剪切计算
最大剪力设计值： Vmax=950.93kN
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)的第6.3.4条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

式中 λ──计算截面的剪跨比,λ=1.500
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；
b──承台的计算宽度，b=5000mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；
S──钢筋的间距，S=200mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
六. 承台受冲切验算
角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算
七. 桩身承载力验算
桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×1175.64=1587.12kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中 Ψc──基桩成桩工艺系数，取0.85
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.1N/mm2；
Aps──桩身截面面积，Aps=94248mm2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值不满足要求,需桩配筋计算!
八. 桩配筋计算
依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)第5.8.2条受压桩桩正截面受压承载力计算。

其中 N──桩轴向压力设计值，N=1.35×Qkmax=1587.12kN；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.1N/mm2；
Aps──桩的截面面积，Aps=94247.85mm2；
f'y──钢筋强度抗压强度设计值，f'y=300N/mm2；
A's──全部纵向钢筋截面面积。
经过计算得到纵向受压钢筋截面面积 A's=190.010mm2。
桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 第5.8.7条

受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Qkmin38.84kN
经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=129.5mm2
由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为188mm2
综上所述，全部纵向钢筋面积190mm2
九. 桩竖向承载力验算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条
轴心竖向力作用下，Qk=600.00kN偏心竖向力作用下，Qkmax=1175.64kN
桩基竖向承载力必须满足以下两式：

单桩竖向承载力特征值按下式计算：

其中 Ra──单桩竖向承载力特征值；
qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；
qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=1.26m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.13m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；

厚度及侧阻力标准值表如下:
序号
土层厚度(m)
侧阻力特征值(kPa)
端阻力特征值(kPa)
土名称
1
9
50
2000
粉土或砂土
2
4
30
30
粘性土
3
5
40
40
粘性土
4
3
65
1800
粘性土
5
4
70
4000
粉土或砂土
由于桩的入土深度为24m,所以桩端是在第5层土层。
最大压力验算:
Ra=1.26×(9×50+4×30+5×40+3×65+3×70)+4000×0.13=1979.20kN
由于: Ra = 1979.20 > Qk = 600.00,最大压力验算满足要求!
由于: 1.2Ra = 2375.05 > Qkmax = 1175.64,最大压力验算满足要求!
十. 桩的抗拔承载力验算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条
偏心竖向力作用下，Qkmin=-28.77kN
桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：

式中 Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；
λi──抗拔系数；
Ra=1.26×(0.700×9×50+0.750×4×30+0.750×5×40+0.750×3×65+0.700×3×70)=1097.359kN
Gp=0.126×(24×25-24×10)=45.239kN
由于: 1097.36+45.24 >= 28.77，抗拔承载力满足要求!

基础图1

2#塔机位置图

1#塔机