第4章矿井主要通风机.doc

第四章 通风动力
矿井中的空气之所以能在巷道中运动而形成风流，是由于风流的起末点间存在着能量差。这种能量差的产生，若是由通风机提供的，则称为机械风压；若是由矿井自然条件产生的，则称为自然风压。机械风压和自然风压都是矿井通风的动力，用以克服矿井的通风阻力，促使空气流动。但自然风压一般较小且不稳定，难以满足矿井通风的要求，因此我国《煤矿安全规程》第121条规定：矿井必须采用机械通风。故我国煤矿已普遍使用主要通风机进行机械通风，使矿井通风条件得到了根本保证和改善。
第一节 自然风压
一、自然风压及其形成和计算
1、自然风压与自然通风
图4-1-1为一个简化的矿井通风系统，2-3为水平巷道0-5为通过系统最高点的水平线。如果把地表大气视为断面无限大，风阻为零的假想风路，则通风系统可极为一个闭合的回路。在冬季，由于空气柱0-1-2比5-4-3的平均温度较低，平均空气密度较大，导致两空气柱作用在2-3水平面上的重力不等。其重力之差就是该系统的自然风压。它使空气源源不断地从井口1流入，从井口5流出。在夏季时，若空气柱5-4-3比0-1-2温度低，平均密度大，则系统产生的自然风压方向与冬季相反。地面空气从井口5流人，从井口1流出。这种由自然因素作用而形成的通风叫自然通风。

图4-1-1 简化矿井通风系统
2、自然风压的计算
由上述例子可见，在一个有高差的闭合回路中，只要两侧有高差巷道中空气的温度或密度不等，则该回路就会产生自然风压。根据自然风压定义，图4-1-1所示系统的自然风压可用下式计算：
（4-1-1）
式中 Z——矿井最高点至最低水平间的距离，m；
g——重力加速度，m/s2；
、——分别为0-1-2和5-4-3井巷中dz段空气密度，kg/m3。
由于空气密度受多种因素影响，与高度Z成复杂的函数关系。因此利用式（4-1-1）计算自然风压较为困难。为了简化计算，一般采用测算出的0-1-2和5-4-3井巷中空气密度的平均值和分别代替式（4-1-1）中的和，则式（4-1-1）可写为：
（4-1-2）
二、自然风压的变化规律及其影响因素
1、自然风压的变化规律
自然风压的大小和方向，主要受地面空气温度变化的影响。根据实测资料可知，由于风流与围岩的热交换作用使机械通风的回风井中一年四季中气温变化不大，而地面进风井中气温则随季节变化，两者综合作用的结果，导致一年中自然风压随季节发生周期性的变化。例如在冬季，地面气温很低，空气柱1-2比空气柱5-3重，风流由1流向2，经出风井3-5排至地面；夏季，地面气温高于井筒3-5内的平均气温，使风流由2—1排出。而在春秋季节，地面气温与井筒内空气柱的平均气温相差不大，自然风压很小，因此，将造成井下风流的停滞现象。在一些山区，由于地面气温在一昼夜之内也有较大变化，所以自然风压也会随之发生变化，夜晚，1-2段进风；午间，2-1段出风。
图4-1-2和图4-1-3所示分别为浅井和位于我国北部地区的深井自然风压随季节变化的情形。由图可以看出，对于浅井，夏季的自然风压出现负值，而对于我国北部地区的一些深井，全年的自然风压都为正值。

图4-1-2 浅井自然风压示意图 图4-1-3 深井自然风压示意图
2、自然风压的影响因素
由式（4-1-1）可见，影响自然风压的决定性因素是两侧空气柱的密度差，而空气密度除了受温度T的影响，还受大气压力P、气体常数R和相对湿度等因素影响。因此，影响自然风压的因素可用下式表示：

（1）矿井某一回路中两侧空气柱的温差是影响的主要因素。影响气温差的主要因素是地面入风气温和风流与围岩的热交换。其影响程度随矿井的开拓方式、采深、地形和地理位置的不同而有所不同。
（2）空气成分和湿度影响空气的密度，因而对自然风压也有一定影响，但影响较小
（3）井深。由式（4-1-2）可见，当两侧空气柱温差一定时，自然风压与矿井或回路最高与最低点（水平）间的高差Z成正比。
（4）主要通风机工作对自然风压的大小和方向也有一定影响。因为矿井主要通风机工作决定了主风流的方向，加之风流与围岩的热交换，使冬季回风井气温高于进风井，在进风井周围形成了冷却带以后。即使风机停转或通风系统改变，这两个井筒之间在一定时期内仍有一定的气温差，从而仍有一定的自然风压起作用。有时甚至会干扰通风系统改变后的正常通风工作，这在建井时期表现尤其明显。如淮南潘一矿及浙江长广一号井在建井期间改变通风系统时都曾遇到这个问题。
三、自然风压的控制和利用
自然风压既可作为矿井通风的动力，也可能是事故的肇因。因此，研究自然风压的控制和利用具有重要意义。
（1）新设计矿井在选择开拓方案、拟定通风系统时，应充分考虑利用地形和当地气候特点，使在全年大部分时间内自然风压作用的方向与机械通风风压的方向一致，以便利用自然风压。例如，在山区要尽量增大进、回风井井口的高差；进风井井口布置在背阳处等。
（2）根据自然风压的变化规律，应适时调整主要通风机的工况点，使其既能满足矿井通风需要，又可节约电能。例如在冬季自然风压帮助机械通风时，可采用减小叶片角度或转速方法降低机械风压。
（3）在多井口通风的山区，尤其在高瓦斯矿井，要掌握自然风压的变化规律，防止因自然风压作用造成某些巷道无风或反向而发生事故。
图4-1-4是某矿因自然风压使风流反向示意图。该矿为抽出式通风，风机型号为BY-2-28，冬季AB平硐和BD立井进风，，夏季平硐自然风压作用方向与主要通风机相反，干硐风流反向，出风量，反向风流把平硐某处涌出的瓦斯带至硐口的给煤机附近，因电火花引起瓦斯爆炸。下面就此例分析平硐AB风流反向的条件及其预防措施。如图4-1-4（b）所示，对出风井来说夏季存在两个系统自然风压。

图4-1-4 自然风压使风流方向示意图
系统的自然风压为：
系统的自然风压为：
式中 、和分别为、和空气竹的平均密度，kg/m3。
自然风压与主要通风机作用方向相反，相当于在平硐口A和进风立井口D各安装一台抽风机。设AB风流停滞，对回路和可分别列出压力平衡方程：

（4-1-3）
式中 ——风机静压，Pa；
Q——风路风量，m3/s；
、——分别为和分支风阻，。
方程组（4-1-3）中两式相除，得：
（4-1-4）
此即AB段风流停滞条件式。
当上式变为 （4-1-5）
则AB段风流反向。根据式（4-1-5），可采用下列措施防止AB段风流反向：① 加大只；② 增大；③ 在A点安装风机向巷道压风。
为了防止风流反向，必须做好调查研究和现场实测工作，掌握矿井通风系统和各回路的自然风压和风阻，以便在适当的时候采取相应的措施。
（4）在建井时期，要注意因地制宜和因时制宜利用自然风压通风，如在表土施工阶段可利用自然通风；在主副井与风井贯通之后，有时也可利用自然通风；有条件时还可利用钻孔构成回路，形成自然风压，解决局部地区通风问题。
（5）利用自然风压做好非常时期通风。一旦主要通风机因故遭受破坏时，便可利用自然风压进行通风。这在矿井制定事故预防和处理计划时应予以考虑。
第二节 矿用通风机类型及构造
矿用通风机按其服务范围和所起的作用分为三种。
（1）主要通风机 担负整个矿井或矿井的一翼或一个较大区域通风的通风机，称为矿井的主要通风机。主要通风机必须昼夜运转，它对矿井安全生产和井下工作人员的身体健康、生命安全关系极大。主要通风机一般安装在地面上，也是矿井的重要耗电设备。所以对主要通风机的选用，必须从安全、技术、经济等方面进行综合考虑。
（2）辅助通风机 用来帮助矿井主要通风机对一翼或一个较大区域克服通风阻力，增加风量的通风机，称为主要通风机的辅助通风机。辅助通风机大多安装在井下，目前已很少使用。
（3）局部通风机 为满足井下某一局部地点通风需要而使用的通风机，称为局部通风机。局部通风机主要用作井巷掘进通风，将在后续章节中讨论。
本章重点讨论主要通风机。矿用主要通风机按其构造和工作原理不同，可分为离心式通风机和轴流式通风机两大类，其中轴流式通风机又可分为普通式和对旋式两种
一、离心式通风机
图4-2-1是离心式通风机的构造及其在矿井通风井口安装作抽出式通风的示意图。
离心式通风机主要由动轮（工作轮）、蜗壳体、主轴、锥形扩散器和电动机等部件构成。工作轮1是在两个圆盘间装有若干个叶片构成。它由主轴4带动旋转。主轴4两端分别由止推轴承5和径向轴承6支撑。这两个轴承由机架8支撑并和机座11固定。主轴4和电动机14通过齿轮连轴节9联接，形成直接传动。(也有用皮带传动的)，前导器7（有的通风机没有前导器）是用来调节风流进入主要通风机叶轮时的方向，以调节主要通风机所产生的风压和风量。要使主要通风机紧急停转时可由制动器10完成。通风机吸风口12与风硐15相连，通风机房13中通常设有能反映通风机工作状况的各种仪表和电力拖动装置等。
图4-2-1 离心式通风机的构造
1-工作轮；2-蜗壳体；3-扩散器；4-主轴；5-止推轴承；6-径向轴承；7-前导器；8-机架；9-联轴节；10-制动器；11-机座；12-吸风口；13-通风机房；14-电动机；15-风硐
当叶轮转动时，靠离心力作用（离心式通风机的命名由此而来），空气由吸风口12进入，经前导器进入叶轮的中心部分，然后折转90°沿径向离开叶轮而流入机壳2中，再经扩散器3排出，空气经过主要通风机后获得能量，使出风侧的压力高于入风侧，造成了压差以克服井巷的通风阻力促使空气流动，达到了通风的目的。
根据通风机的叶片角度的不同，离心式通风机可分为径向式、后倾式和前倾式三种，如图4-2-2，β2为叶片出口的构造角，即为风流沿叶片移动的切线W2与圆周速度u2的夹角。对于径向式β2为90°，后倾式β2大于90°，而前倾式的β2则小于90°。

图4-2-2 离心式通风机叶轮
（a）径向式 （b）后倾式 （c）前倾式
W2—空气沿叶片出口的相对速度；u2—动轮外缘圆周速度；C2—合速度；C2u—C2的切向分量；C2m—C2的径向分量
后倾叶片的通风机效率高，所以，中低压大型主要通风机一般都为后倾叶片。小型离心式通风机，为便于制造，多为径向叶片。
离心式通风机有单面吸风口与双面吸风口两种。增加吸风口的目的，在于增加主要通风机的风量。
我国矿井使用的离心式风机主要有G4-73、K4-73 、Y4-73和4-72等系列，该类风机的特点是特性曲线较平缓、无驼峰、运行噪声较小、效率高，且具有启动功率较小等特点。运行时调节门（前导器）可在0°～70°范围内调节，用以改变运行工况，还可通过配置不同转速的电机或电机调速来改变其运行工况，适应性较好。其中4-72系列离心式风机主要用于风量和通风阻力不是太大的中小型矿井。我国小型煤矿使用该系列风机较多，由于机型小，配置电机的容量也小，可配用380 V或660 V电压的电机，适用于低压供电的矿井。
二、轴流式通风机
图4-2-3是轴流式通风机的构造及其安装在出风口作抽出式通风的装置示意图。

图4-2-3 轴流式通风机的构造
1—集风器；2—前流线体；3—前导器；4—第一级工作轮；5—中间整流器；6—第二级工作轮；7—后整流器；8—环行或水泥扩散器；9—机架；10—电动机；11—通风机房；12—风硐；13—导流板；14—基础；15—径向轴承；16—止推轴承；17—制动器；18—齿轮联轴节；19—扩散器
如图，轴流式通风机主要有工作叶轮、圆筒形外壳、集风器、整流器、前流线体和环形扩散器等组成。集风器是一个外壳呈曲面形、断面收缩的风筒。前流线体是一个遮盖动轮轮毂部分的曲面圆锥形罩，它与集风器构成环形入风口，以减小入口对风流的阻力。整流器用来引导由动轮流出的旋转气流以减小涡流损失。环形扩散器是轴流风机的特有部件，其作用是使环状气流过渡到柱状(风硐或外扩散器内的)空气流，使动压逐渐变小，同时减小冲击损失。工作轮是由固定在轮轴上的轮毂和在其上安装的若干叶片组成。叶片是用螺栓固定在轮毂上，叶片呈梯形（中间是空的），其横截面和机翼形相似，如图4-2-4所示。一个动轮与其后的一个整流器(固定叶轮)组成一级，依据工作叶轮数不同轴流式通风机有一级（或一段）和二级（或两段）之分。图4-2-4中θ称为轴流式通风机的叶片安装角，其大小是可调的。因为通风机的风压、风量的大小与θ角有关，所以工作时可根据所需要的风量、风压调节θ的角度。只有一级叶轮的通风机，θ角的调节范围是10°～40°；二级叶轮的通风机是15°～45°，角度可按5°或2.5°间隔调节。增加工作轮数可增加通风机的风压和风量。

图4-2-4 轴流式通风机的叶片安装角
θ—叶片安装角；t—叶片间距
当动轮叶片(机翼)在空气中快速扫过时，由于翼面(叶片的凹面)与空气冲击．给空气以能量，产生了正压力，空气则从叶道流出；翼背牵动背面的空气，而产生负压力，将空气吸入叶道，如此一推一吸造成空气流动。空气经过动轮时获得了能量，即动轮的工作给风流提高了全压。
为了改善轴流式主要通风机的空气动力性能，提高主要通风机效率新型主要通风机的叶片在沿着长度方向做成扭曲性的，如图4-2-5所示。在调整扭曲叶片的安装角时，可按根部扭角计算。
传动部分有径向轴承，止推轴承和传动轴组成。主要通风机的轴与电动机的轴用齿轮联轴节连接，形成直接传动。
主要通风机运转时，风流经集风机、流线体进入第一级叶轮，再经中间整流器进入第二级叶轮，又经后整流器进入扩散器，最后流入大气。空气经主要通风机叶轮后，获得能量，造成主要通风机进风口与出风口的压差，用来克服阻力，达到通风的目的。
目前我国生产的轴流式主要通风机有2BY、2K系列、GAF、BD(K)、KZS系列等。其中2K系列的2K60、2K58轴流式通风机是老型号70B2型的换代产品，叶轮直径从1.2 m～3.6 m，可满足不同大小井型的需要。该系列风机均为双级叶轮，机翼型扭曲叶片，叶片角度可在较大范围内进行有级（2K58）或无级（2K56、2K60）调节，且均可直接反转反风，是我国煤矿用量较大的一类风机。

图4-2-5 扭曲叶片
GAF系列风机是在引进国外技术的基础上，结合国内的实际情况加以改型改造的轴流式风机。具有风量风压调节范围宽、静压效率高、叶片角度调节自动化程度高等优点，特别适用于需要经常改变运行工况的矿井使用。由于叶片角度调整方便，这类风机可通过改变风叶角度实现风机反风，既不需要反风道，也不需要风机反转控制装置。
三、对旋式通风机
对旋式通风机在构造上属于轴流式。近年来，BD（K）系列对旋式通风机发展迅速，该系列风机的特点是采用双级双电机驱动结构，两机叶轮相对并反向旋转，其结构相当于两台同型号轴流风机对接在一起串联工作，因此被称之为对旋式风机。由于这种结构可省去中间及后置固定导叶，且涡流损失较小，具有传动损耗小、压力高、高效范围较宽、效率也较高的特点。（可考虑加一幅对旋式风机结构示意图）
对旋式通风机作为目前我国矿用风机的新生代产品，国内已有多家风机厂投入生产，结构性能也不断改进和提高，如湖南平安电气、山西运城安瑞节能风机有限公司等厂家和西北工业大学合作研制的弯掠组合三维扭曲正交型叶片技术，使风机的静压效率、噪声等性能指标得到较大提高，被誉为21世纪的环保节能风机。
第三节 通风机个体特性曲线与比例定律

一、通风机工作的基本参数
主要通风机工作的基本参数是风量、风压、功率和效率，它们共同表达主要通风机的规格和特性。
1、主要通风机的工作风量Qf
指单位时间内通过风机入口的空气体积，亦称体积流量，其单位可用m3/s、m3/min或m3/h。当主要通风机作抽出式通风时，主要通风机的风量等于回风道总排风量与井口漏入风量之和；当主要通风机作压入式通风时，主要通风机的风量等于进风道的总进风量与井口漏出风量之和。所以主要通风机的风量要用风速计或皮托管在风硐或主要通风机圆锥形扩散器处实测。风机铭牌上的标注流量一般是指在标准状态下的流量。
2、主要通风机的工作风压
主要通风机的风压是用其出入口风流的压力参数来反映和测算的。一般分为主要通风机全压、静压和动压。
（1）风机全压。主要通风机全压是风机对每1 m3空气做的功，它用于克服管网阻力和消耗于出口处的动能损失。其值等于风机出口2断面与入口1断面(如图4-3-1a所示)风流的全压之差，可用下式计算：
（4-3-1）
式中 、——风机入口1和出口2断面风流的全压。

图4-3-1 矿井主要通风机及其装置示意图
（2）主要通风机静压。主要通风机产生的全压中用于克服管网阻力的部分，叫主要通风机静压。
（3）主要通风机动压。主要通风机全压中的出口(2断面)动能损失部分，叫主要通风机动压。其值可用下式计算：
（4-3-2）
式中 ——空气密度，kg/m3；
——风机出口断面积，m2；
Qf——风机风量，m3/s。
故主要通风机的全压还可表示为：
（4-3-3）
3、主要通风机装置的风压
现以抽出式通风为例说明主要通风机装置风压参数的概念和物理意义。风机出口动压为无益能耗，为了降低其值，采用抽出式通风方式的矿井主要通风机一般均安装有外接扩散器，风机与扩散器一起被称为主要通风机装置。
（1）风机装置全压。如图2-3-1b所示，风机入口l断面与扩散器出口3断面风流的全压之差叫主要通风机装置的全压，即：
（4-3-4）
式中 、——风机入口1和扩散器出口3断面风流的全压。
主要通风机装置全压与主要通风机全压之关系为：
（4-3-5）
式中 ——扩散器阻力。
（2）主要通风机装置静压。在没有自然风压条件下，主要通风机装置的全压等于克服矿井风网阻力与扩散器出口动能损失之和，即：
（4-3-6）
其中克服通风系统阻力所消耗的风压为有益能耗，通常称之为主要通风机装置的静压或有效静压，即：
（4-3-7）
（3）主要通风机装置动压。扩散器出口动能损失叫主要通风机装置的动压。即：
（4-3-8）
式中 ——风机扩散器出口断面积，m2，其余同前。
由此可见，主要通风机装置全压与其静压和动压之间有如下关系：
（4-3-9）
主要通风机装置的静压与主要通风机全压的关系是：
（4-3-10）
一般情况下，安装扩散器后所回收的动压值相对于风机的全压来说很小，所以，通常不把主要通风机与主要通风机装置的参数和特性曲线严加区别。现场通常所说的，以及本书中下面出现的（厂家提供的风机曲线上的全压除外）风机的全压、静压和动压一般都是指风机装置的参数。
4、主要通风机的功率和效率
（1）主要通风机的有效功率(或输出功率、空气功率)。是指单位时间内主要通风机对通过风量为Qf的空气所做的功，可分为静压功率和全压功率。
全压功率（kW）：
（4-3-11a）
静压功率（kW）：
（4-3-11b）
（2）主要通风机的轴功率(或输入功率)
电动机经传动部件输入给主要通风机的功率叫轴功率，用N表示，单位为KW，主要通风机的轴功率可用下式计算：
kW （4-3-12）
式中 U——线电压，V；
I——线电流，A；
cosψ——功率因数；
——电动机效率，％；
——传动功率，％。
（3）主要通风机的效率
由于风流在机体内流动时会产生冲击、摩擦等各种能量损失，故输入主要通风机的功率耍大于有效功率。有效功率与输入功率之比，叫风机的效率，用表示。因为主要通风机的输出功率有全压输出功率与静压输出功率之分，所以主要通风机的效率分全压效率与静压效率。
故主要通风机的轴功率又可表示为：
（4-3-13）
或
（4-3-14）
式中 、——主要通风机的全压和静压效率。
5、电动机功率Nd
为带动风机运转而消耗的功率即为电动机功率。可实际测量或按下式计算：
（4-3-15）
式中 、——电动机效率和传动效率。
二、通风机的个体特性曲线
主要通风机的风量、风压、功率和效率这四个基本参数可以反映出主要通风机的工作特性，对每一台主要通风机来说，在额定转速的条件下，对应于一定的风量，就有一定的风压、功率和效率与之对应。风量如果变动，其它三者也随之改变。因此，可将主要通风机的风压、功率和效率随风量变化而变化的关系，分别用曲线表示出来，即称为主要通风机的个体特性曲线。这些个体特性曲线必须通过实测来绘制。
主要通风机的个体特性曲线一般形状如图4-3-2、图4-3-3所示。
1．风压特性曲线(H—Qf)
轴流式主要通风机的风压特性曲线较陡，并有一个“马鞍形”的“驼峰”区，当风量变化时，风压变化较大。
离心式主要通风机的风压特性曲线比较平缓，当风量变化时，风压变化不大。
2．功率曲线(N—Qf )
轴流式主要通风机在B点的右下侧功率是随着风量的增加而减小，所以启动时应先全敞开或半敞开闸门，待运转稳定后再逐渐关至合适位置，以防止启动时电流过大，引起电动机过负荷。
离心式主要通风机当风量增加时功率也随之增大，所以在启动时，应先关闭闸门然后再逐渐打开。
3．效率曲线(η—Qf)
当风量由小到大逐渐增加时，主要通风机效率也逐渐增大，当增到最大值后便逐渐下降。
轴流式主要通风机通常将不同叶片角度的多条曲线绘制在同一坐标系中，此时可将各条风压曲线上的效率相同的点连接起来绘制成曲线，称之为等效率曲线。如图4-3-4所示，轴流式主要通风机两个不同的叶片安装角与的风压特性曲线分别为1与2，效率曲线分别为3与4。从各个效率值(如0.2、0.4、0.6、0.8)画水平虚线，分别和3与4曲线相交，可得4对相等的交点，从这4对交点作垂直虚线分别与相应的个体曲线1与2相交，又在曲线l与2上得出4对效率相等的交点，然后把相等的效率的交点连接起来，即得出图中4条等效率曲线：0.2、04、0.6、0.8。

图4-3-2 轴流式通风机个体特性曲线

图4-3-3 离心式通风机个体特性曲线

图4-3-4 等效特性曲线的绘制
1、2——风压特性曲线；3、4——等效特性曲线
三、通风机工况点及合理工作范围
以同样的比例把矿井总风阻R曲线绘制于通风机个体特性曲线图中，则风阻R曲线与风压曲线交于A点，此点就是通风机的工况点或工作点，如图4-3-2、图4-3-3所示。工况点的坐标值就是该主要通风机实际产生的静压和风量；通过A点作垂线分别与N—Qf和—Qf曲线曲线的交点的纵坐标N值与值，分别为主要通风机实际的轴功率和静压效率。从工作点A可看出，此时通风机的静风压为3040 Pa，风量为115 m3/s，功率为450 kW (点)，静压效率0.68 (点)。由此启示我们，可以根据矿井通风设计所算出的需要风量Qf和风压H的数据，再从许多条表示不同型号、尺寸、不同转数或不同叶片安装角的主要通风机运转特性曲线中选择一条合适的特性曲线，所选的这条特性曲线，载明了它所属的主要通风机型号、尺寸、转数和叶片安装角等。这就是最简单的选择主要通风机的方法。所谓选择合理是要求预计的工况点在H—Qf曲线的位置应满足以下两个条件：
一是从经济方面考虑，所选择的工况点对应主要通风机的静压效率不应低于70 %，即工作点应在C点以上。
二是从安全的角度，要求风机工况点不能处于不稳定区。实践证明，许多轴流式主要通风机在H—Qf曲线最高点的左侧，风压与风量的关系不再具有唯一性，如果工作点位于风压曲线最高点的左侧即所谓的“驼峰”区时，主要通风机的运转就可能产生不稳定状况，即工作点发生跳动，风压忽大忽小，声音极不正常（喘振现象）。为了防止矿井风阻偶然增加等原因使工况点进入不稳定区，在选择和使用风机时规定风机的实际工作风压不应大于最大风压的0.9倍，即工作点应在B点以下；在转速上要求其不超过额定转速；对于电动机，要求不超负荷运行。所以轴流式风机在风压曲线上的合理工作范围应是BC段（如图4-3-2）。
由于受到动轮和叶片等部件的结构强度所限，通风机动轮的转数不能超过它的额定转数；轴流式通风机除转数有限制外，还有动轮叶片的安装角的限制，对于一级动轮的轴流式通风机，最大的为45°，越过最大的角，运行就不易稳定。又考虑到通风机工作的经济性，一级动轮的轴流风机，其角不小于10°；二级动轮的轴流风机，其角不小于15°。综上所述，在图4-3-5中的阴影部分即为主要通风机的合理工作范围。
应该指出的是，分析主要通风机工况点是否合理时，应使用实测的主要通风机特性曲线。厂方提供的曲线往往与安装后的实际特性曲线不符，采用厂方提供的曲线时，可能会得出错误的结论。

图4-2-5 主要通风机合理工作范围

第四节 通风机比例定律与类型特性曲线
本节主要分析同一类型或结构相似的主要通风机的风量、风压、功率及效率与尺寸（一般用动轮直径代表）和转速之间的关系。同一类型、同一系列或结构相似的通风机，其风机内部风流的运动符合流体相似模型的各项准则，具有运动相似和动力相似。
一、无因次系数
1、通风机的相似条件
两个相似通风机内的气体流动过程相似，或者说它们之间在任一对应点的同名物理量之比保持常数，这些常数叫相似常数或比例系数。同一系列风机在相应工况点的流动是彼此相似的，几何相似是风机相似的必要条件，动力相似则是相似风机的充要条件。几何相似是指主要通风机各部件的对应边成比例，对应角相等；运动相似是指对应点的速度三角形相似，即其对应速度成比例；动力相似是指对应点上各作用力成比例，满足动力相似的条件是雷诺数和欧拉数分别相等。同系列风机在相似的工况点符合动力相似的充要条件。
2、无因次系数
无因次系数主要有：
（1）压力系数 同系列风机在相似工况点的全压和静压系数均为一常数。可用下式表示：
=，= （4-4-1）
或 ==常数 （4-4-2）
式中 、叫全压系数和静压系数，为压力系数。为空气密度，u为圆周速度。
（2）流量系数 由几何相似和运动相似可以推得
=常数 （4-4-3）
式中 D、u——分别表示两台相似风机的叶轮外缘直径、圆周速度，同系列风机的流量系数相等。
（3）功率系数 风机轴功率计算公式中的H和Q分别用式（4-4-2）和式（4-4-3）代入得
常数 （4-4-4）
同系列风机在相似工况点的效率相等，功率系数为常数。
、、三个参数都不含有因次，因此叫无因次系数
二、比例定律
由式(4-4-2)、式(4-4-3)和式(4-4-4)可见，同类型风机在相似工况点的无因次系数、、和η是相等的。它们的压力H、流量Q和功率N与其转速n、尺寸D和空气密度之间成一定比例，这种比例关系叫比例定律。将圆周速度u=πDn/60代入式(4-4-2)、式(4-4-3)和式(4-4-4)得
（4-4-5）
（4-4-6）
（4-4-7）
对于1、2两个相似风机而言，、所以其压力，风量和功率之间关系为
（4-4-8）
（4-4-9）
（4-4-10）
各种情况下相似风机的换算公式如表4-4-1所列。
由比例定律知，同类型同直径风机的转速变化时，其相似工况点在等风阻曲线上变化。
表4-4-1 两台相似风机H、Q和N的换算

压力
换算

风量
换算

功率
换算

效率换算

三、通风机类型特性曲线
用同类型通风机模型进行实验时，模型尺寸D、叶片外缘圆周速度u及空气密度都是已知的，在此条件下测取某个工况点的参数Q、H、N及值。而后用式(4-4-2)、式(4-4-3)和式(4-4-4)计算出该系列通风机的、、。然后以为横坐标，以、和η为纵坐标，绘出—、—和η—曲线，此曲线即为该系列风机的类型特性曲线，亦叫通风机的无因次特性曲线和抽象特性曲线。图4-4-1和图4-4-2分别为4-72-11和G4-73-11型离心式通风机的类型曲线，4-72-ll20B离心式通风机的类型曲线如图4-4-3所示。可根据类型曲线和风机直径、转速换算得到个体特性曲线。需要指出的是，对于同一系列风机，当几何尺寸D相差较大时，在加工和制造过程中很难保证流道表面相对粗糙度、叶片厚度以及机壳间隙等参数完全相似，为了避免因尺寸相差较大而造成误差，所以有些风机(如4-72-11系列)的类型曲线有多条，可按不同尺寸选用。

图4-4-1 4-72-11型离心式通风机类型特性曲线

图4-4-2 G4-72-11型离心式通风机类型特性曲线
例 某矿使用主要通风机为4-72-ll20B离心式通风机，其特性曲线如图4-4-3所示，图上给出三种不同转速n的Ht—Q曲线，4条等效率曲线。转速为＝630 r/min，风机工作风阻R＝0.53657 N·s2/m8，工况点为M0(Q＝58 m3/s ，Ht＝1805 Pa)，后来，风阻变为=0.7932 N·s2/m8，进风量减小不能满足生产要求，拟采用调整转速方法保持风量Q=58 m3/s，求转速调至多少?
解：因管网风阻已变，故应先将新风阻＝0.7932 N·s2/m8的曲线绘制在图中，得其与＝630 r/min曲线的交点为M1，其风量Q1＝51.5 m3/s。在此风阻下风量增至Q2＝58 m3/s的转速，可按下式求得：
r/min
即转速应调至＝710 r/min，可满足供风要求。

图4-4-3 4-72-ll20B离心式通风机的类型特性曲线

第五节 矿井主要通风机附属装置
主要通风机的附属装置包括风硐、扩散器（扩散塔）、防爆门（防爆井盖）以及反风装置等。
一、风硐
风硐是出风井和主要通风机的一段联络巷道。由于通过风硐的风量及内外压力差较大，所以应特别注意降低风硐的通风阻力和减少漏风。在风硐设计、施工及通风管理中应注意以下要求：
1．风硐断面不宜过小，使其风速＜10 m/s，最大不超过15 m/s；
2．风硐风阻应不大于0.0196 N·s2/m8，通风阻力应不大于100~200 Pa。因此风硐不宜过长，拐弯部分应呈圆弧形，内壁应光滑，且应经常保持其中无堆积物。为尽量降低通风阻力，在拐弯处应安设导流叶片；
3．风硐及其闸门等装置的结构要严密，防止漏风；
4．风硐内应安设测量风速及风流压力的装置。为此，风硐和主要通风机相联的一段长度应不小于10~12D（D为主要通风机工作轮直径）。
5．风硐直线部分要有流水坡度，以防积水。
二、防爆门(防爆井盖)
《规程》规定，装有主要通风机的出风井口，应安装防爆门。无论是斜井还是立井的出风井口所安设的防爆门都不得小于出风井口的断面积，并应正对出风井口的风流方向。当井下发生瓦斯或煤尘等爆炸时，爆炸气浪将防爆门揪起，可保护主要通风机免受损坏。在正常情况下，防焊门是气密的，严防风流短路。图4-5-1所示为不提升的通风立井井口的钟型防爆门。井盖1用钢板焊接而成，其下端放入凹槽2中，槽中盛油密封(不结冰地区用水封)，槽深与负压相适应；在其四周用四条钢丝绳绕过滑轮3用重锤4配重；井口壁四周还应装设一定数量的压脚5，在反风时用以压住井盖，防止被气压顶开造成风流短路。装有提升设备的井筒设井盖门，一般为铁木结构。与门框接合处应加胶皮垫层以减少漏风。
防爆门井盖)应设计合理、结构严密、维护良好、动作可靠。

图4-5-1 立井井口防爆盖示意图
1-防爆井盖；2-密封液槽；3-滑轮；4-平衡重锤；5-压脚；6-风硐
三、扩散器（扩散塔）
抽出式通风时，无论是离心式通风机还是轴流式通风机，在风机的出口都外接一定长度、断面逐渐扩大的构筑物——扩散器。其作用是将主要通风机出风口的速压大部分转变为静止，以减少风机出风口的速压损失，提高主要通风机的有效静压。如图4-5-2所示，轴流式主要通风机的扩散器是由圆锥形内筒和外筒构成的环状扩散器，外圆锥体的敞角可取7~12°，内圆锥体的敞角可取3~4°。扩散器出口要与由混凝土砌筑成的外接扩散器相连。外接扩散器是一段向上弯曲的风道，一般用砖和混凝土砌筑，其各部分尺寸应根据风机类型、结构、尺寸和空气动力学特性等具体情况而定，总的原则是：阻力小，出口动压损失小并且无回流（涡流）现象。
如图4-5-3所示，离心式主要通风机的扩散器是长方形，其敞角取8～10°，出风口断面(S3)与入风口断面(S2)之比约为3～4。

图4-5-2 轴流式通风机扩散器 图4-5-3 离心式通风机扩散器
四、反风装置与功能
反风装置是用来使井下风流反向的一种设施。煤矿必须设有反风装置的原因，是为了使风流能向相反方向流动，防止进风系统中一旦发生火灾、瓦斯或煤尘爆炸时产生的大量的一氧化碳二氧化碳等有毒有害气体沿风流进入采掘区域或其他区域，危及工作人员的生命安全。有时为适应救灾工作的需要，也须反风。
反风方法因风机的类型和结构不同而异。目前的反风方法主要有：设专用反风道反风；利用备用风机做反风道反风；风机反转反风和调节动叶安装角反风。
1、反风道反风
利用反风道反风是一种常用且可靠的反风方法，能满足反风要求。图4-5-4为轴流式通风机做抽出式通风时利用反风道反风的示意图。正常通风时，风门l、7，5均处于水平位置，井下的污浊风流经风硐直接进入通风机，然后经扩散器4排到大气中。反风时，风门1、5、7打开，新鲜风流由风门1经反风门7进入风硐2，由通风机3排出，然后经反风门5进