一般承重支模架方案.doc

承重支模架专项方案
目 录
一、编制依据……………………………………………………………………………………2
二、修改说明……………………………………………………………………………………2
三、工程概况……………………………………………………………………………………3
四、模板及支架材料……………………………………………………………………………4
五、技术参数……………………………………………………………………………………4
六、技术要求……………………………………………………………………………………5
七、施工图纸……………………………………………………………………………………8
八、 承重支模架（含砼墙）计算………………………………………………………………8
（一）、荷载………………………………………………………………………………………8
（二）、×××结构层KL计算…………………………………………………………………9
（三）、×××结构层KL计算…………………………………………………………………14
（四）、×××结构层KL计算…………………………………………………………………18
（五）、×××结构层主、次梁交接处验算……………………………………………………22
（六）、×××结构层KL模板设置……………………………………………………………23
（七）、×××结构层楼板、模板计算…………………………………………………………23
A）现浇板板底模板以及支架计算…………………………………………………………23
B）×××结构层WL计算…………………………………………………………………28
C）立杆基础承载力的计算…………………………………………………………………33
d) 关于立杆基础承载力的说明……………………………………………………………
（八）、混凝土墙体的施工以及模板支架计算…………………………………………………33
（九）、柱子模板布置………………………………………………………………………… 37
九、应把握的主要施工环节……………………………………………………………………38
十、进度计划、监测点、应急预案……………………………………………………………40

一、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》 （DB33/1035-2006）
2、《建筑施工安全检查标准》 （JGJ59-99）
3、本工程施工图纸
4、浙江省“建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）实施意见”
5、本工程施工组织设计
二、修改说明（经专家论证的方案，需要作此说明）
本案经专家论证后，在以下几处作了修改：（注意加强针对性）
1、 架体构造：
1）对砼墙体（ ）部位支模架水平杆件的连接采取了构造措施；
2）在标高（ ）米结构层洞口内，将竖向剪刀撑贯通设置。
3) 强调了梁底中间增加的立杆必须对接。
4）增加了（ ）部位的方木楞数量。
5）调整了（ ）部位立杆间距。
6）明确了每（ ）步架体高度范围内满铺脚手片封闭，以防止高处坠落。
7) … … … … ….
2、施工顺序：
1）对最底层支模架的加固时间，明确了应在标高（ ）米结构层浇灌以前进行，并明确在浇灌（ ）米结构层及其以上的砼构件（墙或者梁）时，底层楼面以下的支模架不得拆除。
2）对（ ）米标高结构层的大梁浇灌顺序，作了（一次整浇或者二次浇灌）两种情况
的考虑并且绘制了相应的操作图。
3) … … … … ….
3、 支模架操作图纸：
1） 调整了立杆平面布置图，其中包括剪刀撑布置示意、立杆间距等，使竖向剪刀撑在
楼面洞口处上下贯通、立杆间距进一步趋于结构计算尺寸。
2） 增加了砼墙内、外支架的节点图。
3） 细化了其他各节点详图。
4） … … … … ….
三、工程概况 (注意如实介绍工程结构的主要特征)
本工程为现浇钢筋混凝土（ ）结构，建筑平面呈（ ）形。L×B＝( )米×( )米；其结构布置如下：
1、 标高（ ）米结构层板厚（ ）mm，梁截面最大尺寸( )×( ) mm。
2、 标高（ ）米结构层板厚（ ）mm ，板上设置( )×( ) mm洞口（ ）个，
梁截面最大尺寸( )×( ) mm。其线荷载=（ ）KN/m。已经(或者未)达到专家论证范围。
3、 标高（ ）米～（ ）米，设置了平面形状呈“（ ）”字形的钢筋混凝土墙体【将建筑平面分隔为（ ）个筒仓】，其中在标高（ ）米处设置了加强梁，梁截面尺寸( )×( ) mm。
4、 标高a3米结构层板厚（ ）mm，板上设置( )×( )洞口mm( )个，梁截面最大尺寸( )×( )mm由于标高a2米结构层板上设置了( )×( )洞口( )个，标高a3米结构层的承重支架不能落实在标高a2米结构层梁板上，而是要穿过标高a2米结构层梁板落实在标高a1米结构层梁板上，因此，标高a3米结构层支模架高度：一部分为（a3- a2）=h1米。另一部分为（a3- a1）=h2米，已经(或者未)达到专家论证范围。
5、上述梁面[除标高( )米结构层KL××外]和板面均在同一水平标高面上；所用结构混凝土均为预拌泵送混凝土。
6、柱子截面尺寸：（储料仓部位）
标高( )米以下：KZ( ): ( )×( )mm， KZ( ): ( )×( ) mm
标高( )米以上：KZ( ): ( )×( )mm，
7、混凝土墙体截面尺寸：
标高( )米结构层梁面：外墙厚度( )mm，内墙厚度( )mm
标高( )米结构层梁底：内、外墙厚度均为( )mm。
墙厚度在标高( )～( )米范围内呈线性收缩。
8、梁板截面尺寸
标高
（m）

梁编号
截面尺寸（宽×高）
(mm)

梁编号
截面尺寸（宽×高）(mm)
板厚
(mm)

( )
KL( )
( )×( )
KL( )
( )×( )

( )
KL( )
( )×( )
KL( )
( )×( )
KL( )
( )×( )
L()、L()
( )×( )
( )

( )×( )

( )
( )
WKL()、WKL()
( )×（ ）
L（ ）
（ ）×（ ）
（ ）
L()
（ ）×（ ）

四、模板及支架材料
1、钢管：采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB / T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB / T3092）中规定的Q235普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB / T700）中Q235－A级钢的规定;
2、扣件：必须符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831－1995）的规定，在使用前应进行测试，其测试结果符合标准要求后才能使用。
3、胶合板：应符合《混凝土模板用胶合板》（GB/T 17656－1999）质量与技术要求。
4、方木愣：材质不应低于III 等材，存在腐朽、折裂、枯节等疵病的木材不得使用；
五、技术参数
1、胶合板设计值：抗弯强度[ f m ]= 15 N / mm 2, 抗剪强度 [ f t ] = 1.4 N / mm 2
; 弹性模量 [ E ] =6000 N / mm 2。
2、方木愣设计值：抗弯强度[ f m ]= 14 N / mm 2，抗剪强度[ f t ] = 13 N / mm 2，
弹性模量 [ E ] = 9000 N / mm 2；
3、钢管 截面特征值
规 格
（mm）
截面积A （mm 2）
惯性矩I
（mm 4）
抗弯矩W
（mm 3）
回转半径i（mm）
自 重
（kg / m）
Φ 48 × 3.5
4.89 × 10 2
12.19 × 10 4
5.08 × 10 3
15.8
3.84
Φ 48 × 3.2
4.50 × 10 2
11.36 × 10 4
4.73 × 10 3
1589
3.55
Φ 48 × 3.0
4.24 × 10 2
10.78 × 10 4
4.49 × 10 3
15.94
3.33
注：1）因考虑施工现场实际使用钢管的质量，在进行结构计算时均采用壁厚t=3.2mm技术参数进行验算。
2）钢管在使用前必须进行测试，其质量应符合标准要求时才能施工。钢管应进行防锈处理。

Q235钢钢材的强度设计值与弹性模量
抗拉、抗弯 f（N / mm 2）
抗压f c（N/ mm 2）
弹性模量E（N / mm 2）
205
205
2.06 × 10 5

4、 扣件承载力设计值（kN）
项目
承载力设计值
对接扣件（抗滑）
3.20
直角扣件、旋转扣件（抗滑）
8.00
注：考虑施工现场实际使用扣件的质量，在进行结构抗滑移强度计算时：
单扣件按标准设计值8.00×0.8=6.40kN计，双扣件按2×8.00×0.75=12kN计。
六、技术要求
1、底层支模架的保留与加固：
1）由于标高a1米结构层的上一层（标高a2米结构层）梁板尺寸均较大，根据“隔层拆模”的工艺要求并考虑到标高a1米结构层梁板承受上部荷载(含标高a1米～a2米的支模架自重、标高a2米楼面梁板自重、标高a2米楼面施工活荷载)能力不足，因此本案确定：在浇灌a1米结构层以前，首先按标高a2米结构层立杆平面布置图的对应位置对底层支模架进行加固，在浇灌a2米结构层及其以上的砼构件（墙或者梁）时，底层楼面以下的支模架不得拆除；
2）由于标高a2米结构层的楼面板上开有洞口，标高a3米结构层梁板的承重支架有一部分不能落实在a2米结构层楼面上，而是要穿过此层楼面板的洞口落实在标高a1米结构层的楼面梁板上，因此，标高a3米结构层梁板砼浇灌并达到设计强度的75%之前，最底层承重支架应保留相应部位大粱下面的立杆。
2、模板及支架构造：
1）、柱模板：采用18厚（计算时取实际厚度15）九夹板，50×60mm方木楞拼组，方木楞（或钢管横向间距150～200㎜，柱箍采用4根Ф48×3.5（计算按Ф48×3.2）钢管，其间距：底道距地200㎜，以上各道400㎜左右，当柱截面尺寸大于600㎜时，中部加增加双钢管、Φ12对拉螺栓一道（尔后柱截面尺寸每增加300应增加双钢管以及对拉螺栓一道），3形加厚板、双螺母；柱截面尺寸每增加300应增加双钢管以及对拉螺栓一道。
2）墙模板：采用18厚九夹板，50×60mm方木楞拼组，内愣垂直放置，间距( )㎜，墙箍水平放置，间距( )㎜，其间设置Φ12@300对拉螺栓，3形加厚板、双螺母固定。
3）、梁模板：底模采用18厚（计算时取实际厚度15）九夹板加50×60方木楞，间距约250左右，具体为：梁宽250用2根，300～400用3根，450～600则根据后附的图纸选用（≥3根）；侧模用18厚九夹板加50×60方木内楞@250（沿梁高），外楞亦采用50×60方木楞，沿梁长间距@约500，在梁高＞600时，外楞外侧再用双根Ф48×3.5钢管，沿梁@300设Ф12对拉螺栓一道（尔后梁高每增加300则增加双钢管以及对拉螺栓一道），3形加厚板、双螺母、纵向间距@450～500；梁支架立杆数量及间距以及纵向水平杆上是否增设小横杆等，由计算确定；水平杆步距≤1800，纵横水平杆呈井字形拉通。
4）、楼板模板：18厚九夹板（计算时取实际厚度15），50×60方木楞@250～300，其下大横杆采用Φ48×3.5（计算按Ф48×3.2）钢管，可锻铸铁扣件连接，立杆间距由计算确定，水平杆（含扫地杆）纵横设置成井字状。
5)、承重架：采用Φ48×3.5钢管（计算按Ф48×3.2）满堂架，严格按《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）规定搭设，梁底中部加设的立杆只能对接，禁止搭接。每根立杆底设垫块，无脱空、吊脚、无“骑马杆”，步距≤1800，水平杆呈井字形拉通，按轴线布设纵横竖向落地剪刀撑和四周封闭形落地剪刀撑，并在适当的位置设置水平剪刀撑。（详剖面图）
应特别注意:本工程结构上设置了“( )”字形砼墙体以后，应保持支模架的连续性和稳定性，其措施为
①“( )”字形砼墙体以内，水平杆每步架体至少联通4根，其余的水平杆（可以采用搭接方式）与墙体顶紧。
②“( )”字形砼墙体以外，在对拉螺栓的双钢管内侧设置穿孔角钢，支模架水平杆焊接在角钢上（见详图）。
6）剪刀撑：模板支架高度超过4米的应设置剪刀撑
A)竖向落地剪刀撑构造要求：
①模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆（或沿大梁所在轴线）设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置（具体见平面布置图和剖面图）
②每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米，剪刀撑斜杆与地面倾角呈450—600°，倾角为450时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根，倾角为450时，则不应超过5根，剪力撑必须落地在坚硬的地基上。
③剪立撑斜杆的接头必须采用搭接方式，接长处不应小于三个扣件，连接固定搭接长度不应小于1.00 m，禁止采用对接连接。
④剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，不得遗漏；旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150 mm ；底部斜杆的下端应置于固定物上，不得悬空；
B）水平剪刀撑构造要求：
①模板支架四边与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（具体见平面布置图和剖面图）
②剪刀撑的接头与连接同竖向剪刀撑。
③水平剪刀撑有斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
7）立杆接长：
①梁底中间增加的立杆只能对接，禁止搭接。
②其余立杆除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定：
a)立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。
b)搭接长度不应小于1米，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，
c)立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.
8）、对跨度≥4m的梁、板模板，起拱高度为跨度的2/1000。
9）、用短钢管抱箍使架体与已达足够强度（≥C15）柱或墙可靠连接。
3、施工管理及检查验收：
1）施工顺序
①梁、板、柱结构：先浇灌混凝土柱，待柱混凝土达到设计强度的75%以上，再整体浇灌梁、板混凝土，柱的水平施工缝留置在梁底以下50mm处；
②梁、板、墙（含柱）结构：同时浇灌墙、柱混凝土，待墙、柱混凝土达到设计强度的75%以上，再整体浇灌梁、板混凝土，墙、柱的水平施工缝留置在梁底以下50mm处；
③同一结构层中，当梁顶面标高高于楼板面标高时，在与设计沟通并经设计同意后，砼可分为二次浇灌。若结构不允许二次浇灌，则安装吊模施工，见图示。
2）技术交底：模板支架搭设前，由项目技术负责人依据本案向操作人员进行书面的技术、安全交底并做好签证记录。
3）材料质量与操作要求：
①加强材料的现场验收；对严重锈蚀、变形或裂缝的钢管和脆裂、变形的扣件应剔除报废，对有轻微缺陷的钢管应修整。
②及时做好钢管扣件的送样检测；并根据检测结果采取相应的加固处理措施。
③扣件拧紧力矩应符合40～65N-m要求。梁底横杆与立杆的连接处以及楼板底部的扣件要全部检查。
④混凝土浇筑尽可能由中心向两边对称、均匀、分层浇筑。
⑤为了减少泵送混凝土对模板的冲击力，在施工操作时，控制单位时间内平均泵送混凝土量≤ 40 m 3 / h；混凝土输送管出口距水平模板面的垂直高度h≤1.2 m。
4）、施工安全
（1）人员要求
（a）、支模架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特殊作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业登高工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗；
（b）、必须服从管理人员的安排，遵守项目部各项安全管理规定和制度，进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施，不得穿拖鞋，必须穿防滑鞋上高空，严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹；
（c）、必须负责搭设前和搭设后的检查工作；
（d）、听从管理人员安排，积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。
(2)架体的隔离封闭：支模架沿高度方向每隔（ ）步满布脚手片封闭，防止高处坠落。
5）、模板的拆除
1）对于承重梁、板结构，根据浇筑混凝土强度达到设计强度的规范要求后，方可拆模，已浇混凝土的强度则应根据拆模试块的实际强度决定，严禁凭经验估计强度拆模。
2）拆除应由上而下逐步进行，禁止上下层同时作业；分段拆除的高差不应大于2步；
3）禁止将钢管、扣件由高处抛掷到地面；
6）、检查验收：
支模架投入使用前先由项目部按（DB33/1035-2006）附录表《模板支架验收记录表》做好验收签证后报公司质安科复查并报监理核查。
本“技术要求”中加黑的字体内容为施工交底的重点，应严格实施。
七、支模架操作图纸（共十六张附后）
八、承重支模架（含砼墙）计算
（一）、荷载
1、永久荷载标准值
楼板木模板自重标准值 G1k = 0.30 kN / m 2;
梁模板（含木楞）自重标准值为G1k =0.50 kN / m 2
新浇筑混凝土自重标准值，按普通级别混凝土考虑取G 2k = 24.00 kN / m 3;
钢筋自重荷载标准值G 3k采用下列数值：楼板1.10 kN / m 3、梁1.50 kN / m 3；
2、可变荷载标准值
施工人员及小型设备标准值为Q1k = 1.00 kN / m 2（均布）；
振动砼时产生的荷载标准值Q2k，对水平面模板采用2.00 kN / m 2,
对垂直面模板采用4.00 kN / m 2;
3、荷载分项系数
永久荷载的分项系数，取γ = 1.2或1.35(根据永久荷载效应控制组合决定);
可变荷载的分项系， 取γ = 1.4;
计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。
4、荷载效应组合
模板及其支架荷载效应组合
计算项目
荷载效应组合
纵向、横向水平杆
强度和变形

永久荷载（不包括支架自重）+施工均布荷载

立杆稳定
①永久荷载（包括支架自重）+施工均布荷载
②永久荷载（包括支架自重）+0.85（施工荷载+风荷载）
（下述为某工程计算实例）
（二）9.5米处KL3计算 b×h=600mm×1550mm

(构造：梁底方木楞5根，立杆纵距≤450，横距≤1100，在横距中间的梁底增设2根（对接）立杆，梁底纵向水平杆跨中加2根小横杆，所有梁底钢管小横杆均锁在梁底纵向水平杆上面，梁底纵向水平杆与立杆连接用双扣件)
1 现浇梁底1#木楞强度、挠度计算
1 ) 荷载计算（按梁b×h=0.60m×1.55m）
永久均布线荷载标准值：
模板自重：G1k=0.3×0.25+0.5×(0.60+2×1.15)=1.56 kN/m,
混凝土自重：G2K=24.00×（0.60×1.55）+24.00×0.4×0.25=25.92 kN/m,
钢筋自重：G3k=1.50×（0.60×1.55）＋1.1×0.4×0.25=1.52 kN/m,
标准值：∑=29.0 kN/m，设计值q1=1.35×29.0=39.15 kN/m.
可变均布线荷载：
施工人员及设备荷载：Q1K=1.0×（0.6+0.125×2）=0.98 kN/m,
Q2K=2×（0.6+0.125×2）=1.95kN/m.
标准值：∑=2.93kN/m，设计值q2=1.4×2.93=4.10 kN/m.
2 ）内力分析
按三跨连续梁进行内力分析，并考虑最不利荷载组合。
计算简图如下：
计算得 M min = MB、C =－（0.10 q 1L 2＋0.117q 2 L 2）
=－（0.10 ×39.15 + 0.117 × 4.1）×0.152 =—0.10kN.m ;
M max = MAB、CD = （0.08 q 1L 2＋0.101q 2 L 2）
=（0.08 ×39.15 + 0.101× 4.1）×0.152 =0.08kN.m;
Q max = Q B、C =（0.60 q 1L＋0.617q 2 L）
=（0.60 ×39.15＋0.617 × 4.1）×0.15 = 3.9 kN;
R max = R BC =（1.10 q 1 L＋1.20 q 2 L）
=（1.10 ×39.15＋1.20 × 4.1）×0.15=7.2 kN;
（负号表示受力方向与假设的方向相反）
比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据。
3 ） 强度计算
木楞的几何截面性质计算：
木楞截面面积：A =5bh =5×50×60 =15000 mm 2;
抗弯模量：W = 5bh 2/6 = 5×50 × 60 2/6 = 150000 mm 3;
惯性矩: I = 5bh 3/12 = 5×50 × 50 3/12 =4500000 mm 4;
σ max = | M | max ÷ W = 0.10×106÷ 150000=0.67N / mm 2。
0.83N / mm 2≤ [ f m ] = 15 N / mm 2。
τ max = 3 Q max / 2A = 3×3.9×103÷（2×12000）=0.39N / mm 2
0.39N / mm 2≤ [ f t ] = 1.3 N / mm 2。 （满足）
4 ） 挠度验算（取标准值）
最大挠度 v max = k q l 4/100EI = (0.677×29+0.99×2.93)×150 4 /( 100 × 9000 ×4500000=0.002mm≤ [ v ] = l / 250 = 150 / 250=0.6mm 。
结 论：计算结果符合挠度允许值。
2 梁底钢管小横杆强度、挠度计算
1 ） 荷载计算
梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载
P（集中荷载）= R max = RB、C =7.2 kN,
近似化为均布荷载 q =7.2/ 0.6=12.00 kN/m;
2 ） 内力分析
按三跨连续梁进行内力分析（梁底加2根小横杆）
计算简图如下：

（查《建筑静力计算手册》，当L2/L1=0.6/0.25=2.4时，弯矩系数Km≈0.37）
计算得M max = MB、C =0.37q L12=0.37×12×0.25 2=0.31 kN.m;
Q max = R B≈ q L2/2=12×0.6/2=3.6kN;
(剪力和支座反力按简支梁简化计算)
3）强度计算
σ max = M max ÷ W=0.31×106/(4.73×103)=76.11 N / mm 2≤ [ f ]= 205 N / mm 2;
结 论：经计算强度符合要求.
4）挠度验算（取标准值）
最大挠度 v max =0.677 q L24/100EI
=0.677×(12/1.35)×6004/（100×2.06×105×11.36×104）
=0.33＜[ v ] = 600/ 150=4mm （可以）
3 现浇梁底钢管大横杆结构计算
1 ）荷载计算
梁底钢管大横杆承受钢管小横杆传递的集中荷载P，和钢管的自重线荷载q。
P=Rmax=3.6kN;
q=1.35×0.0384=0.05 kN /m
2 ）内力计算
现按三跨连续梁计算

计算得 M min = MB、C =－0.267PL-0.10 q L 2
=－0.267×3.6×0.45-0.11×0.05×0.45 2=—0.43 kN.m;
M max = M AB、CD =0.244PL+0.08 q L2
=0.244×3.6×0.45+0.08×0.05×0.45 2 =0.4 kN.m ;
Q max = Q B、C =1.267P+0.60 q L =1.267×3.6+0.6×0.05×0.45=4.57 kN;
R max = R B、C =2.267P+P+1.10ql=2.267×3.6+3.6+1.10×0.05×0.45=11.79 kN。
（负号表示受力方向与假设的方向相反）
取弯矩绝对值最大数作为强度计算依据。
3 ) 强度计算
σ max =| M | max / W =0.43×106÷（4.73×103）=90.91 N/mm2≤ [ f ]= 205 N / mm 2。
τ max = 4 | Q | max / 3A=(4×4.57×103)÷(3×4.5×102)=13.54 N / mm 2
13.54 N / mm 2≤ [ f ]= 120 N / mm 2。
结 论：强度符合要求。
4 ) 挠度验算（取标准值）
最大挠度 v max = (1.883PL3+0.677 q l 4 ) /100 E I =[1.883×(3.6/1.35)×103×4503+0.677×(0.05/1.35)×4504 ]/(100×2.06×105×11.36×104) = 0.26mm
0.26mm≤ [ v ] = 450/ 150=3mm （满足）
4、梁底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算
水平大横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移承载力按下式计算
R≤ [ R c ]
其中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN考虑扣件的实际质量，设计值 取8.00×0.8=6.40kN；
R —— 水平大横杆传给立杆的竖向作用力。
根据上述计算，得R = R max =11.79kN<2 [RC]=12.0 kN;
结 论: 采用双扣件，抗滑移满足要求。
5、现浇梁底立杆强度和稳定验算：
1 ） 荷载计算
在本方案中，梁底中立杆是所承受的荷载的主要部分，故只需对中立杆进行强度和稳定验算即可。
中立杆承受的梁底小横杆支座力R1=11.79kN
设梁底支架架体高度为H2,则架体单立杆自重荷载设计计算值
RZ=1.2 H2gk=1.2×(4.5-1.55)×0.15=0.52kN.
梁底立杆承受的总设计荷载：
P= R1+ RZ=11.79+0.52 =12.31 kN.
2 ） 强度验算
立杆按中心受压构件计算
σ max =P÷A=12.31×103÷4.5×102=27.36 N / mm 2≤ [ f ]= 205 N / mm 2 ;
结 论：经计算，立杆强度满足要求;
3 ） 稳定验算
在建筑内部架设支模架并在敞开式或半敞开式的情况下，通常可以不考虑组合风荷载。
应用公式：Nut / φ. A.Kh ≤ [ f ]
式中 N —— 计算立杆段的轴向总设计荷载 N = P = 12.31kN。
Φ——轴心受压构件稳定系数 由λ=l0/i 查表采用
Kh ——高度调整系数 本案：由于支模架计算高度=4.5米
Kh=[1+0.001（H-4）-1]=1/[1+0.005(H-4)]=1/[1+0.005(4.5-4)]=0.998
则：l0=kuh=1.163×1.272×1800=2663mm
λ=l0/i=2663/15.89=168 查表得： Φ=0.251
σ max = 1.05Nut / φ.A.Kh =1.05×12.31×103/ (450×0. 251×0.998)
=114.67N / mm 2 ≤ [ f ] = 205 N / mm 2。（可以）

（三）标高9.50米处：KL2 b×h=600mm×1100mm

(构造：梁底方木楞5根，立杆纵距≤600，横距≤1000，在横距中间的梁底增设2根（对接）立杆，梁底纵向水平杆跨中加1根小横杆，所有梁底钢管小横杆均锁在梁底纵向水平杆上面，梁底纵向水平杆与立杆连接用双扣件)
1、现浇梁底1#木楞强度、挠度计算
1）荷载计算（b×h=0.60m×1.10m）
永久均布线荷载标准值：
模板自重：G1k=0.5×(0.6+2×1.1)=1.4kN/m,
混凝土自重：G2K=24.00×（0.6×1.1）=15.84kN/m,
钢筋自重：G3k=1.50×（0.6×1.1）=0.99kN/m,
标准值：∑=18.23kN/m，设计值q1=1.35×18.23=24.61kN/m.
可变均布线荷载：
施工人员及设备荷载：Q1K=1.0×0.6=0.6kN/m,
Q2K=2×0.6=1.2kN/m.
标准值：∑=1.8 kN/m，设计值q2=1.4×1.8=2.52kN/m.
2）内力分析
按三跨连续梁进行内力分析，并考虑最不利荷载组合。计算简图如下：
计算得 M min = MB、C =－（0.10 q 1L 2＋0.117q 2 L 2）
=－（0.10 ×24.61 + 0.117 × 2.52）×0.302 =—0.25 kN.m ;
M max = MAB、CD = （0.08 q 1L 2＋0.101q 2 L 2）
=（0.08 ×24.61 + 0.101× 2.52）×0.302 =0.2kN.m;
Q max = Q B、C =（0.60 q 1L＋0.617q 2 L）
=（0.60 ×24.61＋0.617 × 2.52）×0.30 = 4.9kN;
R max = R B、C =（1.10 q 1 L＋1.20 q 2 L）
=（1.10 ×24.61＋1.20 × 2.52）×0.30=9.03kN;
（负号表示受力方向与假设的方向相反）
比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据。
3 ） 强度计算
木楞的几何截面性质计算：
木楞截面面积：A =5bh =5×50×60 =15000 mm 2;
抗弯模量：W = 5bh 2/6 = 5×50 × 60 2/6 = 150000 mm 3;
惯性矩: I = 5bh 3/12 =5×50 × 60 3/12 =4500000mm 4;
最大正应力σ max = | M | max ÷ W = 0.25×106÷ 150000=1.67N / mm 2≤ [ f m ] = 15 N / mm 2。
最大剪应力τ max = 3 Q max / 2A = 3×4.9×103÷（2×15000）=0.49N / mm 2
0.49N / mm 2＜[ f t ] = 1.4 N / mm 2 （满足）
4 ） 挠度验算（取标准值）
最大挠度 v max = k q l 4/100EI = (0.677×18.23+0.99×1.8)×300 4 /( 100 × 9000 ×4500000=0.028mm≤ [ v ] = l / 250 = 300 / 250=1.2mm 。（满足）
2、 梁底钢管小横杆强度、挠度计算
1 ） 荷载计算
梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载
P（集中荷载）= R max = RB、C =9.03kN,
近似化为均布荷载 q =9.03/0.6=15.05 kN/m;
2 ) 内力分析
按三跨连续梁进行内力分析 （梁底增加2根小横杆）
计算简图如下：

（查《建筑静力计算手册》，当L2/L1=0.6/0.25=2.4时，弯矩系数Km≈0.37）
计算得 M max= MB、C = MC、D=0.37 q L12
=0.37×15.05×0.20 2=0.19kN.m;
Q max =R max = R B、C≈ q L2/2 =15.05×0.6/2=4.51kN;
(剪力和支座反力按简支梁简化计算)
3 ) 强度计算
σ max = M max ÷ W=0.19×106/(4.73×103)=40.17 N / mm 2≤ [ f ]= 205 N / mm 2;
结 论：经计算强度符合要求.
4）挠度验算（取标准值）
最大挠度 v max =0.677 q L24/100EI
=0.677×(15.05/1.35)×6004/（100×2.06×105×11.36×104）
=0.42＜[ v ] = 600/ 250=4mm （可以）
3、 现浇梁底钢管大横杆结构计算
1 ）荷载计算
梁底钢管大横杆承受钢管小横杆传递的集中荷载P，和钢管的自重线荷载q。
P=Rmax=4.51kN;
q=1.35×0.0384=0.05 kN /m
2 ）内力计算
现按三跨连续梁计算

计算得 M min = MB、C =－0.15PL-0.10 q L 2
=－0.15×4.51×0.60-0.10×0.05×0.60 2=—0.41 kN.m;
M max = M AB、CD =0.175PL+0.08 q L2
=0.175×4.51×0.60+0.08×0.05×0.60 2 =0.48 kN.m ;
Q max = Q B、C =0.65P+0.60 q L =0.65×4.51+0.60×0.05×0.60=2.95 kN;
R max = R B、C =1.15P+1.10ql=1.15×4.51+4.51+1.10×0.05×0.60=9.73kN。
（负号表示受力方向与假设的方向相反）
取弯矩绝对值最大数作为强度计算依据。
3 ） 强度计算
σ max =| M | max / W =0.48×106÷（4.73×103）=101.43 N/mm2≤ [ f ]= 205 N / mm 2。
结 论：强度符合要求。
4 ） 挠度验算（取标准值）
最大挠度 v max = (1.146PL3+0.677 q l 4 ) /100 E I =[1.146×（4.51/1.35）×103×6003+0.677×（0.05/1.35）×6004 ]/(100×2.06×105×11.36×104) = 0.35mm
0.35mm＜[ v ] = 600 / 150=4mm （满足）
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