环矩鞍填料塔设计说明书.doc

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目录
1.概述 3
1.1 填料塔的概述 3
1.1.1 填料的类型 4
1.1.2  填料的几何特性 5
1.1.3  填料的性能评价 5
1.2 填料塔的流体力学性能 6
1.2.1 填料层的持液量 6
1.2.2 填料层的压降 6
1.2.3 液泛 6
1.2.4 液体喷淋密度和填料表面的润湿 7
1.2.5 返混 7
1.3、 课题设计内容、设计参数 7
1.3.1 设计内容 7
1.3.2 设计主参数的确定 7
2．环形散装填料塔的结构设计 8
2.1 填料的选择 8
2.2 塔的内件选型及设计 9
2.2.1 填料支承板 9
2.2.2 填料压板 9
2.2.3 液体初始分布器 10
2.2.4 液体收集和再分布器（液体再分配装置） 11
2.2.5 除雾沫器 12
3.填料塔的载荷分析及强度校核 12
3.1筒体和封头厚度计算 12
3.2载荷分析 14
3.2.1塔设备质量载荷计算 14
3.2.2自振周期的计算 16
3.2.3地震载荷与地震弯矩的计算 16
3.2.4风载荷与风弯矩的计算 18
3.2.5 偏心弯矩 22
3.3强度校核 23
3.3.1圆筒轴向力校核和圆筒稳定校核 23
3.3.2塔设备压力试验时的应力校核 24
33.3裙座轴向应力校核 25
3.3.4基础环和地脚螺栓设计及校核 27
3.3.5筋板设计及校核 29
3.3.6盖板设计及校核 30
3.3.7裙座与塔壳的对接焊缝 31
3.3.8接管计算 32
4 其他零部件的选取计算 32
4.1静电接地板 32
4.2塔顶吊柱 32
5.翻译 32
5.1英文文献 32
5.2 英文文献翻译 40
6.参考文献： 44
7.谢 词 45

1.概述
1.1 填料塔的概述
在石油、化工及轻工等行业中所设计到的均相流体分离过程，多采用吸收或径流的方法进行。所采用的设备称为气液传质设备，也称塔设备。作为塔设备，首先从结构上应能使气液两相在塔内充分接触，以获得较高的传质效率。按照塔内件结构形式，塔设备可分为两大类——板式塔和填料塔。填料塔中装有一定高度的填料层，液体在填料表面行程液膜向下流动，气体自下而上与液体呈连续变化。由于填料塔的特定结构和由之决定的气液两相膜式接触传质，使之具有以下特点。
1.生产能力大。
2.压降低。
3.分离效率较高。
4.持液量小。
5.操作液—气比和弹性较大。
填料塔由塔体和内件构成。塔体一般多为圆筒型，少数亦可方型。塔内件中核心组成部分是塔填料，分散堆型和规整型。此外，为固定填料层，设有填料支撑板和填料压板；为使液体均匀分布，在填料层顶部设有液体初始分布器，为减少液体的壁流现象，常将填料层分段放置，在两段填料层之间这有液体收集—再分布器，在液体初始分布器上方装有除雾沫器；对大直径填料塔，气体入填料层前需经气体分布器，还设有各种气液进出口、人孔、视孔及人孔等部件。

1.1.1 填料的类型
　 填料是填料塔中的传质元件，它可以有不同的分类。填料的类型有两大类：拉西环矩鞍填料；鲍尔环；鲍尔环是在拉西环的壁面上开一层或两层长方形小窗。波纹填料有丝网形和孔板形两大类。
　 对填料的基本要求有：传质效率高，要求填料能提供大的气液接触面。即要求具有大的比表面积，并要求填料表面易于被液体润湿。只有润湿的表面才是气液接触表面。生产能力大，气体压力降小。因此要求填料层的空隙率大。不移引起偏流和沟流。经久耐用具有良好的耐腐蚀性，较高的机械强度和必要的耐热性。取材容易，价格便宜。填料的种类很多，根据装填方式的不同，可分为散装填料和规整填料。
散装填料是一个个具有一定几何形状和尺寸的颗粒体，一般以随机的方式堆积在塔内，又称为乱堆填料或颗粒填料。散装填料根据结构特点不同，又可分为环形填料、鞍形填料、环鞍形填料及球形填料等。现介绍几种较为典型的散装填料。其中有拉西环、鲍尔环、阶梯环、弧鞍环、矩鞍环、金属环矩鞍环、球形填料等。
1.1.2  填料的几何特性
填料的几何特性数据主要包括比表面积、空隙率、填料因子等，是评价填料性能的基本参数。

（1）比表面积单位体积填料的填料表面积称为比表面积，以a表示，其单位为m2/m3。填料的比表面积愈大，所提供的气液传质面积愈大。因此，比表面积是评价填料性能优劣的一个重要指标。
（2）空隙率单位体积填料中的空隙体积称为空隙率，以e 表示，其单位为m3/m3，或以%表示。填料的空隙率越大，气体通过的能力越大且压降低。因此，空隙率是评价填料性能优劣的又一重要指标。
（3）填料因子填料的比表面积与空隙率三次方的比值，即a/e3，称为填料因子，以f表示，其单位为1/m。填料因子分为干填料因子与湿填料因子，填料未被液体润湿时的a/e3称为干填料因子，它反映填料的几何特性；填料被液体润湿后，填料表面覆盖了一层液膜，a和e 均发生相应的变化，此时的a/e3称为湿填料因子，它表示填料的流体力学性能，f值越小，表明流动阻力越小。
1.1.3  填料的性能评价
填料性能的优劣通常根据效率、通量及压降三要素衡量。在相同的操作条件下，填料的比表面积越大，气液分布越均匀，表面的润湿性能越好，则传质效率越高；填料的空隙率越大，结构越开敞，则通量越大，压降亦越低。采用模糊数学方法对九种常用填料的性能进行了评价，得出如表3-1所示的结论。可看出，丝网波纹填料综合性能最好，拉西环最差。
1.2 填料塔的流体力学性能
填料塔的流体力学性能主要包括填料层的持液量、填料层的压降、液泛、填料表面的润湿及返混等。
1.2.1 填料层的持液量
填料层的持液量是指在一定操作条件下，在单位体积填料层内所积存的液体体积，以(m3液体)/(m3填料)表示。总持液量为静持液量和动持液量之和，即   。
填料层的持液量可由实验测出，也可由经验公式计算。一般来说，适当的持液量对填料塔操作的稳定性和传质是有益的，但持液量过大，将减少填料层的空隙和气相流通截面，使压降增大，处理能力下降。
1.2.2 填料层的压降
在逆流操作的填料塔中，从塔顶喷淋下来的液体，依靠重力在填料表面成膜状向下流动，上升气体与下降液膜的摩擦阻力形成了填料层的压降。填料层压降与液体喷淋量及气速有关，在一定的气速下，液体喷淋量越大，压降越大；在一定的液体喷淋量下，气速越大，压降也越大。将不同液体喷淋量下的单位填料层的压降DP/Z与空塔气速u的关系标绘在对数坐标纸。
1.2.3 液泛
在泛点气速下，持液量的增多使液相由分散相变为连续相，而气相则由连续相变为分散相，此时气体呈气泡形式通过液层，气流出现脉动，液体被大量带出塔顶，塔的操作极不稳定，甚至会被破坏，此种情况称为淹塔或液泛。影响液泛的因素很多，如填料的特性、流体的物性及操作的液气比等。
1.2.4 液体喷淋密度和填料表面的润湿
填料塔中气液两相间的传质主要是在填料表面流动的液膜上进行的。要形成液膜，填料表面必须被液体充分润湿，而填料表面的润湿状况取决于塔内的液体喷淋密度及填料材质的表面润湿性能。
1.2.5 返混
在填料塔内，气液两相的逆流并不呈理想的活塞流状态，而是存在着不同程度的返混。造成返混现象的原因很多，如：填料层内的气液分布不均；气体和液体在填料层内的沟流；液体喷淋密度过大时所造成的气体局部向下运动；塔内气液的湍流脉动使气液微团停留时间不一致等。
1.3、 课题设计内容、设计参数
1.3.1 设计内容
1.填料的选择；
2.塔内件的选型及设计；
3.筒体选材及壁厚计算；
4.上下封头型式、材料的确定以及厚度的计算与校核；
5.地震载荷、风载荷分析及强度校核；
6.裙座设计及校核；
7地脚螺栓的设计及校核。
1.3.2 设计主参数的确定
此次设计要求完成烷类组分（80%甲烷、10%乙烷、10%丙烷）塔的结构尺寸计算，强度计算校核，设计温度25℃，设计压力1.6;塔体的腐蚀裕量取2，地脚螺栓的腐蚀裕量取3；设定吸收剂为油。具体设计条件如下：
设计压力：1.6
设计温度：25℃
塔直径：1.5
塔高：30
吸收剂密度：800
地震设防烈度：7度
基本风压值：350
塔体建造场地：Ⅱ类场地土、近震、B类地区
2．环形散装填料塔的结构设计
2.1 填料的选择

参数

对操作的影响

常用数值

填
料
尺
寸
一般填料尺寸越小，传值效率越高，但压力降越大，为防止液体向壁流的倾向，填料尺寸d与塔径D的比应小于一定值，一般取
＜
填料尺寸对塔径的推荐值
塔径/M
填料尺寸/M
<0.3
0.3~1
>1
<25
25~50
50~80
填料类型采用乱堆型。一般可取的乱堆类填料有拉西环、鲍尔环、阶梯环、矩鞍形填料。本次采用环矩鞍填料中的金属半环填料塔对烷类（80%甲烷、10%乙烷、10%丙烷）的吸收
取金属半环外径 d=50mm
比表面 =118
空隙率 =0.97
堆积个数 11500/
湿填料因子 =59
分段高度 =3.2m
2.2 塔的内件选型及设计
2.21 填料支承板
填料支承板的作用是支承填料床层。填料支承板一方面应具有足够的强度和刚性，能承受住填料层、持液量以及操作中附加的作用力；另一方面应具有大于填料层孔隙率的开孔率，以防止在此首先发生液泛。为此，在结构上应利于汽液两相流体的均布，阻力宜小，易拆装。因此设计合理的支承结构是非常重要的。
常用的结构多为栅板式和梁式两大类。其中梁型支承板是目前性能最优的大塔支承板，使用塔径最大达12。该塔选用梁式元件组合的多梁支撑板，其每条支撑梁的宽度为290，高为300；各梁底面间用定距凸台保持10的间隙向下排液体。梁上所开供气体喷出的条孔尺寸以不应使20mm填料下漏为宜。
根据【11】表5-50支承板结构尺寸，可知塔径为1500，支承板外径1460，支承板分块数为5，支承圈宽度为50，支承圈厚度为10；表5-51支承板的特性，可知塔径为1500,材质为碳钢的支承板的允许载荷为92765。
2.2.2 填料压板
填料压板是固定填料层，防止在操作中发生窜动的固定装置，用于螺钉固定在塔壁上。对于金属或塑料填料，因其质量较轻，在流体压力差和冲击作用下，填料层逐渐膨胀升高，以致改变填料层的初始堆积状态。这样，当填料层不均匀膨胀后，流体将主要流经阻力较小的区域，因而沟流现象增加，流体不均匀分布加剧，于是降低了塔的效率。有时，顶层的填料还可能被气流带出塔外。
为此对陶瓷填料须安装填料压板；对金属或塑料填料须安装床层限制板。填料压板凭借自身重量，达到限制填料活动的目的，无须固定于塔壁；床层限制版的重量较轻，固定在塔壁上，对填料层起限制作用，安装时位置要准确，在确保限位的情况下，不应对填料层施加过大的附加载荷。
该塔为金属半环填料为散装填料，故选用填料压板。

2.2.3 液体初始分布器
液体初始分布器的均布液体性能直接关系填料塔的分离效率。优良的液体分布器应具备以下条件：
（1） 具有与塔填料相匹配的分液点密度，并保证液体分布均匀；
（2） 操作弹性大，适应性好；
（3） 为气体提供最大的自由截面率、实现气体均布，而且阻力小；
（4） 抗污性能好，不易堵塞，不易产生雾沫夹带和发泡；
（5） 结构合理，便于安装、调整和维护，尽量紧凑、少占空间，且多功能化。
为了使液体初始分布均匀，原则上应增加单位面积上的喷淋点数。根据Norton公司的906型金属制的小流量液体分布器，它提供的分液点密度为86点/m²，适于D=1.2≈2.4m的塔，分布无腐蚀性液体介质。当塔径D大约为1500mm时，该塔应设喷淋点数151.9，该塔设152个喷淋点数。
目前常用的喷淋装主要是多孔型和溢流型两类。多空型布液装置能提供足够均匀的液体分布和空出足够大的气体通道，也便于支承分段可拆结构，缺点是分布器的小孔易被冲蚀或堵塞，因此要求料液清洁，不含固体颗粒，一般情况下，需在液体进口管路上设置过滤器；溢流型布液装置操作弹性大、不易堵塞、操作可靠和便于分块安装等。
该塔选用水平引入管排管式喷淋器。查【11】表5-40排管式喷淋器的设计参考数据，可知塔径为1500时，主管直径75，支管排数为7，排管外缘直径为1340。
2.2.4 液体收集和再分布器（液体再分配装置）
当填料层比较高时，液流有流向塔壁造成“壁流”的倾向，使液体分布不均，甚至塔中心处的填料长不能被湿润，引起“干锥”现象，降低了填料塔的效率。为消除此现象，故将填料分段填装，层间设置液体再分配器，以便在整个高度内的填料都得到均匀喷淋。
典型的液体再分配装置有分配锥、改进分配锥式、多孔盘式再分布器和梁型再分布器。
该塔采用梁型再分布器，梁型再分布器适用于1200mm以上的大塔。为了便于制造安装设计成可拆结构，整个再分布器由多条梁型构件拼装而成。再分布器与支持圈之间用卡子连接。梁型再分布器与梁型气体喷射式支承板配套使用。支承板无主梁时。升气管上缘至填料支承板下缘的距离宜尽量缩短，应小于75-100mm以防从支承板流下的液休进人开气管中，影响再分布效果。
查【11】表5-57其几何尺寸为：
盘外径：1375mm 螺栓圆直径：1285mm
分块数：13 支气管数：4
液体负荷范围：5.5-170
2.2.5 除雾沫器
为捕集除填料层气流中夹带的也低和雾沫，保证分离质量，在塔顶部液体入塔初始分布器的上方设置一定形式的除雾沫器。此塔采用丝网式除雾沫器，由金属丝网作除雾元件，固定在两块栅格板间，丝网层厚度取为150。

3.填料塔的载荷分析及强度校核
3.1筒体和封头厚度计算
①可根据设计压力和液柱静压力确定计算压力，
塔内液柱高度仅考虑塔底至液封盘液面高度=2.34，
液柱静压力
==0.0183
计算压力
②圆筒厚度的计算
根据【1】式5-1，圆筒厚度计算式为：
查【1】表4-1钢板许用应力，在设计温度为50℃时，16MnR的许用应力为=170；
根据【1】3.7章节规定，在制造中采用双面焊对接接头和相当于双面焊的全熔透对接接头，且局部无损检测，故焊接接头系数值取0.85。
将、 值代入上式得：
圆筒设计厚度
式中
其中为腐蚀裕量，在无特殊腐蚀情况下，对于碳素钢和低合金钢，不小于1，故取=2；为钢材负偏差，使用中钢板厚度超过5mm时（如20R、16MnR和16MnDR等）可取=0，故。
根据【1】3.5.6章节规定：对低合金钢制的容器，壳体加工成形后不包括腐蚀裕量的最小厚度应不小于3。故而
圆筒设计厚度
由钢材标准规格，取圆筒名义厚度为=12,
则圆筒有效厚度=-=
③封头厚度的计算
根据【1】式7-1，封头厚度计算公式为：
封头设计厚度=+=+
封头名义厚度与圆筒一样，取为12
封头有效厚度=-=
3.2载荷分析
3.2.1塔设备质量载荷计算
塔设备的操作质量:
塔设备的最大质量:
塔设备的最小质量:
⑴塔体总质量：
已知塔体总高度,
查【4】附表4-2以内径为公称直径的椭圆封头的型式和尺寸，可知内径为的椭圆封头曲边高度，且取直边高度=40；
查【4】附表4-1筒体的容积、面积和质量，可知筒体公称直径为的每米高同届钢板理论质量为440。
查【4】附表4-3以内径为公称直径的椭圆封头的质量，可知公称直径为，厚度为封头的质量为。
所以塔体总质量
⑵塔段内件质量：
分层高度=1.8m 知选用的金属半环填料堆密度=380，此填料塔的总共有8段填料层。故而塔段内件的质量：

⑶保温层质量：
取保温层厚度为=100mm
查【4】表5-4 塔设备部分零件质量载荷估算表，可知保温层质量载荷为300；
查【4】附表4-2 以内径为公称直径的椭圆封头的型式和尺寸得封头的容积为0.5125,以保温层外径为内径的椭圆型封头的容积为0.6166。
所以，

=

式中为封头保温层质量
⑷平台、扶梯质量（）：
查【4】表5-4 塔设备部分零件质量载荷估算表，可知平台质量，笼式扶梯质量
塔设备总高为30m, 笼式扶梯总高取为HF=29m，平台数量n取3。
故而平台、扶梯质量

⑸操作时塔内物料质量（）：
查4】附表4-2 得封头容积=0.5125，
故而操作时塔内物料质量：

⑹人孔、接管、法兰等附件质量，
按经验取附件质量为=0.25
⑺充液质量
=
塔设备的操作质量

塔设备的最小质量

塔设备的最大质量

3.2.2自振周期的计算
分析塔设备的振动时，一般情况下不考虑平台及外部接管的限制作用以及地基变形的影响，而将塔设备看成是顶端自由，底部刚性固定，质量沿高度连续分布的悬臂梁，其基本震型的自振周期按【5】附表7-5式第一振型计算式：

其中
其中为塔单位高度上的质量即，所以

3.2.3地震载荷与地震弯矩的计算
当发生地震时，塔设备作为悬臂梁，在地震载荷作用下产生弯曲变形。安装在七度或七度以上地震烈度地区的塔设备必须考虑它的抗震能力，计算出它的地震载荷。
首先，选取计算截面（包括危险截面）。该课题中将全塔分为4段。其计算截面分别为0-0、1-1、2-2、3-3，其中0-0、1-1、2-2为危险截面。
由【5】表7-9取第二组Ⅰ类场地土的特性周期为=0.3
由【5】表7-10取设防烈度为7时地震影响系数最大值为=0.08。
地震影响系数根据场地土的特性周期及塔的自振周期由分析设计方法确定，且不得小于,即
=
设等直径、等壁厚塔设备的任意截面距地面的高度为，基本振型在截面处产生的地震弯矩为

式中为塔单位高度上的质量，即
当塔设备H/D＞15时，还需考虑高振型的影响，这时应根据第一、二、三振型，分别计算其水平地震力及地震弯矩。然后根据振型组合的方法确定作用于质点处的最大地震力及地震弯矩。这样的计算方法很复杂，所以在进行稳定和其他验算时，可按一种简化的由第一振型的计算结果估算地震弯矩的近似算法即计算
由此可得：
底截面处地震弯矩：

=1.25××0.036×42449.27×9.81×30000

截面1-1处地震弯矩

截面2-2处地震弯矩：

3.2.4风载荷与风弯矩的计算
各计算段的外径均为=；
塔顶管线是气体的出口，取塔顶管线直径；
第段保温层厚度；
取管线保温层厚度；
笼式扶梯当量宽度=400；
取各段平台构件的投影面积 为×；
操作平台当量宽度，
塔设备迎风面的有效直径是该段所有受风构件迎风面的宽度总和。
当笼式扶梯与塔顶管线布置成180°时

当笼式扶梯与塔顶管线布置成90°时,取下列两式中的较大值

风压高度变化系数可根据各计算段顶截面距地面高度查【5】表7-5，可得

体型系数 风压在不同体型的结构表面分布亦不相同，对细长的圆柱形塔体结构，体型系数=0.7；
风振系数： 风振系数是考虑风载荷的脉动性质和塔体的动力特性的折算系数。对塔高的塔设备，取1.70。而对于塔高＞时，则按下式计算
，
在此设计中，塔高=>，查表【5】表7-6，【5】表7-7，【5】表7-8
得：
故
已求出塔设备自振周期，
查【6】表17-2，近似取衡阳地区基本风压值为350
=350×
假设土地粗糙度类别为B类，则由值查【5】表7-6得
脉动增大系数=1.7，
查【5】表7-7得，脉动影响系数分别为
=0.72，=0.72，=0.79，=0.85
第段振型系数可根据/查《过程设备设计》第二版表7-8可知

各计算段的水平风力×，
；；；
将以上讨论数据整理如表4-1
表3-1风载荷与风弯矩的计算
计算内容
数据
0～1
1～2
2～3
3～顶
各计算段的外径()
1524
塔顶管线外径()
300
第段保温层厚度()
100
管线保温层厚度()
100
笼式扶梯当量宽度
400
各计算段长度()
2000
4000
11000
13000
操作平台所在计算段长度()
2000
4000
11000
13000
平台数
0
0
2
2
操作平台当量宽度
0
0
163.6
138.4
各计算段的有效直径()

2124
2124
2287.6
2262.4

2224
2224
2387.6
2362.4
各计算段顶截面距地面高度()
2
4
17
30
风压高度变化系数
1.00
1.00
1.25
1.46
体型系数
0.7
风振系数
1.98
塔设备自振周期()
0.36

350

45.36
脉动增大系数
1.7
脉动影响系数
0.72
0.72
0.79
0.85

0.06
0.20
0.556
1
第段振型系数
002
0.06
0.34
1.00
各计算段的水平风力
2157.7
4315.4
15718.7
21468.6
根据【2】式6-23塔设备任意截面处的风弯矩按下式计算：

塔设备底截面（0-0截面）的风弯矩为

代入数值得
=2157.7×+4315.4×（）+15718.7×（）+21468.6×（）=
1-1截面的风弯矩为

代入数值的得
=4315.4×（）+15718.7×（）+21468.6×（）

2-2截面的风弯矩为

代入数值得
=15718.7×（）+21468.6×（）

3.2.5 偏心弯矩
该塔塔体上并未悬挂附属设备或其他附件，故偏心弯矩
3.2.6最大弯矩
最大弯矩取和两者中的较大值，所以，
在0～0截面：
=××

在1～1截面：

在2～2截面：

计算数据如下表
表3-2最大弯矩选择
计算内容
计算公式及数据
0～0截面
1～1截面
2～2截面

×
×
×

5.75×
3.40×
3.37×
最大弯矩
×
×
×
3.3强度校核
3.3.1圆筒轴向力校核和圆筒稳定校核
由设计压力引起的轴向应力=
此应力只存在于筒体，裙座上由设计压力引起的轴向力为
操作质量引起的轴向应力
最大弯矩引起的轴向应力，由此式可计算出：
0-0截面上最大弯矩引起的轴向应力39.6
1-1截面上最大弯矩引起的轴向应力35.0
2-2截面上最大弯矩引起的轴向应力26.2
许用轴向压应力取KB和K中较小值。
查【5】附表D1可知在设计温度下16MnR的许用应力为170，Q235的许用应力为113。
载荷组合系数等于1.2；
系数==0.00125，
根据A值查【5】图4-7得16MnR在设计温度下的系数B=125，Q235在设计温度下的系数B=120，所以
KB值在0～0、1～1、2～2截面分别为144、144、150；
K值在0～0、1～1、2～2截面分别为135.6、135.6、204，
故而许用轴向压应力取K。
对内压容器圆筒最大组合压应力≤，
在0～0截面；
在1～1截面；
在2～2截面，满足要求。
最大组合拉应力≤K
在0～0截面；
在1～1截面；
在2～2截面，满足要求。
数据整理如表3
表3-3圆筒组合应力计算及校核
计算内容
计算数据
0～0
1～1
2～2
KB
144
144
150
K
135.6
135.6
204

135.6
135.6
204
圆筒最大组合压应力（）
48.4
43.8
35.0
≤满足要求
圆筒最大组合拉应力（）
90.8
86.2
77.4

≤K满足要求
3.3.2塔设备压力试验时的应力校核
进行压力试验时，试验压力=1.25×1.6×=2.0
查【5】附表D1得 筒体常温屈服点=345
2-2截面=0.9×1.2×345=372.6
2-2截面=1.2×180=216
筒体的许用轴向压应力取及中较小值，即
=216
根据【2】式6-42由试验压力引起的周向应力
当试验介质为水时，=0.001，
单位转换成的液柱静压力为，式中为3000，
所以==0.305
＜（满足要求）
根据【2】式6-43试验压力引起的轴向应力；
根据【2】式6-44重力引起的轴向应力；
根据【2】式6-45弯矩引起的轴向应力
=。
压力试验时最大组合压应力=75+16.2=91.2＜，满足要求；
压力试验时最大组合拉应力=75-16.2+7.8=66.6＜，满足要求。
3.3.3裙座轴向应力校核
塔设备常采用裙座支承。被设计中选择圆筒形裙座，圆筒形裙座轴向应力校核首先选取裙座危险截面。危险截面的位置，一般取裙座底截面（0-0）或裙座检查孔（人孔）和较大管线引出孔（）界面处。然后按裙座有效厚度验算危险截面的应力。
（0-） 0-0）截面处
（0-0）根据【2】式6-54截面积=×1500×12=5.65×
（0-0）根据【2】式6-55截面系数===2.1×
由前面计算知，=144，=135.6

裙座许用轴向应力取以上两者中较小值为135.6
（1） 座体操作时底截面的最大组合轴向压应力应满足如下条件：
≤，其中仅在最大玩具为地震弯矩参与组合时计入此项。
故，在此， =40.7＜=135.6，满足要求。
检查孔加强管长度取为120，检查孔加强管水平方向的最大宽度取为450
检查孔加强管厚度取与筒体壁厚一致为10。
根据【2】式6-59=2×120×10=1440
1-1截面处裙座筒体截面积：
根据【2】式6-58

；
根据【2】式6-60
==
1-1截面处裙座筒体截面系数

=
1-1截面组合应力
①操作时底1-1截面的最大组合轴向压应力应满足如下条件
≤，其中仅在最大玩具为地震弯矩参与组合时计入此项，故
＜135.6，满足要求
水压试验时，最大组合轴向压应力应满足如下条件：
≤，故
＜135.6，满足要求
3.3.4基础环和地脚螺栓设计及校核
群座内径=1500；
裙座外径=1500+2×10=1520；
根据【2】式6-62和式6-63基础环内外径计算公式分别为
=1500+300=1800；
=1500-300=1200；
基础环伸出宽度
根据【2】式6-67地脚螺栓承受的最大拉应力取=和=中的较大值。其中仅在最大玩具为地震弯矩参与组合时计入此项。
其中根据【2】式6-69基础环截面系数
==
根据【2】式6-68基础环面积
==
=
=
=
故基础环地脚螺栓承受的最大拉应力=1.32＞0，塔设备必须设计地脚螺栓。
先将地脚螺栓个数取为16（4的倍数）材料选择Q235。
对于Q235，取许用应力=147
地脚螺栓腐蚀裕量取为3，根据【2】式6-70
则地脚螺栓螺纹小径=
故取地脚螺栓满足要求
基础环伸出部分平均周长为==5212.4
20个地脚螺栓均布排列，每一个地脚螺栓两侧，基础环与盖板之间要设置筋板，相邻两筋板最大外侧间距取为140
基础环材料许用应力：对于低碳钢材料取为140。
水压试验时的压应力
操作时压应力
混凝土基础上的最大压力取以上两者中的最大值 即：
=1.82
因=1.03，
故对轴的弯矩=-
负号表示方向
对轴的弯矩
计算力矩取以上两者中大值 即：=4453.3
故，根据【2】式6-66有筋板时基础环厚度

无论有筋板或无筋板侧基础环厚度都不得小于，
故此设计中取基础环厚度
3.3.5筋板设计及校核
根据【5】附表4-9耳式支座主要尺寸0选支座号为3的型筋板，筋板宽度=125，筋板厚度为=8，筋板长度=205。
筋板的许用压应力按【2】式6-73或式6-74计算:
当≤时，
当＞时
筋板细长比，且不大于250
式中为惯性半径，对长方形截面的筋板取，
筋板长度205，故【2】式6-75筋板细长比=
临界细长比，
式中为筋板材料的许用应力，对低碳钢材料取140
E为筋板材料弹性模量，E=2.1×
所以==157，＞ 故
筋板的许用压应力可按下式计算，其中

式中为一个地脚螺栓承受的最大拉力，根据【2】式6-72计算，
==
为对应一个地脚螺栓的筋板个数，取=2，故
=
故筋板的压应力＜筋板的许用应力，满足要求。
3.3.6盖板设计及校核
环形盖板的最大应力按下式计算
根据【2】式6-80无垫板时
根据【2】式6-81有垫板时
式中-垫板上地脚螺栓孔直径，；=36
—盖板上地脚螺栓直径，；=40
—筋板宽度，；=125
—筋板内侧间距，；=60
—垫板宽度，；=60
—盖板厚度，；=20
—垫板厚度，。=20
一般环形盖板厚度不小于基础环厚度。
无垫板时==123.0
有垫板时
==45.8
盖板最大应力应等于或小于盖板材料的许用应力，即≤。
对低碳钢盖板的许用应力=140，
由计算结果可知＜=140，满足要求。
3.3.7裙座与塔壳的对接焊缝
截面2-2即裙座与塔壳对接焊缝截面，根据【2】式6-86此处的剪应力按下式校核：
≤
其中仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合式计入此项。
式中-裙座顶截面内直径，=1500。
-设计温度下焊接接头的许用应力，取两侧母材许用应力的小值，
即==113
=
≤=0.6×1.2×113=81.36，满足要求。
3.3.8接管计算
由前面计算知，塔顶管线外径300，即进气口与排气口的公称直径为300，查《化工设备机械基础课程设计指导书》附表4-13，选择对应补强圈尺寸为外径为500，内径按补强圈坡口类型确定。厚度取8
4 其他零部件的选取计算
4.1静电接地板
装置中的介质在流动过程中会产生静电，静电放电时的火花如遇到易燃易爆的介质会引起火灾或爆炸。因此根据安全规范的规定，在装置的某些区域范围内的设备上必须装有静电接地板。对塔设备，静电接地板一般设置在地脚螺栓座的筋板上。此处选择焊在群座筒体上。材料为0Cr18Ni9,厚度为5mm。
4.2塔顶吊柱
根据【11】表11-28选用HG/T21639-1980-8的吊柱。基本尺寸如下：起吊质量G=500Kg,悬臂长度s=1200,L=3800，H=1100，Φ×δ=108×12，R=900,e=250,l=100,质量=304Kg。
5.翻译
5.1英文文献
Quantitatively Measure and Assess Maldistribution
在工业填料塔 in Industrial Packed Towers
 Abstract : Maldistribution of liquid in packed towers can impact dramatically mass- and传热效率的蒸馏，吸收和剥离heat-transfer efficiencies of distillation, absorption and stripping operations. 最新 Latest发展伽玛扫描电脑辅助断层扫描（CAT -），使人们有可能 development in gamma computer-aided tomography (CAT-Scan) has made it possible to获得1张图片交叉断面密度分布的内包装。 obtain an image of cross-sectional density distribution inside packed beds. 进一步的工作 Further work CAT的需要表征图像扫描规模的分配不公的。 is needed for characterizing the scale of misdistribution from the CAT-Scan images. 在 In该文件中的图像分析方法是制定了定量评估 this paper an image analysis approach is developed for quantitatively assessing the从分配不公的CAT扫描图像。 maldistribution from the CAT-Scan images. 概念的微观和宏观 Concept of the micro- and macro-分布差异进行了讨论。 distribution variances is discussed. 流量变化的各种系数，以评估是 Various coefficients for assessing flow variation are广义分布比较和规模提出了定量评估 compared and a generalized distribution scale is proposed for quantitatively assessing病床分配不公的包装。 the maldistribution in packed beds. 大规模应用推广的分布 Applications of the generalized distribution scale for工业填料塔列。 industrial packed towers are presented.
液体分布起着重要的填料塔的操作部分的效率。 Liquid distribution plays an important part in the efficient operation of a packed tower.可怜的分配减少了包装和推广有效的润湿液体输送。 Poor distribution reduces the effective wetted packing and promotes liquid channeling.从经营的角度来看，影响分布不均的实际是在下降 From an operating standpoint, the practical effects of maldistribution are declines in由于表现欠佳液体/蒸气接触效率。 performance due to poor liquid/vapor contact efficiency. 变化中的液体/蒸气 Variations in the liquid/vapor病床的比例在跨填充条减少质量和有效的界面面积 ratio in a cross-section of packed bed reduce the effective interfacial area for mass and传热，翻译到一个更高的板高度。 heat transfer, translating to a higher HETP. 在极端条件下，低升/ V比值 Under extreme conditions, low L/V ratios可能会导致局部组成捏，甚至可能局部或烧结焦化 may result in local composition pinch