1、板计算
7.2.h=180㎜厚楼面模板体系验算
针对“高支模情况一”采用h=180㎜厚楼板为验算依据。楼板的次龙骨采用80×80木枋＠300mm，其跨度为1220mm，主龙骨采用80×80木枋＠1220mm，跨度（即门式架间距）控制在915mm内。
7.2.1.楼板底模板验算
1、荷载计算（以1220×400板面积计算）
模板受到的静载： （0.3×1.2＋25.1×1.2×0.18）×1.22=7.054kN/m
模板受到的动载： 2.5×1.4=3.5 kN
2、强度验算
模板：
（安全）
3、刚度验算
验算时只考虑静载：7.054kN/m
2、
（满足刚度要求）
7.2.2.楼板底次龙骨验算
1、荷载计算
次龙骨受到的静载：（0.3×1.2＋25.1×1.2×0.18）×0.3=1.734kN/m
次龙骨受到的动载：2.5×1.4=3.5 kN
木方：
2、强度验算
（安全）
3、刚度验算
验算时只考虑静载：1.734kN/m
（满足刚度要求）
7.2.3.楼板主龙骨验算
1、荷载计算
主龙骨受到的静载：1.734×1.22=2.115kN
主龙骨受到的动载：1.5×1.4×0.3×1.22=0.769kN
合计： 2.115+0.769=2.884kN
2
3、强度验算
（安全）
3、刚度验算
验算时只考虑静载：2.115kN
∴满足刚度要求
梁板组合计算
6.3.厚h=160㎜楼板及700mm×1800mm梁组合模板验算
本方案的160㎜厚楼板及700×1800梁板高支模体系的梁底采用18厚木夹板，梁底次龙骨采用80×80木枋＠300mm，其跨度为610mm，次龙骨下的主龙骨为3条截面为80×80、间距为610mm的木枋，放置在梁底中部的主龙骨由间距为610㎜的钢管支顶支承，放置在梁两侧即相距1220㎜的两条主龙骨由间距为610㎜的门式架支承，则主龙骨跨度为61
4、0mm。
6.3.1.梁底模板验算
700×1800梁底模板的强度、刚度验算参照本方案“6.2.1.”的有关内容，此处验算过程从略……，经验算其梁底模板满足要求。
6.3.2. 梁底次龙骨验算
1、荷载计算
板传来的静载：（0.3×1.2＋25.1×1.2×0.16）×0.3×1.22/2= 0.948kN
板传来的动载：1.0×1.4×0.3×1.22/2=0.256kN
梁受到的静载：（0.5×1.2＋25.5×1.2×1.8）×0.3=16.704kN/m
梁受到的动载：2.0×1.4×0.3=0.84kN/m
板荷载合计： 0.984+0.256=1.24kN
梁
5、荷载合计： 16.704+0.84=17.544kN/m
次龙骨受力简图一如下：
为偏于安全考虑及计算方便，将上图次龙骨受力情况转化为如下次龙骨受力模型一：
因此次龙骨可按两跨连续梁验算强度、刚度。
2、强度验算
（安全）
3、刚度验算
验算时只考虑板传来的静载及梁受到的静载：0.948kN、16.704kN/m
∴满足刚度要求
由本项“6.3.2.”内容的受力模型一可知，次龙骨满足强度、刚度要求，因此本项“6.3.2.”内容的受力简图一的次龙骨必然满足强度、刚度要求。
6.3.3. 梁底主龙骨验算
1、荷载计算
按“6.3.2.”次龙骨受力简图一计算
6、其中间支座即钢管支顶受力RB比两边的门式架支座RA、RC受力大。
主龙骨同时考虑静、动载时：
主龙骨只考虑静载时：
2、强度验算
受力简图按如下两跨连续梁力学模型二：
（安全）
3、刚度验算
验算时只考虑板传来的静载及梁受到的静载：6.794kN
∴满足刚度要求
6.3.4.梁底支顶及钢管立杆验算
1、门式架支顶受力验算
梁底门式架立杆受力P以“6.3.2.”的次龙骨受力简图一RA、RC为计算依据，同时考虑本方案高支模为两个标准门式架叠加，且每个标准架自重为0.224KN。因此在最不利荷载作用下底层门式架每边立杆脚得最大受力为：
P=3×RA=3×
7、RC＋0.224×3=（1.24＋17.544×0.7/4）×3＋0.224×3
=13.603KN<[N]=40.16/2=20.08KN
∴门式架受力满足要求（其中门式架支顶两立杆的允许荷载[N]=40.16kN）
2、门式架立杆稳定性计算：
Φ42钢管门式架截面最小回转半径：I=0.35×(3.5+4.0)/2=1.31㎜；
长细比：λ=l0/I=193/1.31=147；查表得：ψ=0.32；
截面积A=0.25π(422-352)×2=423mm2；
故底层门式架立杆脚承载力满足要求。
3、钢管支顶受力验算
以“6.3.3.”的两跨连续梁受力模型二的N2为计算依据，最不利荷载作用下钢管立杆脚受力为：
杆件长细比：
查表得：稳定系数ψ=0.438
杆件应力计算：
∴钢管杆件满足单杆的稳定性要求。
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