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1、毕业设计说明书（论文）中文摘要 摘要 重型机械厂金工装配车间主要承担大型建筑机械等的加工、装配任务。其跨度为36米，内设160/50T桥式吊车一台，包括建筑设计、结构设计、支撑布置、内力计算与组合、主要承重构件设计和施工图绘制。通过毕业设计，使学生综合运用土木工程专业所学知识，对钢结构工业厂房的设计方法有比较深入的了解。 关键词 建筑设计 结构设计 结构计算 本科毕业设计说明书（论文） 第 55 页 共 55 页 毕业设计说明书（论文）外文摘要 Title Heavy machinery fa
2、ctory metalworking assembly workshop design Abstract Heavy machinery factory metalwork assembly workshop is mainly responsible for large construction machinery processing, assembly tasks. The span is 36 meters, within
3、160/50T bridge crane, one Taiwan, including architectural design, structural design, support layout, internal force calculation and combination, the main load-bearing components design and construction drawing. Through the graduation design, the professional knowledge of students in the integrated u
4、se of civil engineering, the design method of steel structure workshop have more in-depth understanding. Keywords Architectural design Structure design Structure calculation 目次 1 引言 5 2 建筑设计 6 2.1 平面设计 6 2.2 剖面设计 8 2.3 立面设计 10 2.4 其它设计 10 3 结构选型及整体布置 12 3.1 选择钢结构的必要性
5、 12 3.2 柱网布置 12 3.3 屋架、框架的形式和相关尺寸 12 3.4 屋盖支撑的布置 13 3.5 柱间支撑布置 14 3.6 抗风柱的布置 15 4 荷载计算 15 4.1 计算单元的划分以及计算简图的确定 16 4.2 永久荷载 16 4.3 可变荷载 19 4.4 风荷载 21 4.5 地震作用 23 5 内力分析与组合 23 5.1 框架内力计算的准备 23 5.2 框架内力分析计算 31 5.3 框架内力组合 33 6 柱的计算 37 6.1 柱的计算长度和容许长细比 37 6.2 柱截面的计算 39 6.3 缀条与柱的连接焊缝 45
6、 6.4 柱肩梁的计算 45 6.5 柱脚的计算 47 1 引言 为了可以很好的回顾所学钢结构相关的知识，此次的设计选择了有吊车的重型钢结构厂房，并采用大型混凝土屋面板和墙板围护结构。文章从建筑、结构、施工图三个方面对厂房的设计过程作了简单的说明，设计的过程中难免会有遗漏或者不妥的地方，希望老师给予指正。 1.1 工程概况 这是一个新建的机械装配车间，厂址在武汉，厂房长120m，宽36m，总建筑面积4320m2；内设一台160/50T桥式吊车；该厂房采用大型混凝土屋面板和墙板围护结构。 1.2 地质水文及气象条件 地质水文及气象条件如表1-1所示。 建筑等
7、级 I 地下水性质 无侵蚀性 最冷月平均温度 3.4℃ 地下水位标高 最高-8M 最热月平均温度 28.8℃ 土壤情况及性质 密实粘性土 室外计算温度 冬季-2℃ 夏季33℃ 许可耐压力 砌置深度2米时30N/cm2 常年降雨量 1043.3mm 主导风向及风速 东北 1.9M/s 最大积雪厚度 0 地震设计烈度 6度 表1-1 地质水文及气象条件表 1.3 生产车间工艺、组成及要求 （1）装配车间设计主要承担设备的加工、装配任务，工艺流程为： 仓库 机械加工 热处理 中间仓库 部件装配
8、 总装配 油漆 检验 （2）总装配跨：轨顶标高21米，内设160/50T桥式吊车一台。 （3）总装配车间是冷加工车间，由于加工零件及加工工序多，精度要求高，地面与上部运输频繁，机床设备及操作工人多，要求车间自然光线好，采光等级为三级，火灾危险性属戊类。 2 建筑设计 2.1 平面设计 2.1.1 厂房平面的布置形式 由于厂房内设置一台160/50T桥式吊车，该吊车的跨度为34m，由此确定该厂房为单跨；根据生产工艺等要求，确定该厂房为单层。所以厂房平面形式为矩形，如图2-1所示。 图2-1 厂房平面布置图 2.1.2 柱网的确定 根据
9、《厂房建筑模数协调标准》（GBJ6-86）的要求：当跨度尺寸≧18m时，按60M模数递增，即合理跨度可取18m，24m，30m和36m；柱距采用60M数列，即6m，12m，18m等。由于厂房为36×120m，综合规范要求等方面的影响因素，确定该厂房的跨度为36m，柱距为6m。柱网布置如图2-2所示。 图2-2 柱网布置图 2.1.3 定位轴线的确定 （1） 横向定位轴线 通常用等数字标识；除了边柱和变形缝处，其它都是从柱子的中心通过；墙的内缘与边柱的外缘相重合，定位轴线内缩750mm，如图2-3所示。 图2-3 边柱轴线内缩示意图 （2）纵向定位轴线
10、 通常用等字母标识；标定了横向构件屋架，也是大型屋面板 边缘的位置。 吊车规格与工业建筑跨度的关系为： L - LK = 2e 式中 LK——吊车的跨度，取34m； L——厂房的跨度，该厂房为36m； e——吊车轨道中心至纵向定位轴线的距离，由于该吊车为160/50T， 所以 e取1m，如图2-4所示。 图2-4 吊车跨度与厂房跨度示意图 2.1.4 变形缝的设置
11、 普通钢结构厂房的温度区段的最大长度如表2-1所示。 结构情况 温度区段长度/m 纵向温度区段（垂直屋架跨度方向） 横向温度区段（沿屋架跨度方向） 柱顶刚接 柱顶铰接 采暖房屋和非采暖地区的房屋 220 120 150 热车间和采暖地区的飞非采暖房屋 180 100 125 露天结构 120 \ \ 表2-1 温度区段最大长度表 因为该厂房长120m，宽36m，按照上表所述的要求，可以不设置温度缝。而且厂房为规整的长方形结构，可以不设置抗震缝和沉降缝。 2.2 剖面设计 2.2.1 单层工业厂房相关高度的确定 （1）厂房柱顶标高的确定
12、 H=H1+h6+h7 式中：H—柱顶标高，应符合3M模数； H1—吊车轨道顶面标高（m），本设计为21m； h6—吊车轨顶至小车顶面的高度（mm），本设计为5290mm； h7—小车顶面至屋架下弦底面之间的安全净空尺寸（mm），取值为500mm。 则H=21000+5290+500=26790mm，取3M的模数H=27000mm。柱顶标高，吊车轨道顶面标高，吊车轨顶至小车顶面的高度，小车顶面至屋架下弦底面之间的安全净空尺寸如图2-5所示。 图2-5 厂房柱顶标高示意图
13、 （2）室内地坪标高的确定 为了防止雨水浸入室内，同时考虑到单层工业厂房运输工具进出频繁，若室内外高差过大则会出入不方便，所以取150mm。 2.2.2 采光设计 设计要求该厂房的采光等级为三级，查《采光标准》可知，该厂房采光要求的窗地面积比为1:4。 由于厂房跨度为36m，超越单侧采光所能解决的范围，所以该厂房将在侧墙采用双侧开窗采光。并将侧窗分为上下两段布置，即高侧窗和低侧窗。高侧窗有两排，分别为3×1.5m和3×1m，低侧窗为3.9×5.1m，经计算满足窗地比的要求。为方便工作和不使吊车梁遮挡光线，一般高侧窗的下沿比吊车梁顶面高出600mm；低侧窗
14、下沿一般应略高于工作面的高度，工作面高度取900mm。 2.2.3 通风设计 为了节约环保，本厂房采用自然通风，除了高低侧窗户的布置外，在左山墙立面设一道3.6×3.6的汽车门，在厂房的北立面设一道4.5×5.4的火车门。 2.3 立面设计 为了使立面简洁大方，比例恰当，达到完整均匀，节奏自然，色调质感协调统一的效果。本厂房的立面采用水平划分的手法，在水平方向设整排的矩形窗，组成水平条带，增加立体感。在左山墙立面设有3600×3600的汽车门，在北立面4500×5400的火车门；门上设有外挑的900mm的雨棚。如图2-6所示。 图2-6 厂房南立面图 2.4 其它设计 2
15、4.1 墙面、屋面和地面的设计 （1）根据当地的水文气象条件，武汉属于夏热冬冷地区，“防热为主，兼顾保温”，均采用轻质高强度的压型钢板，内夹发泡型保温材料用来保温隔热。墙厚240mm，墙板通过墙梁与钢架柱相连。 （2）屋面采用两层压型钢板，内填发泡型保温材料，自身就具有良好的防水作用，无需额外做防水层。屋面檐口部分采用有组织排水方式。 （3）室内地面构造如图2-7所示。 图2-7 室内地面构造图 2.4.2 排水、散水与坡道设计 由于该厂房较高，武汉的年降雨量较大，故采用有组织排水的方式。落水管间距为12m。 外围散水坡度i=5%，宽600㎜；为了方便车辆进出，大门入口的
16、坡道坡度i=7.5%，并设有防滑条。如图2-8所示。 图2-8 排水、散水与坡道设计图 2.4.3 防火设计 钢结构厂房具有耐火性能低的弱点，在未进行防火处理的情况下，其本身虽然不会起火燃烧，但火灾时，强度会迅速下降。容易出现塑性变形，发生局部损坏，造成钢结构整体倒塌失效。 由于该厂房的防火等级为戊类，根据生产工艺和安全防火要求，在厂房的左山墙立面设置一个3600×3600的汽车门，在北立面设置一个4500×5400的火车门。各个钢构件均涂防火材料。 2.4.4 楼梯 在厂房两头各设置一个吊车梯，在外墙设置一个消防检修梯，由于高度为30.6m，所以楼梯的设置中
17、设有梯间休息平台。 3 结构选型及整体布置 3.1 选择钢结构的必要性 与其他材料的结构相比，钢结构有如下优点：钢材强度高，结构自重轻；材质均匀，且塑性韧性好；加工和焊接性能好；密封性好；钢材可重复利用。由于该厂房跨度为36m，高度为30.6m，混凝土结构对这样的厂房无法适用，钢材强度高、自重轻的优势特别适合。 3.2 柱网布置 厂房的长为120m，跨度为36m，根据要求取柱距为6m，故采用6×36m的柱网。柱网布置如图3-1所示。 图3-1 柱网布置图 3.3 屋架、框架的形式和相关尺寸 框架柱与屋架刚接。使其内力分布较均匀。框架跨度36m，端部高度2m，屋架布置如图
18、3-2所示。 图3-2 屋架布置图 由于该厂房为重型钢结构厂房，所以将柱脚做成刚接来增加横向框架的刚度，承重柱采用阶形柱。上柱为工字型钢柱，下柱为格构式钢柱，上柱和下柱的截面尺寸如图3-3和3-4所示。 图3-3 上柱截面图 图3-4 下柱截面图 3.4 屋盖支撑的布置 屋盖支撑包括横向支撑、纵向支撑、垂直支撑和系杆(檁条)。 3.4.1上弦横向水平支撑布置 弦横向水平支撑设在横向温度区段的两端，横向水平支撑的间距L0不宜超过60m，由于厂房的长120m>60m，所以在温度区段中部也设置一道横向水平支撑。上弦横向水平支撑布置如图3-5所示。 图3-5 上弦横向
19、水平支撑布置图 3.4.2 下弦横向水平支撑布置 与上弦支撑布置在同一柱间，它也形成一个平行弦桁架，位于屋架下弦平面。下弦横向水平支撑布置如图3-6所示。 图3-6 下弦横向水平支撑布置图 3.4.3 下弦纵向水平支撑 在屋架下弦端节点间设置纵向支撑。纵向水平支撑和横向水平支撑形成封闭合框，加强了屋架的整体稳定性，并提高了厂房的纵向刚度。 3.4.4 垂直支撑 垂直支撑如图3-7所示。 图3-7 垂直支撑图 3.5 柱间支撑布置 上层柱间支撑要在下层柱间支撑布置柱间设置外，还在每个温度区段的端布设置。柱间支撑布置如图3-8所示。 图3-8 柱间支撑布置图 3.6
20、 抗风柱的布置 采用整体式体系，山墙柱上搭墙梁，墙梁跨度为6m；在山墙处设置抗风柱，柱距为6m。 4 荷载计算 4.1计算单元的划分以及计算简图的确定 4.1.1 计算单元的划分 为了计算方便，将厂房的空间结构简化为平面结构进行计算。并近似地认为各个横向平面框架之间以及各个纵向平面框架之间是互不影响的，各自独立工作。横向框架的间距、荷载相同，因此取出有代表性的一榀中间横向框架作为计算单元，如图4-1所示。 图4-1 计算单元划分图 4.1.2 计算简图的确定 计算简图中，H为柱脚低至屋架下弦重心线与柱顶交点间的距离,即柱高，H1为上柱高度，为7.6m；H2为下柱高度，为1
21、9.4m，总高度为27m。上柱与下柱偏心距e1为500mm。计算简图如图4-2所示。 图4-2 计算简图 4.2 永久荷载 4.2.1屋盖自重 油毡防水屋面（三毡四油铺小石子） 0.40 kN/㎡ 20mm厚水泥砂浆找平层 0.02×20＝0.40 kN/㎡ 80mm厚泡沫混凝土保温层 0.08×6＝0.48 kN/㎡ 预应力大型墙板（包括灌缝） 1.40 kN/㎡ 屋架及支撑自重 0.12＋0.011×36＝0.52 kN/㎡
22、 荷载总和 3.20 kN/㎡ 屋架作用于框架柱的计算简图为下图所示，屋架间距6m。Q为屋盖线荷载. Q=6×3.20=19.2kN/m，屋面恒荷载计算简图如图4-3所示。 图4-3 屋面恒荷载计算简图 4.2.2 集中荷载 屋架反力 3.3×36/2=59.4kN 偏心距e 0.5m 集中荷载产生的弯
23、矩 M1=59.4×0.5=29.7kN·m 4.2.3 柱及吊车梁的自重 （1）上柱自重（上柱自重标准值=上柱体积×7850kN/m3×1.1） A上=18×940+2×30×500=46920mm² P上=1.2× A上H1×7850kG/m3×1.1=36.95kN 上柱截面尺寸如图4-4所示。 图4-4 上柱截面图 （2）下柱自重（下柱自重标准值=下柱体积×7850kG/m3×1.3） A下=30×530+（200-16）×16×2+16×167×2+2×30×500+16×540=66828mm2 P下=
24、 1.2×A下H2×7850kG/m3×1.3=174.63kN 下柱截面尺寸如图4-5所示。 图4-5 下柱截面图 （3）吊车梁自重 A吊=2×25×500+18×1300=48400mm2 P吊=1.2×A吊H×7850kG/m3×1.4=38.30kN M1= P吊ac-P上e1=38.30×0.7-35.01×0.5=9.31kN·m 吊车梁截面尺寸如图4-6所示。 图4-6 吊车梁截面图 4.2.4 外墙自重 采用轻骨料混凝土保温墙板作为围护结构，其密度为14kN/m3。为简化计算，将变阶处以上的外墙自重荷载以及窗自重荷载视为一个集中荷载，并作用于变阶节
25、点处；将下部带形窗上部的外墙自重荷载以及窗自重荷载视为一个集中荷载，并作用于带形窗上部节点处，下部带形窗的窗下板视为直接支承在基础梁上。在计算单元A轴线中，支撑在框架柱上的墙板荷载通过支托传递给框架柱，其负荷范围为6m，支撑在墙架柱上的墙板荷载通过支托传递给墙架柱，并直接传递给基础。即 变阶处集中荷载： 轻骨料混凝土保温墙板 （3.6＋2.6）×0.24×6×14＝124.99 kN 嵌缝 0.10×6.2＝0.62 kN 钢窗 3.6×6×0.45＝9.72 kN 抹灰
26、 0.02×6.2×20＝2.48 kN --------------------------------------------------------------------- 小计 137.81 kN 下部带形窗上部节点处： 轻骨料混凝土保温墙板 （3.6＋5.5）×0.24×6×14＝183.45 kN 嵌缝 0.10×9.1＝0.91 kN 钢窗 （3.6＋5.4）×6×0.45＝24.3 kN 抹灰
27、 0.02×9.1×20＝3.64 kN --------------------------------------------------------------------- 小计 212.3 kN 由于在B轴线处车间与其它车间相连，为了方便车间之间的联系，设置悬挂墙架柱，将墙架柱自重及其承担的外墙自重荷载传递到上部托架，再经过托架传递到框架柱。 框架柱承受的外墙荷载： 轻骨料混凝土保温墙板 6×0.24×6×14＝120.96 kN 嵌缝 0.10×6＝0.6 kN
28、抹灰 0.02×6×20＝2.4 kN --------------------------------------------------------------------- 小计 123.96 kN 托架传来荷载 0.5×123.96×2＝123.96 kN 即B轴线变阶处的外墙荷载为 123.96×2＝247.92 kN 4.3 可变荷载 4.3.1 屋面活荷载 本厂房屋面为不上人屋面，均布活荷载标准值取0.3kN/㎡，武汉屋面雪荷载值为
29、0.4kN/㎡，在可变荷载计算时，只取均布活荷载与雪荷载两者中的较大值，该厂房不考虑积灰荷载。 屋面线荷载 q=q0×6=1.4×0.4×6=3.36kN/m 屋架反力 上下柱的偏心距 e=0.5m 集中荷载所产生的弯矩 M1=60.48×0.5=30.24kN·m 屋面活荷载计算简图如图4-7所示。 图4-7 屋面活荷载计算简图 4.3.2 吊车荷载
30、1）竖向荷载 本厂房采用160/50T桥式吊车，查表得最大轮压Pmax=335kN，最小轮压Pmin=103kN。吊车梁支座反力影响线如图4-8所示。 图4-8 吊车梁支座反力影响线图 Dmax= Pmax∑yi=1.4×335×（1+0.86+0.63+0.49+0.59+0.45+0.22+0.08）=2026.08kN Dmin=（Pmin/Pmax）·Dmax=（103/335）×2026.08=1622.49kN （2） 横向荷载 横向荷载计算简图如图4-9所示。 图4-9 横向荷载计算简图 HK=K(g+Q)/n g
31、小车自重标准值=63.3t Q=最大起重量=160t K=0.08 因此HK=0.08×（630＋1600)/8=22.33kN T=γ.HK.∑y1=1.4×22.33×（0.34+0.49+0.63+0.86+1+0.59+0.45+0.22+0.08）=135.05kN 4.4 风荷载 风荷载标准值， 式中，βz—z高度处的风振系数； μs—风荷载体型系数，根据表1.1得μs=-0.6； μz—z风压高度变化系数，离地面20m时，μz=1.25；离地面30m时， μz=1.42。 风压高度变化系数按柱顶离室外天然地坪的高度27.15m取值，
32、得μz=1.37。 当厂房高宽比小于1.5时，μz=1，本厂房高宽比为0.75<1.5，所以μz=1；查《建筑荷载规范》可知，武汉的基本风压W0= 0.35 kN/㎡ ； 计算简图如图4-10所示。 图4-10 风荷载计算简图 风载体型系数如图4-11所示。 α μs ≤150 30° ≥60° -0.6 0 +0.8 图4-11 风载体型系数图 （1）Wk1为屋架端部传给框架柱的集中荷载 （2）W2为屋面传给框架柱的集中荷载
33、 （3）q为墙面传给框架柱的线风荷载 集中力的合力 W= （Wk1 + Wk2 ）×1.4=2.42 kN Wk’=（Wk1’+ Wk2’）×1.4 = -6.07 kN 风荷载计算简图如图4-12所示。 图4-12 风荷载计算简图 4.5 地震作用 这个厂房是6级抗震，根据抗震设防烈度的要求，该厂房不考虑地震作用的计算。5 内力分析与组合 5.1框架内力计算的准备 5.1.1 横梁及上下柱惯性矩的选取 （1）屋架折算惯性矩的近似计算 I0=(A1y12
34、＋A2y22)k 式中A1，A2－屋架在跨中处的上弦杆和下弦杆的截面面积； y1, y2 –屋架在跨中的上弦杆重心线和下弦杆重心线至中和轴的距离； k为折减系数，屋架坡度为1/10,查表得k为0.7。折减系数k与屋架坡度关系如表5-1。 坡度 1/8 1/10 1/12 k 0.65 0.7 0.8 表5-1 折减系数k与屋架坡度关系表 A1 = 43.9 × 2 = 87.8cm2 A2 = 37.6 × 2 = 75.2cm2 I0= ( A1y12+A2y22 )×k=0.7×[87.8×(350/2–2.91)2+75.2×(350
35、/2-3.98)2 I0= 3.37×106cm4 (2)上柱惯性截面（实腹式）： Is=1.8×943/12+2×(50×33/12 + 50×3×48.52)=830487.6cm4 (3)下柱（格构柱）折算惯性矩： I下=( A1x12+A2x22 ) × 0.9 A1=223cm2， A2=386.4cm2 A=A1+ A2=609.4cm2 X2=(52×3×(200-1.5)+2×76.51×9200-5.69-3.0))/609.4=98.8 cm X2=200-98.8=101.2c
36、m Ix=(223×101.2+386.4×98.8) ×0.9=5450095cm4 上柱截面如图5-1所示。 图5-1 上柱截面图 下柱截面如图5-2所示。 图5-2 下柱截面图 5.1.2 杆端有单位变形时的支座反力 （1）柱 （2） 梁 梁的弯矩与刚度计算图如图5-3所示。
37、 图5-3 梁的弯矩与刚度计算图 横梁的轴向变形很小，在计算中忽略框架横向侧移变形。 5.2 框架内力分析计算 5.2.1 内力分析的几点说明 （1） 横梁和柱子的轴向变形很小，所以计算中不考虑。 （2） 荷载符号规定，水平向右为正，竖直向下为正，弯矩顺时针方向为正。 （3） M在受拉一侧。 （4） 手算吊车刹车力作用下的内力 内力分析如图5-4所示。 图5-4 内力分析图 所得弯矩图、剪力图、轴力图如图5-5所示。 图5-5 内力图 5.2.2 电算其它荷载内力（荷载，弯矩，剪力，轴
38、力图） （1）屋盖自重内力图 如图5-6所示。 图5-6 屋盖自重内力图 (2)外墙自重内力图 如图5-7所示。 图5-7 外墙自重内力图 （3） 吊车竖向荷载内力图 如图5-8所示。 图5-8 吊车竖向荷载内力图 （4） 屋面活荷载内力图 如图5-9所示。 图5-9 屋面活荷载内力图 （5） 风荷载内力图 如图5-10所示。 图5-10 风荷载内力图 （6） 柱及吊车自重内力图 如图5-11所示。 图5-11 柱及吊车自重内力图 （7） 永久荷载作用及内力图 如图5-12所示。
39、 图5-12 永久荷载作用及内力图 5.3 框架内力组合 5.3.1 内力组合表 内力图 荷载类型 M（kN·m） N（kN） V（kN） 1.屋面活荷载 2.竖向吊车荷载Dmax 3.竖向吊车荷载Dmin 4.吊车水平荷载（左刹） 5.吊车水平荷载（右刹） 6.风荷载（左风） 7.永久荷载 5.3.2 1-1截面
40、柱简图： 永久 荷载 屋面 活荷 吊车荷载 风荷载 竖向荷载 水平荷载 Dmax Dmin 左刹 右刹 左吹 截面 1-1 设计值 M 268.5 135.3 -6.75 6.75 192.5 -192.5 78.19 N 178.1 43.4 0 0 10.54 -10.54 4.53 V -15.6 -8.66 0 0 0 0 -6.69 组合I （+Mmax） 选项 √ √ √ √
41、 √ M 1.2×268.5+1.4×0.9×(135.3+6.76+192.5+78.19)=842.6 N 1.2×178.1+1.4×0.9×(43.4+10.54+4.53)=283.4 V -1.2×15.6+1.4×0.9×(-8.66-6.69)=-38.08 组合II （-Mmax） 选项 √ √ √ √ M 1.2×268.5+1.4×0.9×(-6.67-192.5-89.3)=-30.36 N 1.2×178.1+1.4×0.9×(-10.54-4.53)=194.8 V -1.2×15.6+1.4×6.69=-9.4
42、 组合III （+Nmax） 选项 √ √ √ √ √ M 1.2×268.5+1.4×0.9×(135.3+6.76+191.5+78.19)=838.5 N 1.2×179.1+1.4×0.9×(44.4+10.64+4.53)=290 V -1.2×15.6+1.4×0.9×(-8.66-6.69)=-38.06 组合IV （-Nmax） 选项 √ √ √ √ M 1.2×268.5+1.4×0.9×(-6.67-192.5-89.3)=-30.41 N 1.2×179.1+1.4×0.9×(-10.64-4.53)=1
43、95.8 V -1.2×15.6+1.4×6.69=-9.4 组合V（Vmax） 选项 √ √ √ M 1.2×268.5+1.4×0.9×(134.3+78.19)=588.6 N 1.2×179.1+1.4×0.9×(44.4+4.53)=276.6 V -1.2×15.6+1.4×0.9×(-8.66-6.69)=-38.06 5.3.3 2-2截面 柱简图： 永久 荷载 屋面 活荷 吊车荷载 风荷载 竖向荷载 水平荷载 Dmax Dmin 左刹 右刹 左
44、吹 右吹 截面 1-1 设计值 M 190.7 85.83 -6.76 6.76 191.5 -191.5 30.13 -30.13 N 179.1 44.4 0 0 10.64 -10.64 4.53 -4.53 V -15.6 -8.66 0 0 0 0 -6.69 6.69 组合I （+Mmax） 选项 √ √ √ √ √ M 1.2×190.7+1.4×0.9×(85.83+6.76+191.5+30.13)=624.8 N 1.2×
45、179.1+1.4×0.9×(44.4+10.64+4.53)=290 V -1.2×15.6+1.4×0.9×(-8.66-6.69)=-38.06 组合II （-Mmax） 选项 √ √ √ √ M 1.2×190.7+1.4×0.9×(-6.67-191.5-30.13)=-58.8 N 1.2×179.1+1.4×0.9×(-10.64-4.53)=195.8 V -1.2×15.6+1.4×6.69=-9.4 组合III （+Nmax） 选项 √ √ √ √ √ M 1.2×190.7+1.4×0.9×(8
46、5.83+6.76+191.5+30.13)=624.8 N 1.2×179.1+1.4×0.9×(44.4+10.64+4.53)=290 V -1.2×15.6+1.4×0.9×(-8.66-6.69)=-38.06 组合IV （-Nmax） 选项 √ √ √ √ M 1.2×190.7+1.4×0.9×(-6.67-191.5-30.13)=-58.8 N 1.2×179.1+1.4×0.9×(-10.64-4.53)=195.8 V -1.2×15.6+1.4×6.69=-9.4 组合V（Vmax） 选项 √ √
47、 √ M 1.2×190.7+1.4×0.9×(85.83+30.13)=374.95 N 1.2×179.1+1.4×0.9×(44.4+4.53)=276.6 V -1.2×15.6+1.4×0.9×(-8.66-6.69)=-38.06 5.3.4 3-3截面 柱简图： 永久 荷载 屋面 活荷 吊车荷载 风荷载 竖向荷载 水平荷载 Dmax Dmin 左刹 右刹 左吹 右吹 截面 1-1 设计值 M 190.7 85.
48、83 -6.58 6.58 191.5 -191.5 48.35 -48.35 N 179.1 44.4 -1379 404 10.64 -10.64 4.53 -4.53 V -15.6 -8.66 0 0 -47.3 47.3 -10.3 13.36 组合I （+Mmax） 选项 √ √ √ √ √ M 1.2×190.7+1.4×0.9×(85.83+6.58+191.5+48.35)=646.5 N 1.2×179.1+1.4×0.9×(44.4+404+10.64+4.53)=798.04 V -
49、1.2×15.6+1.4×0.9×(-8.66-47.3-10.3)=-102.3 组合II （-Mmax） 选项 √ √ √ √ M 1.2×190.7+1.4×0.9×(-6.58-191.5-48.35)=-81.6 N 1.2×179.1+1.4×0.9×(-1379-10.64-4.53)=-1564.4 V -1.2×15.6+1.4×(47.39+13.36)=57.82 组合III （+Nmax） 选项 √ √ √ √ √ M 1.2×190.7+1.4×0.9×(85.83+6.58+191.5+48.
50、35)=647.5 N 1.2×179.1+1.4×0.9×(44.4+10.64+404+4.53)=799.04 V -1.2×15.6+1.4×0.9×(-8.66-47.3-10.3)=-102.2 组合IV （-Nmax） 选项 √ √ √ √ M 1.2×190.7+1.4×0.9×(-6.58-191.5-48.35)=-81.7 N 1.2×179.1+1.4×0.9×(-1379-10.64-4.53)=-1564.4 V -1.2×15.6+1.4×(47.39+13.36)=57.82 组合V（Vmax） 选项 √
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