高支模强度验算.doc

目录

1 编制依 1
2 材料的力学性能 1
3 侧墙模板支架检算 1
3.1 侧墙模板体系构造设置 1
3.2 侧墙模板体系验算 3
3.2.1 设计荷载 3
3.2.2 150cm×150cm钢模板 5
3.2.3 6m高钢模板支架 8
4 顶（中）板支架检算 13
4.1 顶（中）板模板体系构造设置 13
4.2 顶板模板体系计算 15
4.2.1 设计荷载 15
4.2.2 顶板模板验算 16
4.2.3 次楞验算 17
4.2.4 主楞验算 17
4.2.5 支架验算 18
5 立柱模板支架检算 19
5.1 柱混凝土侧压力 20
5.2 柱模板验算 20
5.2.1 P1015柱组合钢模板验算 21
5.2.2 P2015柱组合钢模板验算 21
5.2.3 P3015柱组合钢模板验算 22
5.2.4柱钢楞验算 23
5.2.5 柱拉杆验算 24
6 梁模板支撑系统计算 25
6.1 顶板纵梁侧模板验算 26
6.1.1 顶板纵梁侧混凝土侧压力 26
6.1.2 顶板纵梁侧模竹胶板验算 27
6.1.3 顶板纵梁侧模板次楞木验算 27
6.1.4 顶板纵梁侧模板主楞验算 28
6.1.5 顶板纵梁侧模板穿梁螺栓的计算 29
6.2 顶板纵梁底模板验算 29
6.2.1 顶板纵梁设计荷载 29
6.22 顶板纵梁底板模竹胶板验算 29
6.2.3 顶板纵梁底次楞木验算 30
6.2.4 顶板纵梁底主楞木验算 31
6.2.5 顶板横梁底支架验算 32

32

老关村站主体结构模板支架体系验算书
1 编制依据
1）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；
2）《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166－2008；
3）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；
4）《建筑施工手册》（第五版）；
5）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012；
6）《钢结构设计规范》GB 50017-2003。
2 材料的力学性能
所用方木为落叶松，根据《建筑施工计算手册》附录二——附表2-48得出所需材料的力学性能如下：
方木：弹性模量E=10×103Mpa、顺纹抗剪强度f=1.5Mpa、顺纹抗弯强度[σ]=15Mpa；
普通竹胶板：弹性模量E=9.9×103Mpa、顺纹抗剪强度f=1.6 Mpa、抗弯强度 [σ]=15Mpa；
钢材：弹性模量E=206×103Mpa、抗剪强度f=120 Mpa、抗弯强度 [σ]=205Mpa。
3 侧墙模板支架检算
3.1 侧墙模板体系构造设置
侧墙模板单侧支架模板支撑系统，主要是由单侧支架、模板、埋件系统及连接件等一些重要部件组成。单侧支架通过一个45度的高强受力螺栓，一端与预埋入混凝土的地脚螺栓连接，另一端斜拉住单侧模板支架。
6m高度钢模板支架的里层采用150cm×150cm大模板拼装4层，组成6m高度，模板上固定2*［10压杆、间距900mm+600mm，压杆外再固定5.7m高度的三角形支架，最大布置间距750mm。
三角形支架的主要组成构件：靠近模板侧为2*［14a、最外侧为2*［10、水平支撑（或斜撑）采用2*［10或［10，为适应不同高度挡墙的施工，采用1.5m高+4.2m高组合结构；各三角形支架的多处采用各三角形支架之间采用Φ48mm钢管做联系杆，从扫地杆开始向上每隔90cm设置Φ48mm钢管与［14a固定；钢模板底部预埋Φ32螺杆，深入底板小于35d，间距与支架间距相同；支架端头处沿车站纵向预埋Φ50PVC管，间距50cm，深入底板30cm，立模时将Φ48钢管插入底板预留孔内，并在钢管后侧设置18#槽钢，钢管与槽钢焊接；钢模上口通过Φ16拉杆与侧墙外侧主筋连接在一起，模板间接缝用止浆条（贴双面胶）止浆。
模板支撑系统事先进行受力检算，确保支撑系统强度、刚度、稳定性满足施工要求。侧墙模板支撑体系详见下图3.1、3.2：

图3.1 侧墙模板示意图

图3.2 车站标准段侧墙模板支撑示意图
3.2 侧墙模板体系验算
3.2.1 设计荷载
（1）水平荷载统计
根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：
① 新混凝土对模板的水平侧压力标准值
按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：

式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）。
γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3。
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算，取t0=6h。
T------混凝土的温度（20°C）。
V------混凝土的浇灌速度（m/h）取1m/h。
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取6.0m。
β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.0。
β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取1.10；不小于100mm时，取1.15。本计算方案以混凝土坍落度高度大于100mm,取1.15。

=0.22×25×6×1×1.15×11/2
=37.95kN/㎡

=24×6.0=150kN/㎡
混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=37.95kN/m2作为模板水平侧压力的标准值。
② 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值
考虑倾倒混凝土产生的水平活荷载标准值取值4 kN/m2（泵送混凝土）。
③ 振捣混凝土时产生的水平荷载标准值
振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4 kN/m2 （作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。
（2）水平侧压力的荷载组合
① 总体水平侧压力的设计值为
q设=1.2×37.95+1.4×(4+4)=56.74kN/m2，
模板受力分析采用总体水平侧压力设计值。
② 模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值
q标=37.95kN/m2
3.2.2 150cm×150cm钢模板
（按大模板侧压力对150cm×150cm模板进行受力计算）
150cm×150cm截面结构形式（见图3.1）,面板为5mm，长边框为 ∠63×63×6mm的角钢，短边框为∠63×63×6mm角钢,长肋为［6.3槽钢、间距300mm；短肋为63×6mm扁钢、间距300mm；模板立模须做加强支撑。

图3.3 150cm×150cm截面结构形式
（1）平板面板计算
面板的校核参数：Wx=4.2mm3；Ix=10.4mm4；A=5mm2；钢面板抗弯允许值f=215N/mm2；取1mm宽的板条作为计算单元。
① 面板的强度校核：
q= q设×1mm=0.0567×1=0.0567N/mm (验算抗弯强度用)
图34 面板受力模型图（共5个单元）图3.5 弯矩图
最大弯矩Mmax=537.16N•mm
σmax=Mmax/(γx×Wx)=537.16/4.2=127.9N/mm2 300=17.01N/mm
我们使用过程中需要对模板进行加强支撑，以达到内外受力平衡，如图示意，对于1.5m长的模板我们采取三个支撑点，如下图示意：（加强支撑）

图3.7 加强支撑示意图）

图3.8 平板长边框受力模型图

图3.9 弯矩图
由弯矩图中可得最大弯矩Mmax=1196015.6N•mm
① 强度验算
σmax=Mmax/(γx*Wx)=1196015.6/(1*6000)=199.33N/mm2
×6mm角钢最大变形在两端1和2单元；ω=0.82mm < [v]=L/500
=750/400=1.875mm
因此满足变形要求。
③ 模板组合变形
面板和边框组合：0.91+0.82=1.73mm，组合变形小于3mm，满足规范要求。
（3）模板连接螺栓计算
模板连接螺栓采用Q345型M12连接螺栓，有效截面积为84mm2，抗剪允许值fv=170N/mm2
取300mm长竖向法兰做受力单元，竖向法兰所受拉力为：
N=0.3m×56.74KN/m2=17.02KN/m=17020N/m，长度300mm内有两个连接螺栓M12
σmax=N/A=17020/(84×2)=101.31N/mm2 max=29925kg·cm
σmax=Mmax/(γx×Wx)=29925/79.33=337.2kg/cm2=33.72N/mm2 35 kg/cm2；此处轴力6233.2kg，应力=6233.2/37.02=167.6 kg/cm2；其组合应力=435+167.6 = 602.6 ＜1700 kg/cm2，符合要求。

图3.14 弯矩内力计算图（单位：cm、kg）
针对上图模型，计算出位移变形图如下。经分析，最大变形出现在结点7处，其值为0.5cm，对应跨度比=0.5/570=0.9/1000＜1/1000，符合要求。

图3.15 位移变形示意图
综上所述，三角形支架满足安全使用要求。
4 顶（中）板支架检算
4.1 顶（中）板模板体系构造设置
顶板模板系统均采用厚15mm的竹胶板模板，主楞采用双拼φ48×3.5mm（计算采用φ48×2.8mm）钢管纵向放置，间距900mm；次楞采用50×100mm方木横向放置,间距250mm。满堂支架为φ48×3.5mm（计算采用φ48×2.8mm）碗扣式脚手架模板支撑体系，立杆纵向间距均为900mm，横向间距600mm，步距1200mm。
支架体系在与立柱交界处，应与已施工的立柱进行可靠连接。立杆底部设置可调节支座，顶端设置顶托，顶托丝杆外露长度不得大于200mm，主楞横向放置在顶托上。中板、顶板腋角增设垂直于腋角面斜撑与支架体系不少于3道立杆锁定（若少于三道锁定，斜杆直接落地），间距同立杆间距布置。保证每个加腋角至少1道立杆，一道垂直斜杆。
模板支撑架地下一层、二层顶、底必须设置水平剪刀撑，剪刀撑采用φ48×3.5钢管搭接，搭接长度不得小于1000mm，用扣件与钢管立柱扣牢，端头井处地下二层中间另增加一道水平剪刀撑；纵横向四周从底到顶必须设置纵、竖向剪刀撑，纵横向每5排立杆设置一道纵、竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。纵、竖向剪刀撑上应到顶，下应落地。
中板、顶板模板支撑系统形式详见下图：

中板、顶板模板支架横断面示意图
4.2 顶板模板体系计算
根据老关村车站主体结构中板及顶板的厚度情况，设计中板厚度为400mm、顶板厚度为900mm（局部为1000mm）。故模板体系以厚度为1000mm的顶板进行验算。
4.2.1 设计荷载
钢筋混凝土自重：25 KN/m3×1.0=25KN/m2
模板自重：0.3KN/m2
施工人员、设备荷载：2.5KN/m2
振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2
组合设计荷载为：
F1= (25+0.3)×1.35+(2+2.5)×1.4×0.9=39.825KN/m2
F2= 25+0.3=25.3KN/m2
4.2.2 顶板模板验算
取1m宽模板为研究对象，线荷载为：
线均布荷载为：
1）顶板模板线荷载为：
q1=F1×1=39.825×1=39.825KN/m（验算抗弯强度用）；
q2=F2×1=25.3×1=25.3KN/m（验算挠度用）；

图4.1 计算简图
2）模板抗弯强度验算
板条可看做均布荷载作用下的三等跨连续梁：
弯矩：M=0.10q1L2=0.10×39.825×2502=2.49×105 N.mm
σ=M/W=2.49×105/(bh2/6)=2.53×105/(1000×152/6)
=6.64Mpa＜[σ]=15Mpa；
结论：可行。
3）模板挠度验算
竹胶板E=9.9×103 Mpa
惯性矩I= bh3/12=1000×153/12=281×103 mm3
ω=0.677q2L4/100EI=0.677×25.3×2504/(100×9.9×103×281×103)
=0.24mm＜[ω]=L/400=250/400=0.625mm；
结论：可行。
4.2.3 次楞验算
次楞采用100×100mm方木，间距为250mm，跨度为900mm
惯性矩I= bh3/12=100×1003/12=8.33×106 mm4
截面抵抗矩W= bh2/6=100×1002/6=1.67×105 mm3
弹性模量E=10×103 Mpa
线均布荷载为：
q1=F1×0.25=39.825×0.25=9.96KN/m (验算抗弯强度用)
q2=F2×0.25=25.3×0.25=6.33KN/m (验算刚度用)
1）抗弯强度验算
次楞可看做均布荷载作用下的三等跨连续梁：
弯矩M=01q1L2=0.1×9.96×9002=0.807×106 N•mm
σ=M/W=0.807×106/1.67×105=4.83Mpa≤[σ]=15Mpa；
结论：可行。
2）挠度验算
ω=0.677q2L4/100EI=0.677×6.33×9004/(100×10×103×8.33×106)
=0.34mm＜[ω]=900/400=2.25mm；
结论：可行。
4.2.4 主楞验算
主楞采用双拼φ48×3.5mm（计算采用φ48×2.8mm）钢管横向放置，间距为900mm，跨度为600mm
惯性矩I=2.039×105mm4
截面抵抗矩W=8.496×103 mm3

弹性模量E=205×103 Mpa
由于次龙骨间距较密，可化为均布荷载
线均布荷载为：
q1= F1×0.9=39.825×0.9=35.84kN/m（验算抗弯强度用）
q2= F2×0.9=25.3×0.9=22.77kN/m（验算挠度用）
1）验算抗弯强度
主楞可看做均布荷载作用下的三等跨连续梁：
弯矩：M=0.1q1L2=0.1×35.84×6002=1.29×106 N.mm
σ=M/W=1.29×106/8.496×103=151.8N/mm2≤[σ]=205N/mm2
结论：可行。
2）验算挠度
ω=0.677q2L4/100EI=0.677×22.77×6004/(100×206×103×2.039×105)
=0.48mm＜[ω]=L/400=1.5mm
结论：可行。
4.2.5 支架验算
模板支架采用φ48×3.5mm碗扣式脚手架（验算尺寸为φ48×2.8mm），按照公式计算钢管的截面特征如下：
I=1.019×105mm4
W= 4246mm3
E=2.06×105 Mpa
A=398mm2
i=1.594cm
1）验算抗压强度
一根立杆的荷载为：
P=F×0.6×0.9=39.825×0.6×0.9=21.51KN
立杆承载性能
σ=P/A=21.51×103/398=54.05Mpa＜[σ]=205Mpa
结论：可行。
2）验算稳定性
回转半径i=1.594cm L=1200+0.3*2=1800mm
λ=L/i=1800/15.94=112.9
由《建筑施工碗扣式式钢管脚手架安全技术规范》附录C中查取
查表得：ψ=0.496
φ=N/（ψA）=21510/(0.496×398)=108.96N/mm2≤f=205.00N/mm2
满足要求
因此，顶板模板支撑系统能满足荷载要求。
5 立柱模板支架检算
立柱模板采用组合钢模板，立柱断面为矩形，最大尺寸为800×1300mm。组合钢模板选用PC3015、PC2015（或PC1015）竖放组合，间隔500mm设置一组柱箍柱箍采用双拼脚手架钢管与拉杆相结合的方式，双拼钢管采用φ48×3.5mm（计算按φ48×2.8mm）钢管，柱子长边设置4根M16的拉杆，短边设置3根M16的拉杆，纵向间距500mm布置。

图5.1 立柱模板系统示意图
5.1 柱混凝土侧压力
⑴立柱作用于模板的侧压力按下列两公式计算，取较小值：
F1=0.22γct0β1β2 ①
F2=γcH ②
其中：γc取24kN/m3；
混凝土温度20℃，t0 =200/（20+15）=5.7；β1取1.0；β2取1.15；
混凝土浇注速度V取3m/h；最大高度H=6.5m。
混凝土的侧压力为：
F1=0.22×24×5.7×1.0×1.15×=60.10kN/m2 ①
F2=24×6.5=156kN/m2 ②
根据计算结果，取较小者，故取F=60.10kN/m2；
混凝土有效压头高度：h=F/γc =60.10/24=2.5m
⑵倾倒混凝土时对侧模产生的荷载取4kN/m2。
⑶组合设计荷载为：
F1=【60.10×1.35+4×1.4×0.9】×0.9=77.56kN/m2；（验算抗弯强度用）
F2=【60.10×1】×0.9=54.09kN/m2；（验算挠度用）
5.2 柱模板验算
柱模板用P1015和P2015和P3015纵向配置组合而成，柱箍间距0.5m。
P1015组合钢模板：弹性模量E=2.1×105 N/mm2，
惯性矩 Ix=14.11×104mm4
截面最小抵抗距 Wx=3.46×103mm3
组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm2
P2015组合钢模板：弹性模量E=2.1×105 N/mm2，
惯性矩 Ix=16.62×104mm4
截面最小抵抗距 Wx=3.65×103mm3
组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm2
P3015组合钢模板：弹性模量E=2.1×105 N/mm2，
惯性矩 Ix=26.39×104mm4
截面最小抵抗距 Wx=5.86×103mm3
组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm2
5.2.1 P1015柱组合钢模板验算
取0.1m宽单个模板为研究对象，线荷载为：
线均布荷载为：
q1=F1×0.1=77.56×0.1=7.756kN/m（验算抗弯强度用）
q2=F2×0.1=54.09×0.1=5.409kN/m（验算挠度用）
（1）验算抗弯强度
钢模板条可看做均布荷载作用下的三等跨连续梁：
弯矩：M=0.1q1L2=0.1×7.756×5002=1.939×105 N.mm
截面最小抵抗距 Wx=3.46×103mm3
组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm2
σ=M/W=1.939×105/3.46×103=56.04N/mm2≤[σ]=215N/mm2符合要求
（2）验算挠度
弹性模量E=2.1×105 N/mm2，
惯性矩 Ix=14.11×104mm4
ω=0.677q2L4/100EI=0.677×5.409×5004/(100×2.1×105×14.11×104)
=0.077mm＜[ω]=L/400=1.25mm
符合要求。
5.2.2 P2015柱组合钢模板验算
取0.2m宽单个模板模板为研究对象，线荷载为：
线均布荷载为：
q1=F1×0.2=77.56×0.2=15.512kN/m（验算抗弯强度用）
q2=F2×0.2=54.09×0.2=10.818 kN/m（验算挠度用）
（1）验算抗弯强度
钢模板条可看做均布荷载作用下的三跨等跨连续梁：
弯矩：M=0.1q1L2=0.1×15.512×5002=3.878×105 N.mm
截面最小抵抗距 Wx=3.65×103mm3
组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm2
σ=M/W=3.878×105/3.65×103=106.25N/mm2≤[σ]=215N/mm2符合要求
（2）验算挠度
弹性模量E=2.1×105 N/mm2，
惯性矩 Ix=16.62×104mm4
ω=0.677q2L4/100EI=0.677×10.818×5004/(100×2.1×105×16.62×104)
=0.131mm＜[ω]=L/400=1.25mm
符合要求。
5.2.3 P3015柱组合钢模板验算
线荷载：
取0.3m宽单个模板模板为研究对象，线荷载为：
线均布荷载为：
q1=F1×0.3=77.56×0.3=23.268kN/m（验算抗弯强度用）
q2=F2×0.3=54.09×0.3=16.227kN/m（验算挠度用）
（1）验算抗弯强度
钢模板条可看做均布荷载作用下的三跨等跨连续梁：
弯矩：M=0.1q1L2=0.1×23.268×5002=5.817×105 N.mm
截面最小抵抗距 Wx=5.86×103mm3
组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm2
σ=M/W=5.817×105/5.86×103=99.27N/mm2≤[σ]=215N/mm2符合要求
（2）验算挠度
弹性模量E=2.1×105 N/mm2，
惯性矩 Ix=26.39×104mm4
ω=0.677q2L4/100EI=0.677×16.227×5004/(100×2.1×105×26.39×104)
=0.124mm＜[ω]=L/400=1.25mm
符合要求。
5.2.4柱钢楞验算
钢楞用2根φ48×3.5mm（计算采用φ48×2.8mm）双拼脚手架钢管。
I= 10.193×104 mm4×2=20.39×104 mm4
W= 4.247×103 mm3×2=8.494×103 mm3
E=2.06×105 N/mm2
钢管抗弯强度设计值 f=205N/mm2
（1）长边验算
长边按三跨连续梁计算，每跨长L=0.55m
荷载计算：
q1=F1×0.5=77.56×0.5=38.78kN/m（验算抗弯强度用）
q2=F2×0.5=54.09×0.5=27.045kN/m（验算挠度用）
强度验算：
最大弯矩 M=-0.1q1L2=-0.1×38.78×5502=-11.73×105 N·mm
σ=M/W=11.73×105/8.494×103=138.1N/mm2
＜[σ]=205N/mm2
结论：可行。
刚度验算：
ω=0.677qL4/100EI=0.677×27.045×5504/(100×2.06×105×20.39×104)
=0.40mm＜[ω]=L/400=1.375mm
结论：可行。
（2）短边验算
短边按两跨连续梁计算，每跨长L=0.6m
荷载计算：
q1=F1×0.5=77.56×0.5=37.78kN/m（验算抗弯强度用）
q2=F2×0.5=54.09×0.5=27.045kN/m（验算挠度用）
强度验算：
最大弯矩M=-0.125q1L2=-0.125×37.78×6002=-1.7×106 N·mm
σ=M/W=1.7×106/8.494×103=200.14N/mm2
＜[σ]=205N/mm2
结论：可行。
刚度验算：
ω=0.521qL4/100EI=0.521×27.045×6004/(100×2.06×105×20.39×104)
=0.435mm＜[ω]=L/400=1.50mm
结论：可行
5.2.5 柱拉杆验算
拉杆采用M16拉杆对拉，长边拉杆间距550×500mm，短边拉杆间距600×500mm。
单根拉杆的承受能力：[T]=[σ]×A=170MPa×144mm2=24.5kN
单根拉杆承受的拉力为：
长边拉杆：T=77.56×(0.5×1.4)/4 =13.573kN<[T]=24.5kN(可)
短边拉杆：T=77.56×(0.5×1.0)/3=12.93kN<[T]=24.5kN(可)
因此，立柱模板系统能满足荷载的要求。
6 梁模板支撑系统计算
主体结构梁体截面尺寸较多，顶板梁体最大尺寸为顶板下翻梁1000×2200mm。中板纵梁最大尺寸为1000×1100mm。下面对顶板纵向下翻梁进行设计计算。
车站主体结构顶板纵梁多为下翻梁，最大尺寸为1000×2200mm。下翻梁侧模板采用2440×1220×15mm厚的竹胶板，模板次楞采用100×100mm方木，竖向放置，间距200mm；主楞采用双拼φ48×3.5mm钢管（计算采用φ48×2.8mm）横向放置，M16拉杆固定，拉杆竖向间距450mm，横向600mm。
梁底模板采用2440×1220×15mm的竹胶板，主楞采用双拼φ48×3.5钢管（计算采用φ48×2.8mm）纵向放置在立杆顶端的顶托上；次楞采用100×100mm方木，间距200mm横向放置于梁底。满堂支架φ48×3.5mm（计算采用φ48×2.8mm）碗扣式脚手架模板支撑体系进行支撑，立杆横向间距300mm，纵向间距600mm，步距1200mm。立杆底部设置可调底座，顶部设置顶托支撑。
具体支架布置见下图：
图6.1 顶板纵梁模板支架示意图
6.1 顶板纵梁侧模板验算
6.1.1 顶板纵梁侧混凝土侧压力
⑴新浇混凝土作用于模板的侧压力按下列两公式计算，取较小值：
F=0.22γct0β1β2υ1/2 ①；
F=γcH ②；
其中：c取24kN/m3；混凝土温度20℃，
· t0 =200/（20+15）=5.71；
· 1取1.0；2取1.15；
· 混凝土浇注速度υ取3m/h；
· 梁高H为2.2m。
混凝土的侧压力为：
F=0.22×24×5.71×1.0×1.15×31/2=60.10kN/m2 ①
F=24×2.2=52.8kN/m2 ②
根据计算结果取较小者，故取F承=52.8kN/m2；
有效压头高度为2m。
振捣混凝土产生的水平荷载取4kN/m2
组合设计荷载为：
F承1=52.8×1.35+4×1.4×0.9=76.32kN/m2（验算抗弯强度用）
F承2=52.8×1=52.8kN/m2（验算挠度用）
6.1.2 顶板纵梁侧模竹胶板验算
模板计算宽度为0.25m，线荷载为：
线均布荷载为：
q1=F承1×0.25=76.32×0.25=19.08KN/m（验算抗弯强度用）
q2=F承2×0.25=52.8×0.25=13.2KN/m（验算挠度用）
（1）验算抗弯强度
板条可看做均布荷载作用下的三等跨连续梁：
弯矩：M=0.1q1L2=0.1×19.08×2002=0.763×105 N.mm
W=1/6×b×h2=1/6×250×152=9375mm3
σ=M/W=0.763×105/9375=8.14N/mm2≤[σ]= f竹胶=15N/mm2；

符合要求。
（2）验算挠度
E=9.9×103MPa
I=1/12×b×h3=1/12×250×153=7.03×104mm4
ω=0.677q2L4/100EI=0.677×13.2×2004/(100×9.9×103×7.03×104)
=0.205mm＜[ω]=L/400=0.625mm
符合要求。
6.1.3 顶板纵梁侧模板次楞木验算
次楞木采用100×100mm方木
I= bh3/12=100×1003/12=8.33×106 mm4
W= bh2/6=100×1002/6=1.67×105 mm3
弹性模量E=10×103 Mpa
线均布荷载为：
q1F承1×0.2=76.32×0.2=15.264kN/m（验算抗弯强度用）
q2=F承2×0.2=52.8×0.2=10.56kN/m（验算挠度用）
（1）验算抗弯强度
次楞可看做均布荷载作用下的二等跨连续梁：
弯矩：M=0.125q1L2=0.125×15.264×4502=3.86×105 N.mm
σ=M/W=3.86×105/1.67×105=2.31N/mm2
≤[σ] =15N/mm2
符合要求。
（2）验算挠度
ω=0.521q2L4/100EI=0.521×10.56×4504/(100×10×103×8.33×106)
=0.027mm＜[ω]=L/400=1.125mm
符合要求。
6.1.4 顶板纵梁侧模板主楞验算
主楞用2根φ48×3.5mm（计算采用φ48×2.8mm）双拼脚手架钢管。
I= 10.193×104 mm4×2=20.386×104 mm4
W= 4.247×103 mm3×2=8.494×103 mm3
E=2.06×105 N/mm2
钢管抗弯强度设计值 f=205 N/mm2
钢楞按三跨连续梁计算，每跨长L=0.6m
线均布荷载为：
q1=F承1×0.45=76.32×0.45=34.344kN/m（验算抗弯强度用）
q2=F承2×0.45=52.8×0.45=23.76kN/m（验算挠度用）
（1）强度验算：
最大弯矩： M=0.1q1L2=0.1×34.344×6002=12.36×105N·mm
σ=M/W=12.36×105/8.494×103=145.5N/mm2＜[σ]=205N/mm2
符合要求。
（2）刚度验算：
ω=0.677qL4/100EI=0.677×23.76×6004/(100×2.06×105×20.386×104)
=0.496mm＜[ω]=L/400=1.5mm
符合要求。
6.1.5 顶板纵梁侧模板穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中：
N----穿梁螺栓所受的拉力；
A----穿梁螺栓有效面积(mm2)；144mm2
f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=76.32×0.45×0.60/2
=10.3kN<穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=170×144/1000=24.5kN；
满足要求！
6.2 顶板纵梁底模板验算
6.2.1 顶板纵梁设计荷载
钢筋混凝土自重：25 KN/m3×2.2=55KN/m2
模板自重：0.3KN/m2
施工人员、设备荷载：2.5KN/m2
振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2
组合设计荷载为：
F1= (55+0.3)×1.35+(2+2.5)×1.4×0.9=80.325KN/m2
F2= (55+0.3)×1=55.3KN/m2
6.2.2 顶板纵梁底板模竹胶板验算
取1m宽模板为研究对象，线荷载为：
线均布荷载为：
q1=F1×1.0=80.325×1.0=80.325kN/m（验算抗弯强度用）
q2=F2×1.0=55.3×1.0=55.3kN/m（验算挠度用）
（1）验算抗弯强度
板条可看做均布荷载作用下的三跨等跨连续梁：
弯矩：M=0.1q1L2=0.1×80.325×2002=3.213×105 N.mm
W=1/6×b×h2=1/6×1000×152=37500mm3
σ=M/W=3.213×105/3.75×104=8.568N/mm2≤[σ]= f竹胶=15N/mm2
符合要求
（2）验算挠度
E=9.9×103MPa
I=1/12×b×h3=1/12×1000×153=281250mm4
ω=0.677q2L4/100EI=0.677×55.3×2004/(100×9.9×103×2.8125×105)
=0.22mm＜[ω]=L/400=0.5mm
符合要求。
6.2.3 顶板纵梁底次楞木验算
次楞木采用100×100mm方木，间距200mm
I= bh3/12=100×1003/12=8.33×106 mm4
W= bh2/6=100×1002/6=1.67×105 mm3
E=10×103Mpa
线均布荷载为：
q1=F1×0.2=80.325×0.2=16.065kN/m（验算抗弯强度用）
q2=F2×0.2=55.3×0.2=11.06kN/m（验算挠度用）
（1）验算抗弯强度
次楞可看做均布荷载作用下的三等跨连续梁：
弯矩：M=0.1q1L2=0.1×16.065×9002=13.01×105 N.mm
σ=M/W=13.01×105/1.67×105=7.79N/mm2≤[σ]=15N/mm2
符合要求。
（2）验算挠度
ω=0.677q2L4/100EI=0.677×11.06×9004/(100×10×103×8.33×106)
=0.527mm＜[ω]=L/400=2.25mm
符合要求。
6.2.4 顶板纵梁底主楞木验算
主楞用2根φ48×3.5mm（计算采用φ48×2.8mm）双拼脚手架钢管。
I= 10.139×104 mm4×2=20.386×104 mm4
W= 4.247×103 mm3×2=8.494×103 mm3
E=2.06×105 N/mm2
钢管抗弯强度设计值 f=205 N/mm2
线均布荷载为：
q1=F1×0.45=80.325×0.9=72.29kN/m（验算抗弯强度用）
q2=F2×0.45=55.3×0.9=49.77kN/m（验算挠度用）
（1）验算抗弯