悬挑外架及卸料平台施工方案.doc

颐佳华府1#楼
悬挑外架及卸料平台施工方案

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审核：
编制：

编制单位：榆林市华泰建筑工程有限公司
颐佳华府1#楼项目部
编制日期： 二O一二年四月十一日

目 录

一、工程概况--------------------------------------------------------1
二、编制依据--------------------------------------------------------1
三、施工总部署1
1、脚手架体选择---------------------------------------------------1
2、布置方案---------------------------------------------------------1
3、脚手架体系的主要参数---------------------------------------1
4、脚手架设计计算--------------------------------------2
5、架体平面、立面、节点构造详图-------------------------13
6、悬挑架构造要求----------------------------------------------15
7、施工准备-------------------------------------------------------17
8、材料质量控制-------------------------------------------------17
9、施工工艺----------------------------------------------18
10、质量标准及验收要求--------------------------------------18
11、脚手架的维护和保养--------------------------------------19
12、安全措施-----------------------------------------------------19
四、悬挑卸料平台计算书--------------------------------------20
1、次梁的计算---------------------------------------------20
2、主梁的计算---------------------------------------------------22
3、钢丝拉绳的内力计算---------------------------------------25
4、钢丝拉绳的强度计算---------------------------------------26
5、钢丝拉绳吊环的强度计算---------------------------------26
6、操作平台安全要求-----------------------------------27

颐佳华府1#楼
悬挑外架及卸料平台施工方案

一、工程概况：
府谷县颐佳华府工程，由榆林华泰建筑有限公司负责施工，建筑面积37981.78平方米剪力墙结构，地下二层层高4.8M，地下一层层高4.8M，第一层层高4.5M，第二层层高4.45M以上层高均为3M，该工程采用悬挑架，平面布置形式为（长方形）形状。
二、编制依据：
1、颐佳华府1#楼施工图纸。
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》－JGJ130—2001。
3、《建筑施工手册》（第四版）。
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-1999
三、施工总部署：
1、脚手架体的选择：根据本工程特点、工期要求和总体施工设计，本方案仅作为主体结构施工阶段的防护作业使用。
建筑物外围采用工字钢梁悬挑及钢丝绳斜拉的脚手架体系。
2、布置方案（针对型钢悬挑外架）
根据建筑物高度及楼层层高：外架工程：地下室及1～2层为落地式双排扣件式钢管外架，3层以上为每四层作为一悬挑单元的悬挑外架。在第一个悬挑单元，利用裙楼其屋面层搭设落地双排扣件式钢管脚手架，搭
设高度15m。第二个悬挑单元及以上部分则为纯悬挑结构。
挑梁设置
架体楼层
所在楼层
架体搭设高度
第一步
3、4、5、6
3～6（3.0 m）
12m
第二步
7、8、9、10
7～10（25.50m）
12m
第三步
11、12、13、14
14（47.10m）
12m
第四步
15、16、17、18
19（61.50m）
12m
第五步
19、20、21、22

12m
第六步
23、24、25、26

12m
3、脚手架的体系的主要参数：
3.1 脚手架参数
搭设尺寸：立杆的纵距为 1.5米，横距为1.0米，平杆的步距为1.8米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立管；
内排架距离墙长度为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2；
采用的钢管类型为 Φ48×3.25；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；
3.2 活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；
3.3 风荷载参数
陕西省榆林市地区，基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649； 考虑风荷载；
3.4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.3；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；
3.5 水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用[16号工字钢] ，其中建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度 1.40 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):50.0；楼板混凝土标号:C25（取最小值）。
3.6 拉绳与支杆参数： 支撑数量为:1；

钢丝绳安全系数为:5.0； 钢丝绳与梁夹角为(度):65；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.40 m。

4、脚手架的设计计算：
4.1、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.036 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×1.500/3=0.150 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2.000×1.500/3=1.000 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.036+1.2×0.150+1.4×1.000 = 1.623 kN/m；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =1.623×1.0502/8 = 0.224 kN.m；
σ = Mqmax/W =46.697 N/mm2；
小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.036+0.150+1.000 = 1.186 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×1.186×1050.04/(384×2.060×105×115000.0)=0.792 mm；
小横杆的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足要求！

4.2、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.036×1.050=0.038 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×1.050×1.500/3=0.158 kN；
活荷载标准值: Q= 2.000×1.050×1.500/3=1.050 kN；
荷载的计算值: P=(1.2×0.038+12×0.158+1.4×1.050)/2=0.852 kN；

大横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.036×1.500×1.5002=0.010 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.852×1.500= 0.341 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.010+0.341=0.351 kN.m
抗弯强度:σ= 0.351×106/4790.0=73.271 N/mm2；
大横杆的抗弯强度σ= 73.271 小于[f]=205.0N/mm2；
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.036×1500.04 /(100×2.060×105×115000.0) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
P=（0.038+0.158+1.050）/2=0.623kN
V= 1.883×0.623×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×115000.0) = 1.670 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.670=1.722 mm；
大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！
4.3、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.036×1.500=0.054 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.300×1.050×1.500/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 2.000×1.050×1.500 /2 = 1.575 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.054+0.236)+1.4×1.575=2.553 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
4.4、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×15.000 = 1.872 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2= 0.300×2×1.500×(1.050+0.3)/2 = 0.608 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11
NG3 = 0.140×2×1.500/2 = 0.210 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×15.000 = 0.112 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.802 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2.000×1.050×1.500×2/2 = 3.150 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中Wo － 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.400 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.740 ； Us -- 风荷载体型系数：Us =0.649 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.400×0.740×0.649 = 0.134 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.802+ 1.4×3.150= 7.772 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.802+ 0.85×1.4×3.150= 7.111 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.134×1.500×
1.8002/10 = 0.078 kN.m；
4.5、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值 ：N =7.772 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 7772.000/(0.188×457.000)=90.465 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 90.465 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =7.111 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；Lo/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 7110.900/(0.188×457.000)+77770.999/4790.000 = 99.002 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 99.002 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
4.6、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No

风荷载基本风压值 Wk = 0.134 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 3.050 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.050 kN；
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949；
A = 4.57 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.949×4.570×10-4×205.000×103 = 88.907 kN；
Nl=8.050 连墙件扣件连接示意图
4.7、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1400mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×2.802 +1.4×3.150 = 7.772 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.100×0.0001×78.500 = 0.246 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1] = 8.681 kN；
R[2] = 8.049 kN；
R[3] = -0.448 kN。
最大弯矩 Mmax= 1.211 kN.m；
截面应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.211×106 /( 1.05 ×141000.0 )+
0.000×103 / 2610.0 = 8.179 N/mm2；
水平支撑梁的计算强度 σ =8.179 小于 215.000 N/mm2,满足要求！
4.8、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用[16号工字钢,计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到强度 φb = 570×9.9×88.0×235/( 1400×160×235) = 2.22
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.943。
经过计算得到强度 σ = 1.211×106 /( 0.943×141000.00 )= 9.109 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 9.109 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!
4.9、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=9.578kN
4.10、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=9.578kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取9.578kN，α=0.820,K=5.000,得到：
钢丝绳最小直径必须大于11.000mm才能满足要求!

钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=9.578kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为

其中 [f] 为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(957.822×4/3.142×125.000) 1/2 =10.000mm;
4.11、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.049kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[8049.123×4/(3.142×50×2)]1/2=10.123mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.049kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.270N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
8049.123/(3.142×50.000×1.270)=40.348mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.049kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=250.000mm；
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=11.900N/mm2；
经过计算得到公式右边等于720.38 kN 大于锚固力 N=8.05 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
5、架体平面、立面、节点构造详图
详见后附图。
6、悬挑架构造要求
基本构造：悬挑槽钢应与楼地面连接牢固，立杆底座应与槽钢连接牢固；立杆纵距1.5 m，立杆横距1.0 m，内立杆外皮距墙0.30 m，每步架高1.8 m；连墙件高度每层、水平距离三跨设一道拉杆呈梅花型与建筑物可靠连接；挑架高度不得超过13 m；架板铺设要严密，且不得有探头板。
（1）、立杆：立杆上对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方面错开的距离不应小于500㎜；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3。
（2）、水平杆件：纵向水平杆采用对接接头，接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500㎜，并应避免设在纵向水平杆的跨中。纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨。
每一个主节点处必须设置横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，小横杆伸出里侧立杆长度不大于300㎜且不小于250㎜，横向水平杆伸出脚手架外侧150㎜；操作层非主接点处横向水平杆的距离设置，最大间距不应大于纵距的1／2。
（3）、脚手板：脚手板一般应设置在三根横向水平杆上，脚手架采用平铺或搭接。当脚手板长度小于2 m时，可采用两根横向水平杆，并将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。
（4）、连墙件：本工程连墙件采用Φ48×3.25钢管，在外墙结构部位设连墙杆固定。锁墙杆内外侧用双十字扣件拧紧，具体连接形式见附图。
连墙杆每层均设，水平距离三跨设置一道连墙拉杆，即竖向间距3.6 m，水平间距4.5 m。连墙杆宜垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。
（5）、支撑：剪刀撑在外架外侧立面整个高度和长度上连续设置。从脚手架外侧两端角杆开始向搭设,对称设置,中间每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5～7根之间，剪刀撑宽度不应小于4跨，斜杆与地面的斜角宜在45～60度之间。
剪刀撑的斜杆采用搭接的方法，且搭接长度为1米。
因悬挑外架高度小于13米，里、外立杆之间可不设横向支撑。
7、施工准备
7.1项目部成立安全小组，全面负责外架的管理工作。安全小组成员名单：
组 长： 贺小利(全面负责安全生产管理工作)
副组长： 左军军(负责现场安全生产组织管理、安全技术措施审定)
小组成员
刘发勇： （负责安排脚手架搭设及拆除，安全防护设施搭设，并向班组进行安全技术交底）
高荣华： （负责安全生产的监督检查及验收）
卫龙波： （负责制定安全技术措施）
白拖存： （组织材料的进场及管理）
张东旭： （负责安全用电）
胡成松： （架子班长，负责外架搭设及拆除，安全防护用品搭设）
7.2施工准备
各级负责人应逐级向搭设和使用人员进行技术交底；按规范要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平整，堆放场地不得有积水，平整搭设场地，并使排水畅通。
施工时，应及时组织所需材料进场，施工材料用量计划见附表。
8、材料质量控制
1、钢管、扣件、脚手板、密目网
钢管、钢管采用外径φ48 ㎜，壁厚3.5 ㎜的3号钢焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235—Ⅰ级钢的规定。立杆，纵向水平杆的钢管长度一般为4～6米；横向水平杆一般为1.2～2.3米长。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕，硬弯，且必须进行除锈及防锈处理（刷防锈漆）。
扣件：扣件质量应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N. m时，不得发生破坏。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣件紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1㎜，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 ㎜。
脚手板：为减轻架子重量，本工程采用竹脚手板，板长2.5～3.0 m，宽度300㎜。
密目网：必须有产品质量检验合格证和陕西省安监部门的检验合格证及准入证等。
2、工字钢及其固定：

工字钢选用4米长的16#工字钢,端部焊接不小于φ22的螺纹钢筋,以固定外架立杆，长度≥200MM；端头焊接ø14的圆钢斜拉环。（如图所示）
在三层楼板钢筋绑扎安装完毕后，进行钢拉环预理工作，并于顶钢筋焊接固定，以防位移；混凝土浇筑完成后应检查其位置偏差，并及时调整；到浇筑上一层梁板砼时，应按上述要求的数据及时预理钢丝绳的拉结钢管。工字钢的端头预埋φ16mm的钢筋以平衡水平方向的力,防止槽钢发生位移。
9、施工工艺
悬挑外架：
按悬挑外架的纵距、横距进行放线定位，预埋φ16钢筋拉环→固定16#槽钢→立杆→大横杆→小横杆→扣接纵、横向扫地杆 →连墙件→剪刀撑→脚手板→护身栏杆→挡脚板→密目网（安全网）
落地扣件式脚手架：
地基处理→按纵距、横距进行放线、定位→设置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙件→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……
9.1、搭设方法
本工程施工外架设计为悬挑外脚手架，立杆纵距取1.5米，横距取1.0米,具体平面布置详见附图一
立杆遇雨蓬、空调搁板处均在砼中预留150×100MM的预留洞，立杆从预留洞穿过，预留洞处钢筋绕过，不得断开。脚手架拆除后，预留洞处先将洞边清理干净，模板与底板吊平，用比设计强度高一级的砼浇筑，捣实抹平。
对于人员经常经过地段，必须搭设安全通道；本工程拟在北立面的东、西两处搭设安全通道，在通道及楼内电梯口、井架口、洞口、楼梯口、临边搭护身栏杆，涂刷醒目标志，悬挂警示牌。
9.2、 搭设及拆除的注意事项
（1）、搭设注意事项：相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合前述要求；开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装稳妥后，方可根据情况拆除；当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。脚手架的自由高度不超过此处连墙件两步.
纵、横向水平杆：封闭型脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角柱固定；横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100㎜，剪刀撑、应随立杆、纵、横向水平杆同步搭设。
扣件：扣件螺栓拧紧力矩不应小于40N.M，并不大于65N.M，主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心距主节点的距离不应大于150㎜；对接扣件的开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。
操作层：脚手板应铺满、铺稳，朝墙一侧离墙面的距离不应大于150㎜；在拐角斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防滑动。栏杆、挡脚板应搭设在外排立栏的内侧；上栏杆上皮高度1.2M，中栏杆居中设置，挡脚板高度应不小于180㎜，吊料平台必须通过计算搭设牢靠，并按要求上部用钢丝绳与墙拉结，角度应符合搭设规定，摆放物体重量严禁超重。
（2）、拆除注意事项：首先全面检查脚手架的扣件连接，连墙件、支撑体系是否符合安全要求，确定拆除顺序，经技术经理批准后方可实施、逐级进行安全技术交底。其次，清除脚手架上杂物及地面障碍物，拆除顺序应逐层由上而下进行，四周交圈拆除,严禁上下同时作业，连墙件应随脚手架逐层拆除。最后各配构件必须及时集中运至地面，严禁抛扔，对运至地面的构