广州某车站高支撑模板专项方案-典尚设计-三维动画效果图.doc

主体结构高支模施工专项方案
第一章 工程概况
1.1 工程概况
六号线【某某站】位于广州市荔湾区六二三路与大同路交叉口处，地面为交通繁忙珠江隧道口、六二三路及密集的商业区、居民区，上部有广州市内环路高架桥，地下穿行地铁1号线及人行隧道，一号线某某站位于本基坑西侧，距本工程主体基坑40m，其围护结构底埋深约为20.3m。地貌形态为珠江三角洲冲积平原地貌、地势低平，沿线地面标高基本介于7.00~8.30m。本车站中心里程为YDK8+114.811，起点里程YDK8+072.211，终点里程YDK8+158.611，车站为地下四层二跨钢筋混凝土箱型结构。车站总长度86.4m，标准段外包总高/总宽为25.77m/19.7m（不含围护结构），顶板埋深为2.6m。

车站主体结构主要尺寸：
构 件
构件尺寸（mm）
构 件
构件尺寸（mm）
顶板
800
顶纵梁
1000×1800
中板
400(200)
中纵梁
1000×1000（1200）
底板
1300
底纵梁
1400×2800
侧墙
负一、二层

一、
650
中柱
负一、二层
800×1100
负三、四层
800
负三、四层
800×1200

混凝土工程概况：
部位
强度等级
底板、底梁及负三、四层内衬墙：C30S10防水混凝土
C30S10防水混凝土
顶板、顶梁及负一、二层内衬墙：C30S8防水混凝土
C30S8防水混凝土
柱（Z2、Z3、Z4）
C50混凝土
车站结构内部其他混凝土构件
C30混凝土
底板下垫层
C20混凝土
道床内回填混凝土
C20混凝土
1.2 编制依据
在本施工方案的编制过程中，主要以以下几项为依据：
1、广州市轨道交通六号线某某站土建工程设计图纸。
2、现行国家有关规范、规程和标准
1）、《建设工程安全生产技术》 建设部工程质量安全监督与行业发展司组织编写 2004.06
2）、《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-99
3）、《施工现场临时用电安全技术规范》 JGJ46-2005
4）、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91
5）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

第二章 支架及模板施工
2.1 施工分块及分层概括
根据设计要求：车站结构的施工缝应设在结构弯矩较小且便于施工的部位，并注意保证车站内部设施（如水池、电梯井、出入口等）的完整性，横向施工缝的间距宜控制在20m左右，一般设在柱端的1/4～1/3跨附近。内衬墙水平施工缝留设：底板面上1000mm，中板底下600mm，中板面上300mm；顶板底下600mm共8道。主体结构拟采用间隔跳仓法施工，以减少由于温度应力和砼收缩所产生的裂缝。竖向及横向施工缝均用3mm厚镀锌钢板止水带和部分在外侧设置背贴式止水带结合收口。梁板跨度大于四米时，模板面预留1/1000～3/1000起拱度。
根据要求，我项目部计划把该车站分为9层6块施工段进行施工，分块长度为8.45m～20.35m。
车站的结构（含板、墙、柱）施工分块及分层图见图一及图二。

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图二、主体结构分块图

2.2 模板构件选用要求
边墙采用1500mm×100mm、1500mm×200mm、1500mm×300mm1500mm×600mm的钢模板，底角预埋φ22mm的螺栓，水平对撑、斜撑，采用φ48mm钢管支撑；底板及顶板斜角、梁、柱采用1800mm×820mm×20mm胶合模板，φ48×3钢管及配套顶托，内、外楞采用截面尺寸为4000mm×80mm×80mm的木枋及其他建筑材料。
所选用的材料质量需符合现行国家标准规定。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆。
扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
　　①新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。②旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。③新、旧扣件均进行防锈处理。
2.3 模板体系设计情况
站台及站厅层均采用相同结构构造的扣件式钢管脚手架。扣件式脚手架的结构构造如下：立柱的纵横向间距为0.6×0.8m（垂直行车方向为0.8m）,竖向每隔0.8m高设一道纵横水平拉杆，底层水平拉杆（即扫地杆）用预埋于板面砼的钢筋扣紧，每层水平拉杆兼作侧墙或中隔墙的横向撑杆，用以承受侧墙或中隔墙砼浇筑时的砼侧压力，并加设斜撑支承于底（中）板上。为加强脚手架的整体稳定性，需加设剪刀撑，在模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；每道剪刀撑跨越立杆的根数不得超过7根，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。每根脚手架立柱柱脚加设底座，顶部加设可调节顶托托住模板外楞。
模板支架立面及平面示意见下图。
模板支架立面示意图

模板支架立面示意图

模板支架平面示意图

本主体结构工程所有模板均采用20厚胶合模板；内楞采用80*80mm木枋，外楞采用80*80mm木枋，侧墙选用φ48 t=3mm的钢管做对撑和斜撑。

中、顶模板支撑体系示意图

大样一

大样二

2.4 模板及支架搭设
2.4.1 钢管脚手架搭设
使用的材料必须有出厂合格证，弯曲、变形、开裂的严禁用于支顶架搭设施工。
1、立杆
⑴ 立柱的纵横向间距为0.6×0.8m（垂直行车方向为0.8m）。底板及中板施工时适量预留高出底板面100mm的φ22mm钢筋头，支架搭设时，将钢筋头与支架立杆底部设置扣件连接。
⑵ 立杆脚部设置横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定距底托不大于200mm处，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
⑶ 立杆上的对接扣件应交错布置：两相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不小于步距的1/3。
2、纵向水平杆
⑴ 纵向水平杆应设于立杆内侧，其长度不小于3跨。
⑵ 纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。
⑶ 纵向水平杆作为横向水平杆支座，用直角扣件固定在立杆上。
⑷ 支架同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
⑸ 满堂红钢管支顶体系平面布置应确保水平杆连续设置。
3、横向水平杆
⑴ 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
⑵ 横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。
4、剪刀撑
支架外侧立面及纵向每排支架外侧在整个长度和高度上连续设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数不得超过7根，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。剪刀撑采用搭接方式连接，且搭接长度不少于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。
5扣件安装
⑴ 扣件规格必须与钢管外径（Φ48）相同。
⑵ 螺栓拧紧力不应小于40N·m，且不应大于65N·m。
⑶ 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。
⑷ 对接扣件开口应朝上或朝内。
⑸ 各杆件端并没有伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
6、支顶架搭设质量要求
支架搭设基本要求：横平竖直、整齐清晰，图形一致连接牢固，受荷安全不变形。
⑴、立杆垂直偏差其偏心距不大于25mm。
⑵、水平杆的水平偏差：纵向水平杆的水偏差不大于30mm。横向水平杆的水平偏差不大于30mm。
⑶、支架的步距，主杆横距偏差不大于25mm。
⑷、扣件紧扣力在45～55N.m内不得低于45N.m或高于60N.m。
2.4.2 侧墙(内衬墙)模板安装
由于侧墙与连续墙之间设置外防水层,使侧墙模板无法采用对拉螺杆固定。为此，侧墙模板的支撑体系和楼板的支顶体系一起考虑。
侧墙模板采用1500mm×100mm、1500mm×200mm、1500mm×300mm、1500mm×600mm的钢模板进行拼装，内楞采用截面尺寸为4000mm×80mm×80mm木枋，间距为500mm；外楞采用截面尺寸为4000mm×80mm×80mm木枋，间距为400mm，支撑体系（楼板支顶架）采用构件式Φ48钢管脚手架及Φ48钢管斜撑，两侧钢管安装时注意其对称性，保证两侧相对应的支撑受力在同一直线上。侧墙水平支撑钢管利用扣件式钢管脚手架对顶两侧的侧墙。砼浇筑过程中，两侧墙要同时平衡浇筑，以防止中隔墙及两侧侧墙的侧压力不均衡，导致侧墙支顶体系失稳。
钢管框架安装时要预留供模板安装的作业空间。模板完成后，采用顶托撑于围檩与支架之间，使模板侧压力传于围檩后通过顶托再传递到支顶架及斜撑。详见下图。

2.4.3 中柱模板安装
车站中柱主要有截面800mm×1100mm、800mm×1200mm两种种矩形柱。各层柱均一次装模、一次浇筑到梁底。结构立柱的模板采用2400mm×1220mm×20mm厚的胶合板拼成，每隔0.4m设置一道双φ48，t=3mm钢管横向柱箍，为抵抗混凝土侧压力，沿竖向每隔0.4m设置一层对拉螺杆，每层对拉螺杆由纵横各一道Φ18mm的螺杆组成，拉结在双钢管柱箍上。为抵抗砼侧压力，每道双φ48钢管柱箍设置一层对拉螺杆，每层对拉螺杆由纵横各两道Φ18mm的螺杆组成，拉结在双φ48钢管柱箍上。为保持柱模板的竖向稳定，必须加设斜撑撑杆将柱模撑牢。该斜撑撑杆底脚撑在底板（或中板）预留钢筋上，以防止撑杆的滑移。浇筑底板（或中板）的同时在斜撑底脚位置预埋伸出板面100mm的钢筋）。同时在柱模四面设Φ8钢筋作斜拉，确保柱模垂直（在浇筑底板（或中板）的同时在斜拉筋底角位置预埋Φ18以上的钢筋）。此外，为防止柱脚砼出现烂根现象，柱模安装后用水泥砂浆将模板脚处封闭。柱模安装见下图。
800
100
100

中柱模板安装立面图

2.4.4 脚手架抗浮措施
内侧墙(内衬墙)在本工程中，高度均较高，在浇注时均产生相当的浮力。为阻止该浮力，基坑内的脚手架用Φ8钢筋与底板预留的Φ22地锚锚固，纵向间距3000mm，横向间距约1600mm。锚固图如下：

2.5模板及支架的检查和验收
1、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；
2、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，
3、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
现浇结构混凝土模板安装的允许偏差值及检验方法
项目
允许偏差（mm）
检验方法
轴线位置
5
钢尺检验
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
+4，-5
钢尺检查
层高垂直度
不大于5m
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于5m
8
经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查

脚手架搭设垂直度与水平允许偏差
项目
允许偏差（mm）
垂直度
每步架
h/1000及±2.0
脚手架整体
H/600及±50
水平度
一跨距内水平架两端高差
±l/600及±3.0
脚手架整体
±L/600及±50
注：h——步距；H——脚手架高度；l——跨距；L——脚手架长度。

2.6模板体系的拆除
1、侧模，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除非承重模板；底模，应在混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除。
2、模板拆除的顺序和方法应按照模板设计的规定进行，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆底部受力模板应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时方可拆除。
3、根据本站模板设计情况，拆除中板模板时，顶板砼强度应达到设计强度70%。按施工工序的安排，届时中板强度已可达到设计强度，可以先进行中板模板体系的拆除。待顶板砼强度达到设计值时，再进行顶板模板的拆除。
4、拆除模板时，首先松动模板顶托，拆除内楞方木、外楞方钢，并拆除20厚胶合模板。拆除模板应一次全部拆除完毕，模板拆除后，逐步拆除支顶架直至全部拆除完毕。
5、因侧墙、中隔墙模板拆除比中、顶板模板拆除较早，侧墙、中隔墙模板及内外楞拆除以后，需将支顶架的顶托重新调长，支顶固定在侧墙、中隔墙上，且支顶需牢固。
6、拆下的模板应指定地点堆放，并做到及时清理、维修及刷涂隔离剂，以备待用。
第三章 模板支撑体系计算
边墙模板设计概况为：边墙采用1500mm×100mm、1500mm×200mm、1500mm×300mm、1500mm×600mm的钢模板，底角预埋φ16mm的螺栓，内、外楞采用截面尺寸为4000mm×80mm×80mm木枋。其中内楞间距为500mm，外楞间距为400 mm，一次性浇注的最大高度为负三层边墙为6.00m，为了不破坏结构的外仓防水，边墙支撑采用ф48×3.0钢管对顶支撑，间距600mm×800mm。
混凝土自重rc=25KN/m3,负三、四层边墙的混凝土强度等级为C30S10，负一、二层边墙的混凝土强度等级为C30S8，塌落度为14±2cm,为预留保险系数，计算时拟采用泵送落料，现场浇筑速度为2m/h，混凝土入仓温度为28℃,用插入式振捣器振捣。
木材弹性模量为9500 N/mm2，钢材弹性模量为260000 N/mm2，木材抗弯强度设计值为13N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=215N/mm2，边墙属表面不装修类，允许挠度取L/400。
根据本站的结构分层图，负一层边墙混凝土浇筑的最大高度为4.05m；负二层边墙浇筑的最大高度为4.00m；负三层边墙混凝土浇筑的最大高度为6.00m；负四层边墙混凝土浇筑的最大高度为5.47m。故取砼的浇筑高度为6.00m进行验算。
其主要参数表如下：
主要参数表
各主要参数
砼重力密度
砼温度
砼外加剂影响修正系数
砼塌落度影响修正系数
砼的浇筑速度
砼的浇筑高度
γc
T

β1
β2
V
H
数值
单位
数值
单位
数值
数值
数值
单位
数值
单位
2.5
t/m3
28
。C
1.2
1.15
2
m/h
6.00
m
3.1侧墙模板设计计算
3.1.1荷载设计值
（1）混凝土侧压力标准值
F1=0.22γct0β1β2V1/2
新浇砼初凝时间t0=200/(T+15)=200/(28+15)4.65h
砼侧压力F1=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×2.5 ×4.65×1.2×1.15×21/2
= 4.99t/m2=49.9kN/m2
砼侧压力F2=γcH=2.5×6.00=15.0t/ m2= 150kN/m2
取F1与F2的较小值F1=49.9kN/m2
（2）砼侧压力设计值
查第二版《建筑施工计算手册》模板工程P431表8-24模板及支架荷载分项系数表中新浇筑混凝土对模板侧面压力系数k1值：k1=1.2；
侧压力计算F= k1×F1=1.2×49.9=59.88kN/m2
（3）倾倒砼时产生的水平荷载标准值及设计值
查《建筑施工计算手册》第二版模板工程P430表8-23得倾倒砼时产生的水平荷载标准值q值：q=6KN/ m2；P431表8-24模板及支架荷载分项系数表中倾倒混凝土时产生得荷载系数k2值：k2=1.4；
倾倒砼时产生的水平荷载设计值Q=k2q=1.4×6=8.4kN/m2
根据《建筑施工计算手册》荷载组合为砼侧压力+倾倒砼时产生的荷载
（4）荷载组合
F3=F+Q=59.88+8.4=68.28kN/m2（计算承载力）
F4= F1=49.9kN/m2（计算刚度）
3.1.2各项验算
3.1.2.1 组合钢模板验算
根据《施工计算手册》当侧墙模板采用组合钢模板时，由于本基坑侧墙对模板的侧压力较大,所以按三跨连续梁计算。即=500mm。
A
B
C

500
500
500
计算简图如下图：

模板弹性模量E钢=260000N/mm2
①当边墙采用1500mm×100mm模板时,其b=100mm
查《建筑施工计算手册》第二版P432表8－27得：
1500mm×100mm的组合钢模板的截面模量Wx=3.46×103mm3
惯性矩Ix=1.411×105mm4 ；
线均布荷载q1=F3×b=68.28×0.1=6.828kN/m=6.828N/mm（用于计算承载力）
线均布荷载q2= F4×b=49.9×0.1＝4.99kN/m=4.99N/mm（用于计算挠度）
按截面强度验算
查《建筑施工计算手册》第二版P1225附表2－12得计算公式如下：
跨中弯矩:=＝136560N·mm
=＝42675N·mm
支座弯矩：＝－170700N·mm
= M/W=136560/3460＝39.468N/mm2 5/3460＝13.33N/mm2 版P432表8－27得：
1500mm×200mm的组合钢模板的截面模量Wx=3.65×103mm3
惯性矩Ix=1.662×105mm4 ；
线均布荷载q1=F3×b=68.28×0.2=13.656kN/m=13.656N/mm（用于计算承载力）
线均布荷载q2=F×b=49.9×0.2＝9.98kN/m=9.98N/mm（用于计算挠度）
按截面强度验算
查《建筑施工计算手册》第二版P1225附表2－12得计算公式如下：
跨中弯矩:=＝273120N·mm
=＝85350N·mm
支座弯矩：＝－341400N·mm
= M/W=273120/3650＝74.83N/mm2 00mm模板时,其b=300mm
查《建筑施工计算手册》第二版P432表8－27得：
1500mm×300mm的组合钢模板的截面模量Wx=5.86×103mm3
惯性矩Ix=2.639×105mm4；
线均布荷载q1=F3×b=68.28×0.3=20.484kN/m=20.484N/mm（用于计算承载力）
线均布荷载q2=F×b=49.9×0.3＝14.97kN/m=14.97N/mm（用于计算挠度）
按截面强度验算
查《建筑施工计算手册》第二版P1225附表2－13得计算公式如下：
跨中弯矩:=0.08×20.484×5002＝409680N·mm
=0.025×20.484×5002＝128025N·mm
支座弯矩：＝－512100N·mm
= M/W=409680/5860＝69.91N/mm2 mm＜[ω] =L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，[ω]取L/400，满足要求）
④当边墙采用1500mm×600mm模板时,其b=600mm
当边墙采用1500mm×600mm模板时,其b=600mm，在计算时若采用b=300mm的截面模量和惯性矩满足要求时，则b=300mm的定能满足。1500mm×300mm的组合钢模板的截面模量Wx=5.86×103mm3，惯性矩Ix=2.639×105mm4；
线均布荷载q1=F3×b=68.28×0.6=40.968kN/m=40.968N/mm（用于计算承载力）
线均布荷载q2=F×b=49.9×0.6＝29.94kN/m=29.94N/mm（用于计算挠度）
按截面强度验算
查《建筑施工计算手册》第二版P1225附表2－12得计算公式如下：
跨中弯矩:=0.08×40.968×5002＝819360N·mm
=0.025×40.968×5002＝256050N·mm
支座弯矩：＝－1024200N·mm
= M/W=819360/5860＝139.8N/mm2 )验算
查《建筑施工计算手册》第二版P1225附表2－12得计算公式如下：
跨中挠度:= 0.185mm＜[ω] =L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，[ω]取L/400，满足要求）
=0.014mm＜[ω] =L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，[ω]取L/400，满足要求）
因此侧墙组合钢模板的计算跨度为=500mm。
3.1.2.2 内楞80mm×80mm枋木计算跨矩及验算
内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算
① 内楞的截面模量、惯性矩、及模板的弹性模量：
木枋截面模量W=1/6×b×h2=1/6×80×802=8.5333×104mm3
惯性矩I=1/12×b×h3=1/12×80×803=3.413333×106mm4
模板弹性模量E木=9500 N/mm2
② 计算简图（按三跨连续梁计算）如下图所示：
A
B
C

400
400
400

线均布荷载q1=F3×b=68.28×0.5=34.14N/mm（用于计算承载力）
线均布荷载q2=F4×b=49.9×0.5＝24.95N/mm（用于计算挠度）
取内枋木的计算跨度(即外楞的间距)为400mm
③ 验算
抗弯强度验算
M=1/10q1l2=0.1×34.14×400×400=546240N•mm<[fm]·W =13×8.5333×104=1109329 N•mm（满足要求）
挠度验算
ω=(q24)/(150EI)=（24.95×4004）/（150×9500×3.413333×106）=0.13<[ω]= /400=400/400=1.00mm（满足要求）
3.1.2.3 外楞80mm×80mm枋木计算跨矩及验算
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算
① 外楞的截面模量、惯性矩、及模板的弹性模量：
木枋截面模量W=1/6×b×h2=1/6×80×802=8.5333×104mm3
惯性矩I=1/12×b×h3=1/12×80×803=3.413333×106mm4
模板弹性模量E木=9500 N/mm2
② 计算简图（按三跨连续梁计算）如下图所示：

600
600
600

线均布荷载q1=F3×b=68.28×0.4=27.312N/mm（用于计算承载力）
线均布荷载q2=F4×b=49.9×0.4＝19.96N/mm（用于计算挠度）
取外枋木的计算跨度(即钢管对撑的水平间距)为600mm
③ 验算
抗弯强度验算
M=1/10q1l2=0.1×27.312×600×600=983232N•mm<[fm]·W =13×853333×105=1109329 N•mm（满足要求）
挠度验算
ω=(q24)/(150EI)=（19.96×6004）/（150×9500×3.413333×106）=0.53<[ω]= /400=600/400=1.5mm（满足要求）
3.1.2.4 Φ48×3.0侧向支撑钢管验算
侧向钢管支撑采用Φ48×3.0mm的钢管，根据第二版《建筑施工计算手册》P421得其特性参数如下：As=424mm2,=15.94mm
侧向支撑间距600mm×800mm。
侧向轴力N=F×0.6×0.8=68.28×0.6×0.8=32.7744kN=32774.4N
①侧向支撑的稳定按下列公式验算（因本站为地下结构，不考虑风荷载影响）
=N/A≤f
其中N为立杆段的轴力设计值
A为立杆的截面面积
f为钢材的抗压强度设计值
轴心受压构件稳定系数计算：
根据第二版《建筑施工计算手册》P351得：
λ=l0/ i=/i
其中h——为立杆步距取h=800mm
——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查P351得=1.50
——计算长度附加系数，其值取1.155
λ=l0/ i=/ =(1.155×1.5×800)/15.94=86.95
根据λ查第二版《建筑施工计算手册》P349表7-12得=0.691
故=N/A=68.28×0.6×0.8×103/（0.691×424）=112N/mm2 58.2N/mm2 0mm。结构中板厚度400mm，顶板厚800mm，根据本站的结构形式，取800mm厚的顶板模板进行荷载验算。混凝土自重rc=25KN/m3,强度等级C30。木材抗弯强度设计值为13N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=215N/mm2。中、顶板面层属需装修类，模板体系的材料允许挠度取L/400。

3.2.1 顶板模板验算
（1）荷载计算
顶板标准荷载为：
①顶板木模板自重力 0.3kN/m2
②顶板混凝土自重力 25kN/m3×0.8m=20kN/m2
③顶板钢筋自重力 1.1kN/m3×0.8m=0.88kN/m2
④施工人员及设备（均布荷载） 2.5kN/m2
（集中荷载） 2.5kN/m2
永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及支架中不确定的因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。已知模板宽度为820mm。则设计均布荷载分别为：
=[(0.3+20+0.88)×1.2+2.5×1.4]×0.82＝23.71kN/m(用于计算承载力,施工荷载均布)
= (0.3+20+0.88)×1.2×0.82＝20.84kN/m(用于计算承载力,施工荷载集中)
=[(0.3+20+0.88)×0.82＝17.37kN/m（用于计算挠度）
设计集中荷载为：P＝2.5×1.4＝3.5kN/m
（2）强度验算
20厚胶合板验算（按三跨连续梁计算），根据施工计算手册当顶板采用木模板时，支承在内楞上一般按三跨连续梁计算。取模板的计算跨度为300 mm。
计算简图如下：
P

300
300
300
300
300
300

（a）

300
300
300

(c)
(a)当施工荷载均布作用时,模板的强度计算简图；(b)当施工荷载集中
作用与跨中时，模板的强度计算简图；(c)模板的刚度计算简图

板宽 b=820mm,
则模板截面模量Wx=1/6×b×h2=1/6×820×202=5.4667×104mm3
惯性矩Ix=1/12×b×h3=1/12×820×203=5.46667×105mm4
模板弹性模量E木=9500 N/mm2
模板截面积A=bh=820×20=16400mm2
fm=13 N/mm2
① 当施工荷载按均布作用时（图a）
弯矩0.21339kN·m
② 当施工荷载集中作用于跨中时（图b）
弯矩=0.45006KN·m
比较以上弯矩值,其中以施工荷载集中作用于跨中时的值为最大,故以此弯矩值进行截面强度验算得:
=8.23N/mm＜13N/mm(满足强度要求)
（3）刚度验算
刚度验算的计算简图如图c所示
则挠度=0.18mm＜/400=300/400=0.75mm(满足刚度要求)
（4）抗剪强度验算
查《建筑施工计算手册》第二版P1225附表2－13得计算公式如下：
=4267.8N
τ=(3/2)V/(bh)=1.5×4267.8÷(820×20)=0.39N/mm2< [τ]=1.4 N/mm2
3.2.2顶板模板内楞80mm×80mm枋木验算
模板弹性模量E木=9500 N/mm2
fm=13 N/mm2
（1）荷载计算
内楞承受的顶板标准荷载与顶板标准荷载相同，则内楞承受的均布荷载为：
=[(0.3+20+0.88)×1.2+2.5×1.4]×0.3＝8.68kN/m(用于计算承载力,施工荷载均布)
= (0.3+20+0.88)×1.2×0.3＝7.63kN/m(用于计算承载力,施工荷载集中)
=[(0.3+20+0.88)×0.3＝6.36kN/m（用于计算挠度）
设计集中荷载为：P＝2.5×1.4＝3.5kN/m
（2）强度验算
按三跨连续梁计算，取内楞的计算跨度为400 mm，计算简图如下：
P

400
400
400
400
400
400

（a）

400
400
400

(c)
(a)当施工荷载均布作用时,内楞的强度计算简图；(b)当施工荷载集中
作用与跨中时，内楞的强度计算简图；(c)内楞的刚度计算简图

截面模量W=1/6×b×h2=1/6×80×802=8.5333×104mm3
惯性矩I=1/12×b×h3=1/12×80×803=3.413333×106mm4
内楞截面积A=bh=80×80=6400mm2
a、当施工荷载按均布作用时（图a）
弯矩=0.13888kN·m
b、当施工荷载集中作用于跨中时（图b）
弯矩=0.47208kN·m
比较以上弯矩值,其中以施工荷载集中作用于跨中时的值为最大,故以此弯矩值进行截面强度验算得:
=5.53N/mm＜13N/mm(满足强度要求)
（3）刚度验算
刚度验算的计算简图如图c所示
则挠度=0.03mm＜/400=400/4001.00mm(满足刚度要求)
3.2.3 顶板模板外楞80mm×80mm枋木验算
模板弹性模量E木=9500 N/mm2
fm=13 N/mm2
（1）荷载计算
外楞承受的顶板标准荷载是由内楞传递过来的，其标准荷载为顶板的标准荷载+内楞的自重力。
内楞的自重力为：0.2kN/m2
外楞承受的均布荷载为：
=[(0.3+20+0.88+0.2)×1.2+2.5×1.4]×0.5＝14.58kN/m(用于计算承载力,施工荷载均布)
= (0.3+20+0.88+0.2)×1.2×0.5＝12.83kN/m(用于计算承载力,施工荷载集中)
=[(0.3+20+0.88+0.2