施工电梯卸料平台搭设.doc

施工组织设计（施工方案）报审表

施表7.1 共 页 第 页
工程名称
闽侯县鸿尾防汛救灾指挥及物资储备中心
施工单位
福建省宇榕建设发展有限公司
编制单位
现报上卸料平台搭设方案 工程施工组织总设计／施工组织设计／施工方案文件，请予以审查。
主 编

编制人

工程项目部／专业分包施工单位 （盖章）
技术负责人

审核单位
总承包单位审核意见：

年 月 日
总承包单位 （盖章）
审核人

审批人

审查单位
监理审查意见：

监理审查结论： □同意实施 □修改后报 □重新编制

监理单位 （盖章）
专业监理工程师

日期：
总监理工程师

日期：

闽侯县鸿尾防汛救灾指挥及物资储备中心

卸
料
平
台
搭
设
方
案

福建省宇榕建设发展有限公司
年 月 日

一、工程概况：
闽侯县鸿尾防汛救灾指挥及物资储备中心，工程地点闽侯县鸿尾乡超乾村，地上8层，建筑面积6110㎡，设计标高+0.000相当于罗零标高：9.00米，建筑高度31.3米，总工期270日历天。本工程由闽侯县鸿尾乡政府投资建设，由上海中福建筑设计有限公司设计，由福建西海岸建筑设计院勘察，由福建中实建设项目管理有限公司监理，由福建省宇榕建设发展有限公司组织施工。
本工程拟安装1台SCD200/200J 型施工升降机，基础标高为±0.00。施工电梯搭设位置(详见总平面示意图)，大约搭设总高度35m。
二、编制依据：
1、SGTC闽-01-2003《施工电梯卸料平台及防护门搭设》
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130）
3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）
三施工部署：
1、材料要求：
（1）卸料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用Φ48*3.5mm,的钢管，并应符合现行国家标准。
（2）应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准。
（3）卸料平台架木脚手板应符合JGJ130中的材质要求。
2、施工前准备：
（1）根据本方案对搭设人员进行安全技术交底。搭设人员应有资质。
（2）对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，严禁使用不合格产品。
（3）根据方案弹出立杆的纵横定位线。
3、卸料平台架的搭设：
（1）架体搭设顺序：
立杆——纵向扫地杆——横向扫地杆——第一步纵向水平杆——第一步横向水平杆——第二步纵向水平杆——第二步横向水平杆——连墙杆（每楼层设置一组）——第三步纵向水平杆——依以上顺序直接搭设至施工需要高度。
之字型斜撑、扶手、中栏杆应随架体的升高同步搭设。
施工电梯卸料平台需设置卸荷拉杆，应同步搭设。
（2）脚手板的铺设：
在卸料平台架每层沿纵向铺设脚手板，脚手板采用5cm厚松木板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架绑扎牢固。
（3）挡搅脚板及防护网的铺设：
在平台架卸料层的两侧面及防护门间的空档处设置挡脚板和防护网，并与平台架体绑扎牢固。
（4）防护门的安装：
防护门在靠近施工电梯侧的立柱上。
4、卸料平台架的拆除：
（1）拆除平台架前应全面检查架体的扣件连接、连接杆、卸荷拉杆等是否符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。
（2）拆除前应清除架体上的杂物及地面障碍物。
（3）拆除作业必须按先搭后拆，原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。
（4）连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆除架体。
（5）当拆除至下部最后一层高度时，应先搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆件。
（6）拆除时，各构配件应通过人工传递或设备运输至地面，严禁将构配件抛至地面。
四、技术措施：
1、卸料平台架采用双排钢管脚手架。
2、施工电梯卸料平台架架体应设置卸荷拉杆，间距不得大于9m ，卸料拉杆通过与建筑物的预埋插管相连接，预埋插管埋深不得小于250mm。
3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm。
4、卸料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降机侧应高于靠近建筑物侧20－30mm。
5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按附图所示及标准设置扶手，中栏板及挡脚板。
6、卸料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用Φ4.8*3.5mm的钢管。
7、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于500mm，对接扣件开口应朝内，当平台架搭设至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结，除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。
8、纵向水平杆应设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm左右。
9、纵向扫地杆应固定在距底座上方200mm的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
10、连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200mm处，连墙杆应水平设置或稍向下斜，但倾斜角度不得大于10°。
11、施工电梯卸荷拉杆应与平台架外侧立杆连接。卸荷拉杆上端应与预埋杆连接牢固。卸荷拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸荷层应加设水平斜杆，形成几何不变体系。
12、之字形横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100mm。
13、扣件规格必须与钢管外径相符，各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度应≥150mm。
14、挡脚板应铺设在立柱内。
五、安全措施：
1、操作人员作业前必须进行岗位技术培训和安全教育，持合格有效岗位证上岗。
2、技术管理人员在进行卸料平台架搭设、拆除前必须对操作工进行技术交底，并经所有操作人员签字。
3、卸料平台架搭设必须严格依据本方案进行搭设，搭设过程中，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计及规范的要求。
4、卸料平台架搭设完毕，应当依据本方案及SGTC闽-01-2003《施工电梯卸料平台及防护门搭设》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对卸料平台架进行验收，发现不符合要求的，必须立即进行整改。卸料平台架必须在验收合格后方可投入使用。
5、架子工在搭设（拆除）卸料平台架过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋、佩戴安全帽、安全带，未佩戴好个人防护用品不得上架操作。
6、雨、雪及六级大风以上天气严禁进行卸料平台架搭设、拆除工作。
7、卸料平台架在搭设、拆除期间，地面必须设置围栏及警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
8、卸料平台架在使用过程中应做好巡查工作，特别是卸料平台的拉结措施。

六、材料需用量大约如下：
1、立杆：80根；2、纵向水平杆4.1m*48根；3、横向水平杆：1.26m*144根；4、卸荷拉杆：3m*16根；5、扶手：1.26m*40根+1m*24根；6、连墙杆：1m*40根；7、侧向斜杆：2.1m*24根+1.5m*24根；8、水平斜杆：1.85m*16根；9、扫地杆：4.1m*4根+1.26m*8根；10、竹榀：3片*12＝36片；11、直角扣件：656个；12、旋转扣件：64个；13、对接扣件：80个。
2、荷载
2.1 自第二层起每层荷载：
脚手板的重量（Gk）：Gk0.35KN/m2
施工荷载（Qk）：Qk＝3 KN/m2
安全门重量：Q门＝300N/副
钢管（含纵横向水平杆、扶手、侧向斜杆）重量（G钢）：G钢＝钢管总长*GC=(4.1*4+1.26*12+1.26*4+1*2+2.1*2+1.5*2)*38.4=1757.184N
式中GC—钢管每米自重GC＝38.4N/m
竹榀及安全网重量（G竹）：G竹＝3*45N＝135N
扣件重量
直角扣件G直1：52*13.2N＝686.4 N
直角扣件G直2（每9米4个）：4*13.2N=52.8N
旋转扣件（每9m）G旋2：2*14.6N＝29.2N
(每层)G旋1：4*14.6N＝58.4N
对接扣件（总重）G接：（H/6*8）*18.4N
2.2、第一层荷载
钢管（含纵、横向水平杆、斜撑、扫地杆）重量（G钢）：
G钢1＝（4.1*1.26*8+2.1*2+1.5*2）*38.4＝1293.312N
七、计算：
1、横向水平杆计算
接受均布荷载的简支梁计算
1.1横向水平杆上所受线载荷
施工均布荷载标准值QK＝3.0KN/m2，每层限载10KN
QK＝0.35KN/m2
每层所受荷载标准值PK＝3.0*1.26*3.8＝14.364KN＞10KN
所以计算时应用QK＝10/（1.26*3.8）＝2.1KN/m2
Mmax＝qI2/8*（1-4*a2/12）
Q＝1.2 q恒+1.4 q活＝1.2（GKC+qK）+1.4KqQKC
式中：GK—脚手板重量GK取0.35KN/ m2
C－小横杆间距C＝0.468m
qK－钢管单位长度重量qK＝38.4N/m
Kq－荷载系数Kq＝1.2
QK－施工荷载QK＝2.1 KN/m2
所以q＝1.2*（350*0.468+38.4）+1.4*1.2*2100*0.468
＝242.64+1651.104＝1893.744N/m
所以Mmax＝qI2/8*（1-4*a2/12）＝【（1893.744*0.92）/8】*（1-4*0.152/0.92）
＝170.44N.m
1.3横向水平杆抗弯强度验算
σ＝Mmax/Wn＝170.44*1000/5078＝33.56N/mm2<205 N/mm2
式中为钢管截面模量：Wn=5078mm3
所以强度满足要求。
1.4、横向水平杆刚度验算
fmax＝qI4/384EI*（5-24*a2/12）＝（1893.744*0.94）/（384*130800*2.06*105）*（5-24*0.152/0.92）＝0.52mmL－柱距
σ＝M/Wn＝304.5*1000/5078＝60N/mm2
所以纵向水平杆强度满足要求。
2.3、纵向水平杆强度计算
f＝1.146FL3/100EI＝1.146*1160*15003/100*2.06*103*130800
＝1.146*1160*15003/100*2.06*103*130800＝1.67mm<【υ】＝1500/150＝10mm
所以纵向水平杆刚度满足要求。
3、架体稳定性计算
由于本卸料平台架最大步距为2m，且所有立杆的步距和连墙件间距相同。架子稳定性根据杆件受力传递方向可以转化为立杆强度计算，主要计算部位为脚手架的首步架，且按轴心受压计算立杆的稳定性。
3.1、受力分析
N卸－卸荷拉杆的拉力
N支－立杆所受支承反力
N连1－连墙件所受架体法向的水平支承反力
New1－风载产生的压力
G总－平台架总重
G总＝G柱+（G钢+G竹+G直1+G旋1+GKM）*（H/3）+G+G接+ G旋2+G直2+G水平斜杆
式中：H－搭设高度
M－平台面积
G－作业层施工荷载G＝10000N
G总＝307.2H+（1757.184+135+686.4+58.4+350*1.26*4.1）*（H/3）+10000+（8H/6）*18.4+（H/9）*（29.2+52.8+142.08）＝307.2H+1481.69H+
1000024.53H+24.9H＝1838.32H+10000N
3.2、计算各支承反力（N支、N连）
单根卸荷拉杆所能承受的最大拉力P卸
由于卸荷拉杆两端均采用旋转扣件分别与立杆和预埋管连接，故P卸≤RC＝8.0KN 式中RC为扣件抗滑力N卸＝P卸*（H/9）*2＝1777.8H N
由受力图可知：
N卸cosa+N支＝N卸*2.5/2.7+N支＝G总＝1838.32H+10000
N支＝192.21H+10000N
单根立杆支承反力P支
P支＝N支/8＝（192.21H+10000）/8＝24.03H+1250N
故卸料平台架设构配件自重对外立杆产生的轴向力
NGK1NGK2＝24.03H+0.25*150*4*（H/3）＝74.03H N
式中：150*4*（H/3）N为所有防护门的重量。
3.3、计算立杆稳定性
3.3.1、采用卸荷拉杆时的稳定性计算
3.3.1.1、不组合风载时立杆稳定性计算
I0＝Kμh＝1.0*1.50*2＝3.0m
式中：I0－立杆的计算长度
K－计算长度附加系数，取值1.0
μ－计算长度系数，查（JGJ130-2001和J84－2001）表5.3.3得1.50
h－立杆步距取2.0m
λ＝ I0/I＝3.0*100/1.578＝190<[λ]＝210
λ－长细比
查表得：折减系数φ＝0.199
N＝1.2（NGK1+NGK2）+1.4∑NQK＝1.2*74.03H+1.4*1250＝88.836H+1750N
σ＝N/ΨA＝88.836H+1750/0.199*4.89*10-4＝
（88.836H+1750）/0.199*4.89*10-4＝91.29*104H+0.1798*108≤2.05*108N/m2
式中：N－计算立杆所受轴向力的设计值
NGK1－脚手架结构自重标准值产生的轴向力
NGK2－构配件自重标准值产生的轴向力
A－立杆的截面积A＝489mm
当H<204m时，代入上式可以满足。
3.3.1.2、组合风荷载时的立杆稳定性计算
N＝1.2（NGK1+NGK2）+0.85*1.4∑NQK＝1.2*74.03H+0.85*1.4*1250＝
88.836H+1487.5N
MW＝（0.85*1.4ωKIah2）/10＝（0.85*1.4*277.2*1.5*22）/10＝197.92N.m
式中：MW－风荷载标准值产生的弯矩
Ia －风荷载标准值
ωK－风荷载标准值
ωK＝0.7μZμSω0=0.7*2.64*0.20*0.75=0.2772
查《建筑施工脚手架使用手册》得：
μZ＝2.64（H＝150m）
μS＝1.2ξ（1+η）＝1.2*0.084*（1+1）＝0.20
ω0＝0.75KN/m2适用于除平潭等海域地区以外全省范围，所以
σ＝N/ΨA+MW/W
所以σ＝（88.836H+1487.5）/（0.199*4.89*10-4）+197.92/5.078
＝91.29*104H+1528.6*104+38.98＝91.29*104H+0.1529*108
当H≤160m时，上式≤2.05*108N/m2＝205N/mm2
综上所述，本卸料平台自第3层起，全高度，每隔9米在架体两侧按图搭设卸荷拉杆，当H≤65m时，本卸料平台架的立杆稳定性能满足要求。
3.3.3、对接扣件的抗滑力验算
由于对接扣件仅用于立杆，其仅沿轴向受挤压力，因此不会滑脱，故不必验算抗滑力。
4、连墙件验算
由于连墙件节点长度应满足≤500mm，取最长长度500mm，
I/D＝500*48＝10.4<15，故可不验算其稳定性。
4.1、连墙件的强度验算
N1＝NeW2sin45°+（N1W+N0+0.5N卸cosa）cos45°
式中：NeW2－侧向风荷载在单根连墙杆上产生的压力
NeW2＝0.5*1.4*277.2*1.2*3＝698.5N
N1W－正面风荷载在单根连墙杆上产生的压力
N1W＝0.25*1.4*277.2*1.85*0.6*4＝430.8N
N0－连墙件约束脚手架外平面变形产生的轴向力
N0＝5000N
N卸cosa－卸荷拉杆在水平方向上对连墙杆产生的轴向压力
N卸cosa＝8000*1/2.88＝2777.8N
所以N1＝698.5sin45°+（430.8+5000+0.5*2777.8）cos45°＝5316N
λ＝IH/i＝500/15.8＝32 查表得Ψ＝0.912
σ＝N1/ΨA
σ＝5316/（0.912*4.89*102）＝11.92N/mm2抗剪力符合要求。
5、卸荷拉杆预埋管的抗剪力验算
τ＝ N/A≤【τ】
式中：N－卸荷拉杆竖直方向分力
N＝N卸sina＝8000*2.5/2.7＝7407.41N
τ＝7407.41/489＝15.15N/mm2<【τ】＝110 N/mm2
故卸荷拉杆预埋插管抗剪强度满足要求。
6、地基承载力计算
脚手架立杆基础为不小于C15的砼基础。在支座下设厚度不小于50mm的木垫板。
要求：P＝N/A≤f
式中：A－基础底面面积A＝1.26*4.2＝5.292m2
N－脚手架立杆传至基础顶面底轴心力
采用卸荷拉杆时，N＝（88.836*150+1750）*8＝120603.2N
不采用卸荷拉杆时，N＝（336*40+1750）*8＝121520N
f－地基承载力设计值f＝kfk混凝土基础k＝1
fk：地基承载力标准值fk＝60KN/m2
故基础强度满足设计要求。
综上所述，当在架体总高度上，在架体两侧每隔9米搭设一对卸荷拉杆，当H≤65米时，本卸料平台选用尺寸合适，架体各项性能及使用性能均能满足设计要求。当不搭设卸荷拉杆时，本卸料平台架搭设高度不超过40米时，架体各项性能及使用性能均能满足设计要求，又由于验算立杆稳定性时未计算连墙杆向上的拉力，可将其看作安全系数的组成部分，实践证明连墙杆的上拉力（即约束架体平面变形的力）较大，故本卸料平台架的整体安全系数较高。
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