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第 36 卷 第 6 期 电 网 技 术 Vol.36 No.6 2012 年 6 月 Power System Technology Jun.2012 文章编号：1000-3673（2012）06-0266-06 中图分类号：TM 721 文献标志码：A 学科代码：4704051 直流输电系统换相失败仿真分析及运行情况统计 李新年，易俊，李柏青，孙华东，雷霄，曾南超（中国电力科学研究院，北京市 海淀区 100192）Simulation Analysis and Operation Statistics of Commutation Failure in HVDC Transmission System LI Xinnian,YI Jun,LI Baiqing,SUN Huadong,LEI Xiao,ZENG Nanchao (China Electric Power Research Institute,Haidian District,Beijing 100192,China)ABSTRACT:By means of electromagnetic transient simulation program a detailed model of HVDC power transmission system actually operated in current power grids is built,and detailed variation of electric quantities during the commutation failure process in HVDC power transmission system,the duration of commutation failure and its impacts on AC power transmission grid as well as DC block caused by commutation failure are analyzed.The statistical analysis on commutation failure in HVDC power transmission system with receiving end in Shanghai is performed.Research results show that commutation failure leads to severe fluctuation of such electrical quantities as DC current,DC voltage and DC power,however the duration of the fluctuations usually is not longer than 100ms,so its impact on AC power system is transitory,meanwhile the there is low probability of DC block caused by commutation failure.KEY WORDS:electromagnetic transient simulation;detailed model of HVDC power transmission system;commutation failure;DC block;operation condition;statistical analysis 摘要：通过电磁暂态仿真程序建立了电网中实际运行的直流输电系统的详细模型，分析了直流输电系统换相失败过程中电气量的详细变化过程、换相失败的持续时间、对交流电网的影响，以及换相失败引起直流闭锁的情况，并对落点上海的直流输电系统在实际运行中的换相失败情况进行统计分析。研究结果表明，换相失败会导致直流电流、电压、功率等电气量发生剧烈波动，但持续时间通常不超过 100 ms，对交流系统的冲击较为短暂，同时换相失败造成直流闭锁的概率很低。关键词：电磁暂态仿真；直流详细模型；换相失败；直流闭锁；运行情况；统计分析 0 引言 换相失败是直流逆变侧的常见事件之一，直流输电系统自身的故障及交流系统的扰动均可能引发换相失败。在直流发生换相失败的过程中，直流电压、电流、功率都会发生剧烈变化，从而对交流系统产生冲击1-15。若引发换相失败的因素无法及时清除，换相失败还可能引起直流闭锁。随着我国电网中投运的直流输电工程越来越多，直流输电系统换相失败对交直流输电系统的影响日益成为值得关注的问题。文献1从换相失败发生本质出发，分析多种因素对换相失败发生概率的影响，从机制上研究换相失败对交直流系统的影响，并利用机电暂态程序进行仿真验证。本文在此基础上通过电磁暂态仿真程序建立目前电网中实际运行的直流输电系统的详细模型，基于该模型分析直流输电系统换相失败过程中逆变侧直流电压、电流、有功功率、交换无功功率的详细变化过程，不同故障情况下换相失败的持续时间，换相失败对交流电网的影响；分析目前直流工程中换相失败保护参数配置情况及换相失败引起直流闭锁的风险；并对落点上海的直流输电系统在实际运行中的换相失败情况进行统计分析。1 直流逆变器换相失败简介 在换流器中，当 2 个桥臂之间换相结束后，刚退出导通的阀在反向电压作用的一段时间内，如果未能恢复阻断能力，或者在反向电压期间换相过程一直未能进行完毕，这 2 种情况下阀电压转变为正向时被换相的阀都将向原来预定退出导通的阀倒换相，这就是换相失败。引发直流输电系统换相失败的原因可分为 2 大类：第 1 类是直流输电系统自身的故障，第 2 类是受端交流系统故障或扰动对直流输电系统的影响。对于多直流馈入系统，直流输电系统故障只会引起第 36 卷 第 6 期 电 网 技 术 267 该直流本身的换相失败，交流系统故障或扰动则可能影响附近的所有直流输电系统，引起多条直流的同时换相失败1-10。对于短时的换相失败，故障清除后，直流逆变器通常都能恢复正常换相。对于长时间的连续换相失败，则可能引起直流保护系统闭锁直流，从而对交直流输电系统造成较大冲击。2 换相失败仿真研究 2.1 华东电网结构 在对规划数据进行等值简化的基础上采用电磁暂态程序2,4-5建立了华东地区交直流输电系统研究模型，电网结构见图 1。模型中包括上海地区换流站出线和上海环网的所有 500 kV 交流线路，葛洲坝南桥、宜都华新、团林枫泾及复龙奉贤 4 回直流输电系统详细模型，对交流系统发生单一、严重故障下，直流输电系统发生换相失败的持续时间，换相失败过程中逆变侧主要电气量的变化情况及对受端电网的影响进行研究。太仓 徐行杨行 外二顾路远东 奉贤复龙亭卫汾湖 团林 桐乡 枫泾 葛洲坝 南桥 三林 华新 宜都 常熟南石牌 泗泾 浙北特沪西特 瓶窑 仁和 乔司 含山 妙西 武南 政平 龙泉 岷珠 溧阳 裕隆 车坊 苏州东 吴江 苏特 51黄渡 梅里 木滨 苏同里 苏州 惠泉 练塘 图 1 华东交直流输电系统结构 Fig.1 Structure of AC/DC transmission system in East China Grid 2.2 换相失败过程中逆变侧各电气量的变化情况 直流逆变器发生换相失败后，直流电压突降，直流电流剧增，直流功率陡降，进而对交流系统产生冲击。为了更准确的掌握换相失败对交流系统的影响，需要对换相失败过程中逆变侧直流电压、电流、功率及交换无功功率、换流母线电压变化情况以及换相失败持续时间进行详细的分析。上海地区换流站附近 500 kV 线路及环网上发生三相故障时，由于葛南、宜华、林枫、复奉 4 回直流落点集中，发生交流故障后各换流站换流母线电压均有不同程度的跌落，电压下降的程度与换流站距离故障点的电气距离有关，即距故障点越近电压跌落越严重，一般靠近故障点的换流站换流母线电压可跌落至零附近。以奉贤远东 500 kV 交流线路奉贤侧三永故障为例，故障后奉贤站换流母线电压下降至零附近，南桥、枫泾和华新站的电压也出现大幅下降，最低分别至 0.389 pu、0.458 pu 和 0.617 pu，导致 4 回直流同时发生换相失败，其中复奉直流换相失败持续时间最长为 83 ms，华新站与故障点的电气距离较远换相失败仅持续了 10 ms。图 2为奉贤远东三永故障时奉贤侧仿真波形。从图 2给出的仿真波形可以看出，换相失败期间，直流电流大幅上升，一般可短时升至额定电流的 1.5 倍，直流电压陡降甚至反向，直流功率瞬时下降并短时反向，最低至1.0 pu(小于 10 ms)，直流功率为零的时间一般不超过 100 ms。t/s 0.8 0.6 0.4 0.20.04 0000功率/104MW 1.001 0001 00001电压/kV 电流/kA (a)直流功率、直流电压、直流电流 t/s 0.35 0.25 0.150.050.45电压/kV 06000004 000无功功率/Mvar (b)换流母线交流电压、交换无功功率 图 2 奉贤远东三永故障时奉贤侧仿真波形 Fig.2 Simulation responses of Fengxian when three phase short circuit fault occurred at Fengxian-Yuandong AC line 逆变侧交流故障瞬间，如果导致逆变器换相失败，在换相失败瞬间，直流电流大幅上升，一般会导致逆变器吸收无功增多，通常出现瞬时从交流系统吸收无功的现象，对于弱受端系统会造成受端换流母线电压大幅下降，进而导致逆变站无功补偿设备发出的无功剧降，从而需要向交流系统吸收更多268 李新年等：直流输电系统换相失败仿真分析及运行情况统计 Vol.36 No.6 的无功，但对于华东电网换相失败期间并未引起换流母线电压的明显变化。在故障期间和故障后直流恢复过程中，由于直流换流器吸收无功与交流滤波器和并联电容器组发出无功的特性不一致，各直流换流站与所连的交流系统间的无功交换较为复杂。这主要取决于以下因素的综合：故障类型、故障期间各换流母线电压水平和恢复情况、故障后直流输送功率水平、VDCOL 参数、故障后直流恢复速度等。一般直流发生换相失败后，在电流调节器和VDCOL 的作用下，迅速减小直流电流，协助直流系统恢复换相；当交流故障清除后，在 VDCOL 的作用下，直流电流随着直流电压的恢复而逐渐上升，如果换流站的无功补偿设备提供的无功恢复快于直流恢复时逆变器吸收的无功，换流站无功补偿设备将向系统提供大量无功，使得逆变侧换流母线的电压短时升高。表 1 为逆变侧换流母线电压变化情况。表2为直流输送功率和交换无功功率变化情况。表 1 逆变侧换流母线电压变化情况 Tab.1 Converting bus voltage in inverter station 逆变侧各换流母线故障最低电压/pu/恢复过程中最高电压/pu 序 号 故障线路 团林枫泾 复龙奉贤 葛洲坝南桥 宜都华新1 奉贤远东 0.46/1.06 0.00/1.05 0.39/1.13 0.62/1.02 2 华新黄渡 0.48/1.06 0.53/1.05 0.48/1.13 0.00/1.05 3 枫泾练塘 0.00/1.10 0.64/1.04 0.50/1.13 0.70/1.02 4 泗泾南桥 0.30/1.07 0.50/1.06 0.00/1.15 0.60/1.02 5 亭卫南桥 0.30/1.08 0.50/1.06 0.00/1.15 0.60/1.02 6 练塘泗泾 0.20/1.08 0.52/1.06 0.15/1.15 0.55/1.03 7 练塘亭卫 0.03/1.10 0.54/1.07 0.27/1.15 0.60/1.03 注：1）表中换流母线电压以各直流逆变侧换流母线电压的额定电压为基准值；2）表中故障线路中 表示在该侧发生三永故障，以下同。表 2 直流输送功率和交换无功功率变化 Tab.2 The variation of DC power and exchange Reactive power in inverter station 交流故障期间各回直流最低输送功率 PL/pu/直流恢复过程交换无功功率最大变化量 Qm/pu序号 故障线路 团林 枫泾 复龙 奉贤 葛洲坝 南桥 宜都华新 1 奉贤远东 0.63/0.44 0.71/0.41 1.04/0.58 0.29/0.282 华新黄渡 0.53/0.41 0.32/0.39 1.00/0.56 0.45/0.623 枫泾练塘 0.78/0.68 0.05/0.34 1.06/0.57 0.31/0.214 泗泾南桥 0.66/0.56 0.71/0.42 0.62/0.66 0.28/0.305 亭卫南桥 0.60/0.54 0.71/0.42 0.60/0.66 0.28/0.296 练塘泗泾 0.24/0.57 0.71/0.42 0.73/0.64 0.75/0.297 练塘亭卫 0.78/0.67 0.72/0.42 0.92/0.63 0.36/0.24注：1）表中直流功率及交换无功均以各回直流的额定输送功率为基准值；2）Qm 以换流站流向交流系统为正方向。从表 2 可看出，在换相失败恢复过程中换流站短时向系统注入大量无功，常规500 kV 直流在9001 500 Mvar，复奉800 kV 特高压直流最大可达到 2 600 Mvar(持续时间 50100 ms)，导致换流母线电压短时上升但最大不超过 1.15 pu(见表 1)。交流故障清除后或者故障期间直流就开始恢复功率输送。表 3 给出了直流输电系统故障后的恢复时间，从故障清除起，直流功率恢复到故障前输送功率90%的时间，在 85176 ms 之间，交流故障清除后，交直流系统均能保持稳定运行。表 3 直流功率的恢复时间统计 Tab.3 The statistics of DC power recovery time 直流功率恢复到故障前 90%的时间/ms 序号故障线路团林枫泾 复龙奉贤 葛洲坝南桥 宜都华新1奉贤远东85 176 147 115 2华新黄渡77 156 153 129 3枫泾练塘147 147 156 66 4泗泾南桥99 187 127 113 5亭卫南桥101 190 129 113 6练塘泗泾89 190 129 67 7练塘亭卫154 182 127 65 2.3 换相失败持续时间 电磁暂态程序可以准确仿真换相失败，为掌握换相失败的过程，对交流系统单一故障、严重故障情况下各回直流换相失败的时间进行了分析。采用文献2提出的利用逆变站换流变阀侧电流作为判别换相失败的方法。上海地区换流站附近 500 kV 线路及环网上发生三相故障时，均会导致上海地区的 4 回直流同时发生换相失败，换相失败时间根据逆变站与故障点的电气距离远近不同、换流母线电压的跌落情况不同而不同，在 10124 ms，4 回直流同时换相失败的时间一般在 1046 ms，部分直流的换相失败持续时间超过故障时间，研究结果表明在故障清除时，若换流母线电压恢复过程中畸变严重，如图 3 所示，则可能造成再次换相失败，但换相失败时间较短一般在 1030 ms，换相失败后直流可快速恢复，交直流系统均可以保持稳定。上海环网上发生三永跳双回线故障时，均会导致 4 回直流同时发生换相失败，换相失败时间在10124 ms，同时发生换相失败的时间在 1057 ms。0.080.120.16 0.200600600电压/kV 04 0004 000t/s 电流/A 图 3 枫泾练塘三永故障时枫泾侧仿真波形 Tab.3 Simulation wave of Fengjing station when three phase short circuit fault occurred at Fengjing-Liantang AC line 第 36 卷 第 6 期 电 网 技 术 269 表 45 比较了亭卫南桥、练塘泗泾、练塘亭卫500 kV 交流线路发生三永故障和三永跳双回的情况，由于故障位置和时间均相同，因此交流线路故障导致各回直流换相失败的持续时间基本相同，但由于N-2 故障清除后双回交流线路跳开，交流系统网络结构的改变导致邻近的直流恢复过程中换流母线电压略有上升，直流功率的恢复略显缓慢，但故障清除后，交直流系统均能保持稳定。表 4 上海地区 N-1 故障时直流换相失败持续时间 Tab.4 Commutation failure duration caused by N-1 AC fault in Shanghai district 换相失败的持续时间Tcf/ms 序号 故障线路 团林枫泾 复龙奉贤 葛洲坝南桥 宜都华新1 奉贤远东 47 83 58 10 2 华新黄渡 46 77 58 122 3 枫泾练塘 124 10 59 10 4 泗泾南桥 54 75 63 10 5 亭卫南桥 55 76 63 10 6 练塘泗泾 53 76 61 42 7 练塘亭卫 123 84 61 43 表 5 上海地区 N-2 故障时直流换相失败持续时间 Tab.5 Commutation failure duration caused by N-2 AC fault in Shanghai district 换相失败的持续时间Tcf/ms 序号 故障线路 团林枫泾 复龙奉贤 葛洲坝南桥 宜都华新1 远东顾路 48 83 57 10 2 亭卫远东 55 81 63 42 3 亭卫-南桥 55 76 64 10 4 泗泾南桥 52 76 61 42 5 黄渡泗泾 57 83 58 121 6 练塘泗泾 53 82 61 40 7 练塘亭卫 124 85 60 41 上海地区交流线路上发生三相故障单相开关拒动，均会导致 4 回直流同时发生换相失败，距离故障点较近的直流换相失败时间比三永故障时明显增长，在 260352 ms 之间，但对距故障点电气距离较远的直流，即使在拒动相未切除期间，已开始恢复换相，因此对这几回直流换相失败时间的影响不大，4 回直流同时换相失败时间为 1059 ms。表6 为上海地区交流线路三相故障单相开关拒动时直流换相失败持续时间。从表 6 的计算结果上看，黄渡徐行线路发生三相故障单相开关拒动时最为严重，导致宜华直流逆变器换相失败的持续时间为352 ms，林枫直流换相失败持续最短为 59 ms。典型图例见图4 奉贤远东500 kV交流线路发生三相故障单相开关拒动。从图中可以看出，交流故障发生后，4 回直流均发生换相失败，故障后 100 ms 发生 A 相开关拒动，邻近故障点的复奉直流逆变器不能恢复正常换相，而其他 3 回直流逆变器可以恢复 表 6 上海地区交流线路三相故障单相开关拒动时 直流换相失败持续时间 Tab.6 Commutation failure duration caused by three phase fault of single-phase switch malfunction 换相失败的持续时间Tcf/ms 序号故障线路 拒动切邻线团林 枫泾 复龙 奉贤 葛洲坝南桥 宜都华新1奉贤远东远东三林50 349 59 20 2黄渡徐行华新黄渡59 84 59 352 3枫泾练塘练塘泗泾263 83 61 41 4泗泾南桥亭卫南桥56 76 342 10 5练塘泗泾泗泾南桥53 76 270 44 6练塘亭卫亭卫南桥54 81 269 10 04 0004 000电流/A 0.080.180.28 0.38 t/s (a)林枫直流 0.080.180.28 0.38 02 0004 0004 0002 000电流/A t/s (b)复奉直流 02 0002 000电流/A 0.080.180.28 0.38 t/s (c)葛南直流 04 0004 000电流/A 0.080.180.28 0.38 t/s (d)宜华直流 图 4 奉贤远东 500 kV 交流线路 发生三相故障单相开关拒动时逆变侧换流变阀侧电流波形 Fig.4 The current of converter transformer valve side in inverter stations caused by single-phase switch malfunction when three phase fault 换相并开始输送功率，等到拒动相和相应邻线跳开270 李新年等：直流输电系统换相失败仿真分析及运行情况统计 Vol.36 No.6 后，邻近故障的复奉直流才可恢复正常换相。但故障清除后直流输电系统可以快速恢复，交直流系统均能保持稳定。2.4 换相失败对受端交流电网的影响 直流输电系统逆变器发生换相失败后对受端交流系统的主要影响是换相失败期间直流功率大幅下降，引起逆变侧有功功率短时缺额，但是 4 回直流同时发生换相失败时间一般不超过 50 ms，即使发生交流三相故障单相开关拒动的情况，一般仅邻近故障的一回直流发生换相失败的时间较长，最长可达 352 ms，4 回直流同时换相失败的时间一般不超过 60 ms。此外，交流故障清除后，一般交流电压可以快速恢复，而直流输电系统常常在 VDCOL的作用下随着直流电压的上升而逐步恢复电流，导致交流滤波器提供的无功功率大于逆变器消耗的，在直流恢复期间有大量无功功率流入交流系统，但持续时间一般较短，约 50100 ms，引起换流母线电压短时上升，但一般不超过 1.15 pu。因此，虽然在换相失败期间逆变侧出现较大有功缺额，4 回同时换相失败时最大可达 12 000 MW，在直流恢复过程中，换流站向交流系统提供大量无功 功率，4 回直流向系统输送无功功率最大可达 5 700 Mvar，但是持续时间较短一般不超过 100 ms，对交流系统的冲击是短暂的，换相失败后交直流输电系统均能快速恢复稳定运行。3 直流输电系统换相失败后引发直流闭锁分析 换相失败是高压直流输电系统逆变器最常见的事件之一，它将导致直流电压降低、电流增大、直流功率短时下降甚至反向，但直流输电系统并未闭锁；当故障清除后，随着交流系统电压的恢复，直流输电系统可以正常恢复。一般情况下，直流换相失败的时间在 100 ms 左右。但当直流输电系统出现长时间的换相失败，会有相应的保护闭锁直流。目前国家电网公司投运的直流工程中一般均配有换相失败保护，当检测到 2 个 6 脉动桥之一发生换相失败认为是由于阀不能正确触发造成，一般延时 600 ms 闭锁直流；而 2 个 6 脉动桥都发生换相失败故障则认为是由于交流系统故障造成，需要与交流保护配合，一般 I 段延时 2.6 s 闭锁直流，II 段延时 10 s 闭锁直流。即，由于直流自身故障引起的换相失败，延时 600 ms 闭锁直流；由于交流系统故障引起的换相失败，至少要 2.6 s 才会闭锁直流。不同直流输电工程配置的直流闭锁动作时间会有所差异，例如天广直流配置了计数原理的换相失败保护，在 3.5 s 检测到 150 次换相失败时请求控制系统切换，保护在 3.5 s 检测到 260 次换相失败则动作闭锁直流。当交流系统故障时，若故障较长时间未清除，其近区的换流母线电压持续比较低，可能造成较长时间的换相失败，从而引起直流闭锁。但目前仿真系统普遍采用的判据是：当线路发生三相短路故障时，故障后0.09 s和0.1 s切除单回或双回交流线路；此外，即使考虑发生三相故障单相开关拒动时，故障后 0.09 s 和 0.10 s 分别跳开故障线路故障侧的两相和对侧的三相开关，在故障后 0.34 s 由失灵保护跳开拒动相和相邻线路。从仿真结果上看，即使发生严重故障的情况，也不会发生直流持续换相失败不能恢复的情况，换相失败持续时间最长为 352 ms，离换相失败保护的动作时间还有相当大的裕度，换相失败引起直流闭锁的风险较低。4 上海地区换相失败统计分析 随着特高压复奉和林枫直流的投产，2011 年已有 4 回直流落点上海地区，为掌握近年来上海多直流馈入系统换相失败的整体情况，对2010年和2011年上海地区直流输电系统换相失败出现的情况进行了统计，统计结果见表 7。表 7 2010、2011 年上海地区换相失败统计 Tab.7 Commutation failure statistics of Shanghai area in 2010 and 2011 换相失败次数统计 年份 葛南 林枫 宜华 复奉 总计 2010 4 10 0 14 2011 22 13 7 1 43 从统计结果上看，2010 年上海地区葛南、宜华、复奉 3 回直流共发生 14 次换相失败，2011 年随着林枫直流的投产落点上海直流为 4 回，共计发生 43次换相失败。引发换相失败的原因大部分为交流侧扰动，一般会导致一回或多回直流发生换相失败。2011 年 8 月发生过一次交流系统扰动引起复奉、林枫和宜华 3 回直流同时换相失败的情况，但在交流故障清除后，直流输电系统均能快速恢复，交直流输电系统均能保持稳定运行。至今尚未出现因交流系统扰动导致 4 回直流换相失败的情况，也未出现因为换相失败导致直流闭锁的情况。第 36 卷 第 6 期 电 网 技 术 271 5 结论 1）换相失败过程中，各电气量均发生剧烈波动，其中换流母线电压最低可降至 0，直流电流一般可增加到额定电流的 1.5 倍，直流有功功率可瞬时下降至 0 甚至短时反向(最低至1.0 pu)，直流无功功率过剩，在换相失败恢复过程中换流站短时向系统注入大量无功(常规500 kV 直流在 900 1 500 Mvar，800 kV 特高压直流最大可达到 2 600 Mvar)。2）上海地区交流线路发生单一故障，直流输电系统逆变器换相失败持续时间在 10124 ms。若发生三相故障单相开关拒动的情况，故障点电气距离较近的直流换相失败持续时间明显加长，一般在260352 ms，在交流系统故障及时清除的情况下，直流输电系统能快速恢复，交直流输电系统均能保持稳定运行。3）仿真中换相失败持续时间通常不超过 100 ms，对交流系统的冲击是短暂的，换相失败后交直流输电系统均能快速恢复稳定运行，对系统的稳定运行影响不大。4）目前国网在运直流工程中配备的换相失败保护中，由于交流系统故障导致的换相失败闭锁直流的时间一般在 2 s 以上，而仿真中交流故障引起直流换相失败的持续时间最长不超过 352 ms，距离换相失败保护的动作时间还有相当大的裕度。5）在实际电网中，换相失败是常见的多发性事件。对于多馈入直流受端系统，多回直流同时换相失败也常有发生。但实际运行情况表明，换相失败造成直流闭锁的概率不大。参考文献 1 吴萍，林伟芳，孙华东，等多馈入直流输电系统换相失败机制及特性研究J电网技术，2012，36(5)：269-274 Wu Ping，Lin Weifang，Sun Huadong，et alResearch and electromechanical transient simulation on mechanism of commutation failure in multi-infeed HVDC power transmission systemJPower System Technology，2012，36(5)：269-274(in Chinese)2 李新年，刘耀，朱艺颖，等华北电网直流多馈入系统动态特性实时仿真J电网技术 2011，35(8)：75-80 Li Xinnian，Liu Yao，Zhu Yiying，et alReal-time simulation of dynamic performance of multi-infeed UHVDC transmission system to be connected to North China Power Grid before 2015JPower System Technology，2011，35(8)：75-80(in Chinese)3 李新年，李涛，王晶芳，等云广800 kV特高压直流对南方电网稳定性的影响J电网技术，2009，33(20)：21-26 Li Xinnian，Li Tao，Wang Jingfang，et alImpacts of 800 kV DC power transmission from Yunnan to Guangdong on stability of China Southern Power GridJPower System Technology，2009，33(20)：21-26(in Chinese)4 朱艺颖，胡涛，李新年，等十二五”电网规划设计方案数模仿真研究R北京：中国电力科学研究院，2010 5 李新年，王明新 换流站换相失败相关问题及应对措施研究R 北京：中国电力科学研究院，2011 6 王晶芳，余军，李新年，等800 kV级直流送出工程接入系统仿真研究R北京：中国电力科学研究院，2005 7 王晶芳，余军，李新年，等2010年南方电网直流多落点系统PSCAD计算研究R北京：中国电力科学研究院，2006 8 陈树勇，李新年，余军，等基于正余弦分量检测的高压直流换相失败预防方法J中国电机工程学报，2005，25(14)：1-6 Chen Shuyong，Li Xinnian，Yu Jun，et alA method based on the sin-cos components detection mitigates commutation failure in HVDCJProceedings of the CSEE，2005，25(14)：1-6(in Chinese)9 L Pengfei，LiXinnian，Chen Lingfang，et alA new method of preventing commutation failure in HVDC based on sin-cos components detectionC/International Conference on Electrical EngineeringYongPyong 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