圬工拱桥承载能力评估分析.pdf

根据汽车和轻轨车辆加载的特点，汽车和轻轨轨道动载试验包括轻轨行车试验和制动试验，车辆从桥外驶至试验区段，从结构受力来说，即是先进行行车试验，再进行制动试验。荷载从影响线低值区域移至影响线峰值区域，这一轨道行车试验拟用1列轻轨依次按5、10、20、过程等同于逐步加载，卸载过程亦如此。30、40、50、60、75km/h速度往返通过桥跨结构，测定轻轨运行荷载作用下桥跨结构的动态响应(包括3.2 动载试验公路动载试验加载采用静载试验中的载重货主桥中跨跨中处轨道梁梁缝的变化情况)和轻轨过桥车，单车总重30t。轨道动载试验加载轻轨由两辆首过程中的舒适度指标的测试。车和四辆标准车组成，轴重110kN，首车及标准车轴轨道制动试验主要用于测定在轻轨制动速度分距分布如图5所示。轨道行车试验及制动试验单列轻别为20、30、40km/h作用下，测试桥跨结构在制动轨车辆由：1首车+4标准车+1首车组成，行车试验需荷载作用下的动力响应，分析桥梁在制动冲击荷载2列，制动试验需1列。作用下的动应力、振幅等。公路动载试验包括行车试验和跳车试验，先进4 结 语行无障碍行车试验，再进行跳车试验。公路无障碍行车试验拟在桥面无任何障碍的情况下，用2辆载重菜园坝大桥主桥结构新颖，受力复杂，而大跨汽车沿桥梁上下游两幅车道中心线，测定桥跨结构度空间拱的空间效应明显，试验方案要考虑到的因的动力响应和冲击系数。素很多，甚至需要模拟施工全过程的受力，采用Midas软件能够较好的分析模拟复杂结构的空间受力。试验方案中必须考虑到结构的空间效应的不利影响并控制局部构件应力的增量。本文通过对菜园坝大桥主桥结构受力行为的分析，选取各跨控制截面进行加载，制定出合理的成桥静动载试验方案，对具体的现场试验有较高的指导意义。参考文献1 陈江华.菜园坝长江大桥荷载试验方案研究D.重庆:重庆交通大学硕士学位论文.2007跳车试验荷载及需在桥跨结构动载试验截面影2 严猛.大跨度系杆拱桥地震反应特性研究D.成都:西南交通大学硕士学位论文.2011响线峰值处桥面上设置高7.5cm、底宽30cm(三角形3 戴洁.重庆菜园坝长江大桥结构细节设计J.铁道标准设计.2007(9):3234木板制作)的障碍物，以测定桥跨结构在桥面不良状4 交通部.公路旧桥承载能力鉴定方法(试行)S.北京:人民交通出版社.19885 交通部.公路桥梁承载力检测评定规程(征求意见稿)S.北京:人民交通出态时运行车辆荷载作用下的动力响应和冲击系数。版社.2003跳车速度依次为5、10、20、30km/h。(c)I-I/L-L/M-M/N-N/P-P工况图4 静载典型工况加载荷载布置(尺寸单位：m)41.4距离影响线起点 360m距离影响线起点339m41.441.441.441.420.425.418.420.44300kN4300kN4300kN4300kN4300kN4110kN4110kN4110kN4110kN4110kN4110kN首车 标准车图5 轻轨单轨车辆荷载分布(单位：m)1.758.101.501.501.758.101.502.651.501.75陵端引拱计算跨径8.38m，矢高4.26cm，拱圈厚0 前 言30cm，宽760cm。桥面宽7.6m，车行道宽6.8m。主拱拱圈由石料、砂浆与混凝土组成；腹拱、圬工拱桥，特别是石拱桥，在我国有着悠久的引拱拱圈及横墙由石料、砂浆砌成。石料强度采用历史。据不完全统计，在中国桥梁中，拱桥所占比钻取芯样进行抗压强度试验测定，主拱拱圈石料换例约61%左右，在石料丰富、山高谷深的西南山算抗压强度平均值为70.2MPa，拱上横墙石料换算抗区，拱桥占90%以上，以石拱桥数量为最。然而由压强度平均值为52.5MPa；主拱拱背混凝土强度采用于自然环境的侵蚀、交通量和车辆荷载的增大以及回弹法进行强度试验测定，主拱拱背混凝土强度推地震等自然灾害的影响，使得桥梁出现不同程度的定值为24.6MPa。损伤。为了解桥梁现状，确保桥梁结构安全，应准主拱拱顶附近拱轴线及桥面线形下沉，涪陵端确评价桥跨结构的承载能力。对于设计资料缺失的引拱线形不对称；主拱、腹拱及引拱拱圈底面砌缝桥梁，应首先通过外观检测得到桥跨结构线形、材砂浆脱落、石料不规则、砌缝不饱满，其中腹拱、料几何参数以及病害状况，再根据检测结果进行该引拱拱圈底面多处空洞且拱座普遍渗水,武隆端引拱桥的承载能力评估计算，并进行静载试验测试桥梁有多条纵向裂缝；个别横墙及垫墙局部开裂；桥面的承载能力，评定该桥现有状况。铺装横向开裂、局部破损。1 工程背景桥跨结构技术状况评分为38.6分，评定等级为四类。大溪河三号桥位于国道厦蓉G319线上，中心桩2.2 评估计算结果号为K2209+382，为3孔上承式石拱桥。该桥无设计2.2.1 计算参数及模型图纸等资料。根据当地交通要求确定的荷载等级为采用专用有限元计算软件，以实测拱轴线及材汽20，挂100。料参数建立模型，根据公路桥涵通用设计规范12 结构性能评定（JTJ021-85）（注：该桥梁建于1996年，当时采用此规范进行设计，所以验算同样用此规范，而没用2.1 旧桥现有状况检测结果2004年版的规范），承载能力验算荷载组合为：对主全桥总长86.01m，主拱计算跨径60.84m，矢高拱：组合（永久荷载+汽车荷载）、组合（永久11.25cm，拱圈厚120cm，宽760cm。武隆端引拱计荷载+汽车荷载+温度荷载）、组合（永久荷载+挂算跨径8.38m，矢高3.90cm，拱圈厚30cm，宽760cm；涪西 南 公 路2011年第4期西南公路XINANGONGLU【摘 要】以大溪河三号桥为工程背景，通过外观检测得到桥跨结构线形、材料几何参数以及病害状况，基于检测结果建立有限元模型进行承载能力评估计算，并通过静载试验测试桥梁的承载能力，评定该桥现有状况。根据该桥荷载试验结果，并参考其他不同跨径圬工拱桥荷载试验结果，得出挠度校验系数普遍小于规范中规定的圬工拱桥挠度校验系数常值的结论，并对产生该现象的原因进行了分析，建议对规范进行相关修正。【关键词】圬工拱桥；承载能力；评估；挠度校验系数 【中图分类号】U446.1 【文献标识码】A施 嘉 杨永清 余华丽（西南交通大学土木工程学院 成都 610031）圬工拱桥承载能力评估分析141140西 南 公 路 1010147147147147147147147147152152101015510155101010图3 静载试验测试断面测点布置（单位：cm）车荷载对腹拱、引拱：组合（永久荷载+汽车算系数取为0.85。荷载）、组合（永久荷载+挂车荷载）。模型中主拱及引拱按无铰拱模拟，腹拱按三铰2 根据桥跨结构各部位病害检测结果，主拱拱圈拱模拟。依据公路砖石及混凝土桥涵设计规范及涪陵端引拱拱圈旧桥检算系数取为0.95，腹拱拱规定计算结构内力及抗力并进行比较，得到结构安圈旧桥检算系数取为0.90，武隆端引拱拱圈旧桥检全储备系数。桥跨模型见图1。100荷载等级的使用要求，但刚度储备偏低；且主拱、腹拱与引拱的承载力不满足汽20，挂100荷载等级要求。建议对全桥进行加固补强。3 关于圬工拱桥挠度校验系数的分析大溪河三号桥在各加载工况下，主拱挠度结构校验系数介于0.370.76之间，其中拱顶挠度校验系数为0.76，相对于其他截面明显偏大，分析其原因可以看出，各加载工况下，应力校验系数介于可能是因为主拱拱顶附近线形下沉，拱轴线不圆0.480.64之间，应力校验系数处于合理范围。顺。其余断面挠度校验系数介于0.370.57之间，明2.3.2 挠度测试结果显小于公路旧桥承载能力鉴定方法3规定的圬主桥各加载工况下实测挠度值与理论计算值的工拱桥挠度校验系数常值0.801.00。笔者搜集了其比较见表2。他圬工拱桥静载试验的相关资料，总结了不同跨径4,5,6圬工拱桥试验的挠度校验系数，表3列出了不同跨径的典型圬工拱桥的静载试验挠度校验系数。由表3可以看出，圬工拱桥的挠度校验系数都较可以看出，各加载工况下，主拱挠度结构校验小，最大为0.83，仅达到公路旧桥承载能力鉴定系数介于0.370.76之间，其中拱顶挠度校验系数相方 法 中 规 定 的 圬 工 拱 桥 挠 度 校 验 系 数 常 值对于其他截面明显偏大。分析其原因可能是因为主0.801.00中的下限值。挠度校验系数偏低的原因可拱拱顶附近线形下沉，拱轴线不圆顺。能是拱上建筑与拱圈共同作用可以增加拱圈的刚2.4 综合结论度，而规范中砌体材料的弹性模量取值小于材料实综合以上检测、荷载试验及评估计算分析认际的弹性模量，这样必然使得挠度实测值比理论值为，主拱具有一定的强度和刚度，符合汽20，挂小。且在静载试验加载过程中加载荷载及加载位置图1 桥跨模型图2.2.2 评估验算结果载效应，减小偏心距，从而改变结构受力性质。组合作用下，两端拱脚、L/4、拱顶、7L/8截组合作用下，引拱安全储备系数介于0.40 面安全储备系数小于1，其中武隆端拱脚截面安全储3.70之间，大部分截面安全储备系数小于1；组合备最小，为0.81；组合作用下，武隆端拱脚截面作用下，引拱安全储备系数介于0.464.34之间；引安全储备系数小于1，为0.87；组合作用下，主拱拱安全储备严重不足，承载能力验算不满足汽各截面安全储备系数介于1.222.86之间，大于1；主20，挂100荷载等级要求。考虑扩散作用对引拱安拱安全储备不足，承载能力验算不满足汽20，挂全储备系数提高不大，其原因可能是引拱按无铰拱100荷载等级要求。考虑，恒载占结构所受荷载比重较大而活载较小，组合作用下，腹拱安全储备系数介于0.54 扩散作用对活载作用的减小引起结构总荷载减小比6.58之间，部分截面安全储备系数小于1，腹拱安全例相对较小。储备严重不足；组合作用下，腹拱安全储备系数2.3 静载试验结果介于1.317.91之间，大于1；腹拱承载能力验算不满经计算分析，对主拱涪陵端拱脚、L/4及拱顶断足汽20，挂100荷载等级要求。根据规范，当结面进行静载试验。试验测试断面见图2，图中圆圈加构的偏心距在规范规定的容许偏心距内时，结构按箭头表示挠度测点。应变测点布置见图3，三角形表受压构件计算，当结构的偏心距大于规范规定的容示应变测点。许偏心距时，结构按受弯构件计算，此时计算得到2.3.1 应力测试结果的结构抗力相对于按受压构件计算的抗力要小很主拱各加载工况下实测截面应力与理论计算值多。考虑拱上填料对活载的扩散作用能使腹拱安全的对比情况见表1。储备明显提高，其原因是扩散作用能减小结构的活 AA20BBC武隆涪陵拱轴线1500150015001500图2 静载试验测试断面布置（单位：cm）表1 各加载工况截面应力实测值与计算值比较工况及位置计算值(MPa)实测值(MPa)校验系数AA工况上缘1.700.810.48下缘1.861.030.55BB工况上缘1.160.590.51下缘1.080.690.64CC工况下缘0.810.480.60注：截面应力、应变值以受拉为正，受压为负，以下同。表2 各工况下拱圈挠度实测值与计算值比较加载工况实测值(mm)计算值(mm)AAL/40.92 3.84/L/20.40 0.81 0.49 3L/40.39 2.98/BBL/41.73 4.66 0.37 L/20.34 0.60 0.57 3L/40.61 3.82/CCL/40.26 0.20/L/22.65 3.50 0.76 3L/40.23 0.53 0.43 校验系数注：挠度值以向下为负，向上为正。表3 不同跨径圬工拱桥静载试验挠度校验系数对比桥名跨径(m)挠度校验系数北河岔桥0.26桥头桥0.50白泉桥0.44南充某圬工拱桥0.200.48尾水圬工拱桥0.160.75广元某大跨圬工拱桥0.130.39红旗石拱桥15.025.040.050.855.685.0111.00.420.83施嘉，杨永清，：圬工拱桥承载能力评估分析余华丽143142西 南 公 路 1010147147147147147147147147152152101015510155101010图3 静载试验测试断面测点布置（单位：cm）车荷载）；对腹拱、引拱：组合（永久荷载+汽车算系数取为0.85。荷载）、组合（永久荷载+挂车荷载）。模型中主拱及引拱按无铰拱模拟，腹拱按三铰2 根据桥跨结构各部位病害检测结果，主拱拱圈拱模拟。依据公路砖石及混凝土桥涵设计规范及涪陵端引拱拱圈旧桥检算系数取为0.95，腹拱拱规定计算结构内力及抗力并进行比较，得到结构安圈旧桥检算系数取为0.90，武隆端引拱拱圈旧桥检全储备系数。桥跨模型见图1。100荷载等级的使用要求，但刚度储备偏低；且主拱、腹拱与引拱的承载力不满足汽20，挂100荷载等级要求。建议对全桥进行加固补强。3 关于圬工拱桥挠度校验系数的分析大溪河三号桥在各加载工况下，主拱挠度结构校验系数介于0.370.76之间，其中拱顶挠度校验系数为0.76，相对于其他截面明显偏大，分析其原因可以看出，各加载工况下，应力校验系数介于可能是因为主拱拱顶附近线形下沉，拱轴线不圆0.480.64之间，应力校验系数处于合理范围。顺。其余断面挠度校验系数介于0.370.57之间，明2.3.2 挠度测试结果显小于公路旧桥承载能力鉴定方法3规定的圬主桥各加载工况下实测挠度值与理论计算值的工拱桥挠度校验系数常值0.801.00。笔者搜集了其比较见表2。他圬工拱桥静载试验的相关资料，总结了不同跨径4,5,6圬工拱桥试验的挠度校验系数，表3列出了不同跨径的典型圬工拱桥的静载试验挠度校验系数。由表3可以看出，圬工拱桥的挠度校验系数都较可以看出，各加载工况下，主拱挠度结构校验小，最大为0.83，仅达到公路旧桥承载能力鉴定系数介于0.370.76之间，其中拱顶挠度校验系数相方 法 中 规 定 的 圬 工 拱 桥 挠 度 校 验 系 数 常 值对于其他截面明显偏大。分析其原因可能是因为主0.801.00中的下限值。挠度校验系数偏低的原因可拱拱顶附近线形下沉，拱轴线不圆顺。能是拱上建筑与拱圈共同作用可以增加拱圈的刚2.4 综合结论度，而规范中砌体材料的弹性模量取值小于材料实综合以上检测、荷载试验及评估计算分析认际的弹性模量，这样必然使得挠度实测值比理论值为，主拱具有一定的强度和刚度，符合汽20，挂小。且在静载试验加载过程中加载荷载及加载位置图1 桥跨模型图2.2.2 评估验算结果载效应，减小偏心距，从而改变结构受力性质。组合作用下两端拱脚、L/4、拱顶、7L/8截组合作用下，引拱安全储备系数介于0.40 面安全储备系数小于1，其中武隆端拱脚截面安全储3.70之间，大部分截面安全储备系数小于1；组合备最小，为0.81；组合作用下，武隆端拱脚截面作用下，引拱安全储备系数介于0.464.34之间；引安全储备系数小于1，为0.87；组合作用下，主拱拱安全储备严重不足，承载能力验算不满足汽各截面安全储备系数介于1.222.86之间，大于1；主20，挂100荷载等级要求。考虑扩散作用对引拱安拱安全储备不足，承载能力验算不满足汽20，挂全储备系数提高不大，其原因可能是引拱按无铰拱100荷载等级要求。考虑，恒载占结构所受荷载比重较大而活载较小，组合作用下，腹拱安全储备系数介于0.54 扩散作用对活载作用的减小引起结构总荷载减小比6.58之间，部分截面安全储备系数小于1，腹拱安全例相对较小。储备严重不足；组合作用下，腹拱安全储备系数2.3 静载试验结果介于1.317.91之间，大于1；腹拱承载能力验算不满经计算分析，对主拱涪陵端拱脚、L/4及拱顶断足汽20，挂100荷载等级要求。根据规范，当结面进行静载试验。试验测试断面见图2，图中圆圈加构的偏心距在规范规定的容许偏心距内时，结构按箭头表示挠度测点。应变测点布置见图3，三角形表受压构件计算，当结构的偏心距大于规范规定的容示应变测点。许偏心距时，结构按受弯构件计算，此时计算得到2.3.1 应力测试结果的结构抗力相对于按受压构件计算的抗力要小很主拱各加载工况下实测截面应力与理论计算值多。考虑拱上填料对活载的扩散作用能使腹拱安全的对比情况见表1。储备明显提高，其原因是扩散作用能减小结构的活 AA20BBC武隆涪陵拱轴线1500150015001500图2 静载试验测试断面布置（单位：cm）表1 各加载工况截面应力实测值与计算值比较工况及位置计算值(MPa)实测值(MPa)校验系数AA工况上缘1.700.810.48下缘1.861.030.55BB工况上缘1.160.590.51下缘1.080.690.64CC工况下缘0.810.480.60注：截面应力、应变值以受拉为正，受压为负，以下同。表2 各工况下拱圈挠度实测值与计算值比较加载工况实测值(mm)计算值(mm)AAL/40.92 3.84/L/20.40 0.81 0.49 3L/40.39 2.98/BBL/41.73 4.66 0.37 L/20.34 0.60 0.57 3L/40.61 3.82/CCL/40.26 0.20/L/22.65 3.50 0.76 3L/40.23 0.53 0.43 校验系数注：挠度值以向下为负，向上为正。表3 不同跨径圬工拱桥静载试验挠度校验系数对比桥名跨径(m)挠度校验系数北河岔桥0.26桥头桥0.50白泉桥0.44南充某圬工拱桥0.200.48尾水圬工拱桥0160.75广元某大跨圬工拱桥0.130.39红旗石拱桥15.025.040.050.855.685.0111.00.420.83施嘉，杨永清，：圬工拱桥承载能力评估分析余华丽143142难以控制、测试设备本身存在误差，都会给试验结合作用以及填料对活载的扩散作用。果造成一定的影响。（2）通过分析认为，公路旧桥承载能力鉴定由此可见，公路旧桥承载能力鉴定方法中方 法 中 规 定 的 圬 工 拱 桥 挠 度 校 验 系 数 常 值规定的圬工拱桥挠度校验系数常值已不能准确反映0.801.00已不能准确反映现在圬工拱桥的承载能实际现代圬工拱桥的刚度特性，建议对其进行相应力，建议进行修正。修改。参考文献1 中华人民共和国交通部.公路桥涵设计通用规范()S.北京:人4 结语民交通出版社.19852 中华人民共和国交通部.公路砖石及混凝土桥涵设计规范(JTJ 02285)（1）在用有限元程序评估圬工拱桥承载能力S.北京:人民交通出版社.1985时，必须根据桥跨结构实际状态建立模型，特别是3 中华人民共和国交通部.公路旧桥承载能力鉴定方法(试行)S.北京:人民对于病害较为严重的桥梁，必须考虑病害对桥跨结交通出版社.19884 许圣祥.既有圬工拱桥检测和评定方法研究D.西南交通大学.2010构受力及边界条件造成的变化，且在计算中也应进5 魏召兰.圬工拱桥承载能力评估方法研究J.四川建筑科学研究.2011行相应折减。同时应考虑拱上建筑与拱圈之间的联6 王春发,钱寅泉.圬工拱桥实测挠度的探讨J.黑龙江交通科技.1994JTJ 02185车轴布置情况见图1，轴重分布见图2。1 概况东兴寺某大桥建于上世纪90年代，主桥为上承式钢筋混凝土拱桥，主拱结构为五片分离式闭口箱型变底板拱肋，拱肋高2m，肋宽1.9m，肋中心距6m；计算跨径101.008m，设计矢高12.637m，拱上简支梁为T型截面；桥面布置为4m（人行道）+22m（车行道）+4m（人行道）=30m。设计荷载等级标准为汽-超20，挂-100。一辆200t左右大件车从桥轴线一侧驶过，车宽约占两个车道。为了解在该特种荷载作用下的该桥目前的实际状况，确保桥梁结构安全，需对桥梁在特种荷载下进行评估，并进行荷2.2 评估验算模型的建立载试验。采用MIDAS 2010有限元程序建立空间模型，五一般现行的桥梁承载力评估是在评定桥梁在设片拱肋分别简化为处于拱轴线位置的梁单元。两端计荷载下的承载力情况，依据相应规范进行荷载组拱脚及桥头两立柱下端固结；拱上立柱采用竖向梁合，检验该桥的承载力在各种荷载组合下是否合单元模拟，拱上立柱下端分别与拱肋刚性连接，上格。而该桥与普通桥梁的评估不一样，其承载力评端分别与盖梁刚性连接。盖梁采用横向梁单元模估是在重210t的特种荷载作用下进行的，目的在于拟。拱上简支T梁与盖梁间的连接，一端用30个固定检验该特种荷载作用效应是否超出该桥的实际承载铰支座模拟（约束纵向和竖向位移，其中一个同时能力，这就决定了本次评估与一般评估的区别。下约束横向位移），一端用30个活动铰支座模拟（约文将围绕特种荷载下的承载力评估和荷载试验进行束竖向位移，其中一个同时约束横向位移）。30片展开。T型简支梁用梁格法模拟，每一片T梁处建立一根纵2 承载力评估梁，每简支跨共30根纵梁，共14跨简支。基于特种荷载的特殊性，在MIDAS有限元程序中通过自定义2.1 特种荷载参数介绍车辆方式模拟实际大件车荷载，在大件车实际驶过本次评估主要荷载参数为：计算荷载：共13位置处建立车道。具体计算模型见图3。轴，最前最后轴距总长26.65m，重210t的超重车；360245255155155155465155155155155155牵引车平板车（挂车）2,565图2 载重车侧面轴距示意简图车头车尾连接处80kN120kN120kN180kN 180kN 180kN 180kN180kN180kN180kN180kN180kN180kN【摘 要】以上世纪90年代修建的某钢筋混凝土拱桥为例，分析讨论超出设计标准的特种荷载通行时，现行桥梁承载力评估方法，包括特种荷载空间效应分析现状桥梁荷载试验。研究结果可供同类工作参考。【关键词】特种荷载；钢筋混凝土；拱桥；承载力；评估；荷载试验 【中图分类号】U446 【文献标识码】A（西南交通大学土木工程学院 成都 610031）某钢筋混凝土拱桥在特种荷载下的承载力评估李 锦 杨永清 余小华图1 重车车轴布置图2300042002100360024502200 155042501550032000根据检测与评定结果，建议对德阳旌湖大桥主与理论索力值相比，上游侧吊桥进行更换拱桥吊杆。并对混凝土脱落、露筋等结杆索力变化量介于-15.427.07，下游侧吊杆索力构病害进行修复处治，对桥梁排水系统进行修复，变化量除1号吊杆为37.5外，为-17.610.03。按照现行桥梁养护规范加强对旌湖大桥的检测养护与2005年实测索力值相比，上游侧吊杆索力变等工作，并运营中应保持桥面的平整性，以减少行化量介于-19.5414.82，下游侧吊杆索力变化量介车对桥梁结构的冲击作用。于-19.9621.90。该桥根据检测结果综合分析后决定进行主桥吊实测吊杆索力与理论值及邻近的2005年测试值杆更换，历时1年多完成主桥吊杆的更换及桥梁混凝相比有较大的变化；部分吊杆索力变化幅度超过土裂缝处治等。及时恢复桥梁的安全使用性能。10%，表明拱结构受力出现较显著变化，吊杆受力6 结论一致性差。吊杆拱桥的吊杆因其防腐问题成为该类型桥梁5 检测的规范评定与工程措施的薄弱环节，应加强吊杆的检查力度与频度。德阳根据公路桥涵养护规范(JTG H11-2004)桥旌湖大桥主桥吊杆检测中发现PE保护鼓包、破损，梁总体技术状况评定等级标准，德阳旌湖大桥检测经打开后发现吊杆锈蚀严重，部分单根锈蚀钢丝面结果表明，除拱跨外，结构混凝土裂缝宽超限值，积损失介于3.9634.32。吊杆下锚杯积水严重。裂缝相对较多，次要部件如排水设施等缺损严重，吊杆索力测试表明，与理论索力值相比，吊杆索力但结构承载能力满足设计要求，因此，可将除拱跨变化量介于-17.6137.5。与以往实测索力值相外结构部分归入“三类”（即较差状态）。对于拱比，吊杆索力变化量介于-19.9621.90。吊杆受力跨结构，作为重要部件的吊杆，表面防护层严重损出现较显著变化，吊杆受力一致性差。根据检测结坏，内部钢丝锈蚀严重，吊杆力与上次检测一致性果，建议更换全桥吊杆。而该桥最后进行了吊杆的差，可认为其出现轻度功能性病害，且发展会相对更换，以保证桥梁的安全使用。较快；但其承载能力能够满足设计要求。可综合将参考文献其评定为“较差的状态”（即三类桥梁）并接近1 施洲,蒲黔辉,薛爱.钢筋混凝土拱桥加固后静动力性能评定分析.四川建“差的状态”（即四类桥梁）。养护规范相应的养筑科学研究.2008,34(3):79-822 蒲黔辉,高玉峰,施洲,王能谋.某钢筋混凝土肋拱桥分阶段加固措施及受护对策中，三类桥梁需进行中修，四类桥梁需进行力性能对比分析.公路.2008(12):55-60大修或改造。西 南 公 路2011年第4期西南公路XINANGONGLU145144（上接第136页）