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1、1工程概况22编制依据2 3模板支架搭设方案24施工部署2 4. 1整体部署2 4.2设备计划2 4.3 周转材料计划2 4.4 劳动力计划35 模架搭设施工3 5. 1模架搭设施工工艺流程3 5.2 架体搭设注意事项3 5.3 质量标准36拆除模板4 7施工安全保证措施4 7. 1 组织措施4 7.2安全技术措施58模架计算书5 8. 1 模架搭设参数5 8.2荷载取值及支架材料力学性能5 8.3腰梁模架验算6腰梁模板侧模计算6 8. 3.2腰梁模板底模计算78. 3.3腰梁底支撑木方计算8 腰梁支架纵向杆计算 108. 3.5腰梁支架立柱计算13 8. 3
2、6 扣件抗滑移计算138. 3.7 立柱地基基础计算13 9 附件13 《锚索钻孔机安装示意图》 《腰梁模板支架平面布置图》 《腰梁模板支架正立面布置图》 《腰梁模板支架侧立面布置图》 rniax =3昨脉/（2/?4）= 0.32N/〃?W v［丁］= 1.78N/，〃W 木方抗剪强度满足要求。 （3）挠度计算 -0.017 木方变形图（nnn） 叽=0.01 lmm< \u\ = //400= 1.79mm木方挠度满足要求。 （4）支座反力计算承载力极限状态 Ri=0. 02KN, R2=l. 37KN, R3=l. 96KN, R
3、<=0. 48KN正常使用极限状态 Ri=0. 02KN, R2=l. 04KN, R3=l. 46KN, R.,=0. 37KN腰梁支架纵向杆计算 按四等跨连续梁及悬臂梁计算，纵向杆自重忽略不计，计算简图如下： 1200 1200 1200 1200 300 纵向杆计算简图 （1）荷载计算由上节计算可知，承载力极限状态R=1.96KN,正常使用极限状态R =1.46KN° （2）抗弯强度计算 02 02 -0.588 纵向杆弯矩图(KN.m) cr = Minax / W = 186O3N /mnf < [f] = 205KN / mnf纵向杆抗弯强
4、度满足要求。 （3）抗剪强度计算 4.112|2.152 2.152 0.192 0.1923.202 3.202 1.242 1.2422.677 2.677 ~ 0.717 0.7173.728 3.728 _ 1.768 1.7681.96 V v =4.11A7Vmax •2.678-2678 -0.191-0.19^ 215321521.96 纵向杆剪力图（KN） rnux = 2V；mx/A = 16.S2N/mnr <[r] = \25N/mnf纵向杆抗剪强度满足要求。 （4）挠度计算
5、 ■2.496 •0.523纵向杆变形图（nnn） □max = 2.496m〃v \u] = //400= 3mm 纵向杆挠度满足要求。 （5）支座反力计算 Ri=O. 09KN, R2=6. 21KN, R『8. 89KN, R.,=2. 18KN 8.3.4 腰梁支架立柱计算 A = /z// = 48.48<[2] = 150 立柱长细比满足要求。 立柱最大受力N=8. 89KN f = N]g = 20.94N/mW <[f]=2O5N/mnf 立柱稳定性满足要求。 8.3.5 扣件抗滑移计算 R = 8.89KN> R, =8.OKN 单扣件抗
6、滑移不满足要求，采用双扣件。 8. 3. 7 立柱地基基础计算 立柱垫木直接支撑在原土上，地基承载力折减系数mr取1。 P = A） = 59.27KPa < fak =11 OKPa 立柱地基基础承载力满足要求。 9 附件 《锚索钻孔机安装示意图》 《腰梁模板支架平面布置图》 《腰梁模板支架正立面布置图》 《腰梁模板支架侧立面布置图》泰合国际财富中心项目基坑支护工程 腰梁模板支架专项施工方案 1 工程概况 成都泰合华信投资有限公司拟建的泰合国际财富中心项目位于成都市二环路东四段 东大街路口，四面均为道路，场地北侧地下室边界线距离成都地铁2号线牛市口站出入口 约19.0
7、m,场地西侧地下室边界线距离二环路高架桥约15.4m,场地南侧地下室边界线距 离在建伊泰天骄基坑约25m,场地东侧距妇女儿童中心大楼约49m。 该基坑支护工程中的腰梁为C40钢筋彼腰梁，腰梁标高及截面尺寸详见设计施工图。 基坑工程在施工锚索时，由于钻孔机(本工程采用90A型履带式钻孔机)安装的需要， 钻孔机的安装标高比锚索设计标高低1.2m,故腰梁底面离基坑开挖面有0.961m的距离， 须搭设模板支架方可施工腰梁(后附锚索钻孔机安装示意图)。 2 编制依据 2. 1 泰合国际财富中心项目《地质勘察报告》 2.2 泰合国际财富中心项目《基坑支护及降水工程设计施工图》(第二次设计变更)
8、2. 3 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 2. 4 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002) 2. 5 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 2. 6 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 2. 7 《成都地区基坑工程安全技术规范》(DB51/T 5072-201 1) 3 模板支架搭设方案 模板支架采用扣件式钢管脚手架(钢管规格4)48X3. 5mm),梁底支撑采用100X50mm 木方，模板采用15mm厚覆面木胶合板(腰梁外侧每4m预埋长度为700mm的中25钢筋，作 为今后地下室施工脚手架
9、及模板支撑的连接件)。 模板支架搭设详见附件《腰梁模板支架平面布置图》、《腰梁模板支架正立面布置图》、 《腰梁模板支架侧立面布置图》。 4 施工部署 4. 1 整体部署 腰梁模板支撑体系在施工时，分段制安，并以50m为一段，磔浇筑随模板制安进度分段 实施。根据现场实际情况，碇浇筑采用汽车式磔输送泵进行水平及垂直运输。 腰梁施工缝不应设置在转角及其15m的范围内。 4.2 设备计划设备计划表 机具名称 数量 备注 架子扳手 40把 搭设及拆除支撑架用 力矩扳手 4把 检查架子扣件拧紧力度 手动葫芦 5套 调整架子水平弯曲度 圆盘锯 2台 模板、木方加工
10、 4. 3 周转材料计划 周转材料按200m长度的支架计划。 周转材料计划表 名称 规格 单位 数量 扣件式脚手架钢管 48 X 3. 5mm m 2500 直角扣件 个 2100 旋转扣件 个 600 对接扣件 个 220 木方 100 X 50mm m 700 覆面木胶合板 厚 15mm nV 300 4.4 劳动力计划 劳动力计划表 工种 人数 木工 20人 架子工 10人 5 模架搭设施工 5.1 模架搭设施工工艺流程 地基整平夯实、垫300X 50 mm厚通长木板一A摆放扫地杆—> 竖
11、立杆并与扫地杆扣紧一 安横向水平杆并与立杆扣紧一►安纵向水平杆一> 同步加设剪刀撑及斜安装梁 底支撑木方一安装底模—钢筋安装完成后安装侧模 t►浇筑碇—待锚索张拉锁 定后拆除支架 5.2 架体搭设注意事项 （1）在安装前做好地面的找平、定位工作； （2）根据实际标高的要求，将标高引测至模板安装位置； （3）水平杆对接：相邻杆要错开位置对接，并布置在不同跨度内，各接头中心与相 近立杆的距离不应大于纵距的1/3,采用对接，不得搭接； （4）剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧； （5）剪刀撑的斜杆用旋转扣件与架体立杆或横向水平杆逐个拧紧，旋转扣件中心线 至主结点的距离不宜大于150mm； （
12、6）支架立柱下的垫板面积不应小于0. 15 m2,下部用木楔子调整立杆标高。 5.3 质量标准 （1）原材料与构配件验收 ① 钢管： 有产品合格证、质量检查记录，进场质量检测合格； 检查钢管外观：平直、光滑，无裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、飞边、压痕和深的 划痕。 ② 扣件： 有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品合格证； 检查扣件的实体质量：不得有裂痕、变形，螺栓不得有滑扣。 ③ 方木与模板： 有质量合格证，外观尺寸符合要求，无裂缝和翘皮。 （2）架体检查与验收 ① 模板支架搭设的允许偏差支架搭设的允许偏差表 项目 技术要求 允许偏差 （mm） 检查方法
13、 立杆垂直度 —— ±7 吊线和卷尺检查 间距 步距 —— ±20 钢卷尺检查 纵距 —— ±20 横距 — ±20 纵、横水 平杆高差 一根杆的两端 —— ±20 水平仪或水平尺检查 同跨内两根水平杆高差 —— ±10 扣件安装 主节点处各扣件中心点 相互距离 W150mm —— 钢卷尺检查 纵向水平杆上的对接扣 件至主节点的距离 W 173 —— 钢卷尺检查 扣件螺栓拧紧力矩 40〜65N. m — 力矩扳手检查 ② 模板支架搭设应在下列阶段进行检查： 模板支架搭设完成； 磔浇筑前； 遇六级大风与大雨后。
14、 ③ 模板支架检查验收应根据以下技术文件： 专项施工方案及变更文件； 技术交底文件。 ④ 在浇筑税时应随时检查扣件是否松动、模板及支撑木方是否变形、模板支架是否摇 动、模板系统是否跑模漏浆。发现大的变形和漏浆时，立即通知作业班组和当班管理人员 停止浇筑，查明原因并进行加固后，方可继续浇筑彼。 6 拆除模板 （1）腰梁模板及支架应在锚索进行张拉锁定（锚索须待腰梁校强度达到其设计强度 的75%后方可张拉锁定）后方可拆除。 （2）模板的拆除应设专人指挥。作业区内不得有其他工种作业，并设专人监护。拆 下的模板、零配件严禁随意投掷。 （3）拆模的顺序和方法采用先支的先拆，后支的后拆，先拆非
15、承重模板，后拆承重 模板，并从上而下进行拆除。 （4）拆模时应逐块拆除，不得成片撬落或拉倒。 （5）拆模中如遇中途停歇，应将己松动、悬空的模板或支架进行临时支撑牢固或相 互连接稳固，对活动部件必须一次拆除。 7 施工安全保证措施 7. 1 组织措施 （1）建立健全施工安全管理系统，完善管理制度、岗位责任制度、安全检查制度、 维修保养制度，并组织有关人员进行安全、技术交底： （2）设专人负贵协调模架的搭设、使用、拆除、材料堆放。 7.2 安全技术措施 （1）模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和秘定性，其支架的支撑部分必须有 足够的支撑面积； （2）搭设模架的操作人员必须是经考
16、核合格的专业架子工； （3）搭设人员在进行搭设作业时必须正确佩戴安全帽、穿防滑鞋； （4）在支架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向扫地杆； （5）严格建立模板和立柱的拆除申请、批准制度，防止盲目拆模。 8 模架计算书 8.1 模架搭设参数模架搭设参数表 梁截面宽度 500mm 梁截面高度 600mm 模架高度 961 mm 模架立杆间距 1200mm 钢管类型 0)48X3. 5mm 梁两侧立杆 梁下4根立杆，从外到内间距依次为0.7、0.25、0.25m 水平杆最大步距 766mm 立杆伸出水平杆长度 300mm 梁底支撑木方 100X50木方
17、跨度300mm 梁底支撑横杆 中48X3. 5钢管，跨度1200mm 梁底支撑纵向杆 中48X3. 5钢管，从外到内间距依次为0.7、0.25、0. 25m 梁外侧固定木方 60X80木方，间距188mm 梁内侧固定木方 60X80木方，将内侧模与基坑壁楔紧 梁外侧斜撑 048X3. 5 钢管，间距 1000mm 梁内侧斜撑 048X3. 5 钢管，间距 1000mm 梁内撑头 中20钢筋，间距600mm 梁底模 15mrn厚覆面木胶合板 梁外侧模 15mm厚覆面木胶合板，® 188mm 梁内侧模 15mm厚覆面木胶合板，高728mm 8.2 荷载取
18、值及支架材料力学性能 荷载取值表 荷载名称 计算部位 单位 标准值 分项系数 模板及其支架自重 标准值G ] k 模板、支撑 木方 KN/m2 0.3 1.2 纵向杆 0.5 1.2 支架系统 0.75 1.2 新浇磔自重标准值G2k 模板、支架 KN/m3 24.0 1.2 钢筋自重标准值G3k 模板、支架 KN/m3 1.5 1.2 新浇佐侧压力标准值G4k 梁侧模板 KN/m2 计算值 施工人员及设备荷载 标准值Qik 模板、支撑 木方 KN/m2 2.5 1.4 横杆 1.5 1.4 支架系统 1.0
19、 1.4 振捣时产生的荷载标准值Q?k 模板、支架 KN/m2 2.0 1.4 倾倒磔水平荷载标准值Q3k 梁侧模 KN/m2 4.0 1.4 模板支拆环境不考虑风荷载 支架材料力学性能表 材料规格 力学性能 钢目，048X3. 5mm 弹性模量E ( N/mm2) 206000 截面惯性矩I (cm4) 12.19 截面抵抗矩W (cm3) 5.08 回转半径i (mm) 15.8 抗弯强度设计值【f】(N/mm2) 205 抗剪强度设计值(t】(N/mm2) 125 直角、旋转扣件 抗滑承载力设计值(KN) 8.0 木方，1
20、)0 X 50mm 弹性模量E ( N/mm2 ) 9350 截面惯性矩I(CH?) 104.17 截面抵抗矩W (cm') 41.67 抗弯强度设计值【f】(N/mm2) 15.44 抗剪强度设计值【t 1 (N/mm2) 1.78 覆面木胶合板，厚15mm 抗弯强度设计值【t ] (N/mm2) 15 抗剪强度设计值【t 1 (N/mm2) 1.4 弹性模量E ( N/mm2 ) 10000 地基承载力设计值fak (垫 板底面面积不小于O.I5m2) 根据地质勘察报告，按最不利的粉 土考虑 110 8.3 腰梁模架验算 8.3.1 腰梁模
21、板侧模计算 侧模按均布荷载下的连续梁计算（取单位长度Im）。 （1）新浇建侧压力标准值计算 新浇税侧压力计算公式为下式中的较小值： 尸=0.28兀扁尸应F = ycH 式中 Y c——磴的重力密度，取24KN/m3；t——新浇股的初凝时间，取200/ （T+15）； T——佐的入模温度，取25C；V——役的浇筑速度，取10m/h； H——磔侧压力计算位置至新浇彼顶面总高度；8——玲坍落度影响修正系数，取0.85。 根据公式计算出新浇税侧压力标准值F=14.4KN/m2,考虑结构的重要性系数0. 9,实 际计算中采用新浇磔侧压力标准值F=12. 96KN/m\ （2）荷载计算
22、 作用在梁侧模的均布荷载 g = （1.2x 14.4 + 1.4x4）x0.6 = 13.72&V/〃〃〃 Z = 100xl.53/12=28.125c77?4 W = 100x1.52/6 = 37.5页? （3）抗弯强度计算 f = OAc/l2/W = 6.44啊/〃2/ < [/] = 15N/mnt 侧模抗弯强度满足要求。 （2）抗剪强度计算 t = 0.6q〃 2bh = 0.5SN/mni < [r] = 1.4N/mnf 侧模抗剪强度满足要求。 （3）挠度计算 u = 0.67祠 /100E7 = 0.487〃?〃?v [u] = 〃 250 侧模挠度
23、满足要求。 8.3.2 腰梁模板底模计算 腰梁模板底模按四等跨连续梁计算。 7 = 50xl.53/12=14.06W VV = 50x1.52/6 = 18.7W （1）荷我计算01 =0.9max[l.2（% + （G2, +G3JA） + 1.4C2Jk,1.35（Gu + （G2, +G3Q/O +1.4x0.70 J 疽 ql 排=9.36KV/〃？ ql 活=O.SSKN/m q2 = [Gia, + （G2, + G3k ）/?> = 7.7 KN/m （3）抗弯强度计算 b = /W = 4.29N/mn? < [f] =15N/mn? 底模抗弯强度满足要
24、求。 （4）挠度计算 叽=0.63 勿 2T =0.2&7皿〈何=//400=0.7饥〃2 底模挠度满足要求。 （5）支座反力计算 设计值（承载力极限状态） R心=1.14刻静/ +1.22刻活I = 3.53枷 标准值（正常使用极限状态） 代心 T』4S/2/ = 2.64KV 8.3.3 腰梁底支撑木方计算 按不等跨连续梁计算，计算简图如下： 承载力极限状态 正常使用极限状态 (1) 荷载计算承载力极限状态： 模板传递给木方01 = 3.53/0.5 = 7MKNIm木方自重 ^2 = 0.9x1.35
25、x(03一 0.1) x 0.3 = 0。7KN jm 梁外侧模板传递给木方F1 = 0.9x 1.35x0.5x0.6x0.3 = 0.11 KN梁内侧模板传递给木方F2 = 0.11KN 正常使用极限状态： 模板传递给木方 贝=2.64/0.5 = 5.2SKN/m木方自重 g2 = (0.3 一 0.1) x 0.3 = 0.06KN / m 梁外侧模板传递给木方Fl = 0.5 x 0.6 x 0.3 = 0.09KN梁内侧模板传递给木方F2 = 0.09KN (2) 抗弯强度计算 木方弯矩图(KN.m) a = A/呻，W = \.07N/m2 <[/]=!5.44N/mn? 木方抗弯强度满足要求。 (2)抗剪强度计算 木方剪力图(KN) 蠕、=1・057初
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