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1、第一篇 轻工业厂房设计资料 1.1工程概况 本工程为上海市某轻工业厂房，位于上海市某开发区。厂房横向跨距6米，共两跨；纵向跨距10米，总长60米；建筑高度8.7米；其中底层层高4.5米；二层层高4.2米。 1.2建筑说明 1.2.1标高 本工程室内外高差0.3米 1.2.2墙体工程 外墙：240厚粘土多孔砖，20厚1：2.5水泥沙浆掺5%防水剂打底，10厚1：1水泥沙浆胶底层，防水型外墙喷涂（白色）。 内墙：190厚粘土多孔砖，（1）20厚1：1：6水泥石灰砂浆打底，乳胶漆 (2)卫生间：15厚1：3水泥砂浆打底；1
2、0厚1：1水泥砂浆粘接层；釉面砖贴面。 1.2.3楼地面工程 1.2.3.1生产车间地面 3mm厚环氧树脂硬化地坪 150mm厚钢筋混凝土随捣随压光 0.15厚聚苯乙烯薄膜 100厚C15混凝土垫层 素土夯实 1.2.3.2办公地面 10厚地砖铺实拍平，水泥浆擦缝（卫生间为防滑瓷砖） 20厚1：4干硬性水泥砂浆，面上撒素水泥 120mm厚钢筋混凝土随捣随压光 0.15厚聚苯乙烯薄膜 100厚C15混凝土垫层
3、 素土夯实 1.2.3.3生产车间楼面 3mm厚环氧树脂硬化地坪 钢筋混凝土楼板随捣随压光 1.2.3.4办公楼地面 2.0厚塑料地板，专用胶粘剂粘结 30厚1 :2水泥砂浆找平 1.2.3.5卫生间楼地面 10厚防滑瓷砖，水泥浆擦缝 20厚1：4干硬性水泥砂浆，面上撒素水泥 钢筋混凝土随捣随压光 1.2.4屋面工程 不上人屋面做法：40厚C20细石混凝土内配Ø4@150，每6米设缝嵌
4、建筑胶，APP高聚物改性沥青防水卷材4.0mm厚刷基层处理剂一道，25厚硬质聚氨脂泡沫板保温层，20厚1:2.5水泥砂浆找平层，1:8水泥砂浆加气混凝土碎渣建筑找坡2%，最薄处30厚，屋面钢筋混凝土现浇板，板底20厚1:1:6水泥石灰砂浆，刷乳胶漆 1.2.5楼梯做法 20厚塑料地板，20厚1:2水泥砂浆找平，钢筋混凝土板，20厚1:1:6水泥石灰砂浆打底，乳胶漆 1.2.6雨蓬做法 30厚防水砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，20厚1:1:6水泥砂浆板底抹灰，乳胶漆 1.2.7门窗 采用90系列铝合金门窗 1.3 结构说明 1.3.1本工程按
5、7度抗震设防 1.3.2本工程基本风压 0.55KN/M2 1.3.3楼面活荷载标准值 （KN/M2） 荷载性质 类别 屋面荷载 楼面荷载 楼梯荷载 活荷载 使用荷载 0.7 2.0 3.5 雪荷载 0.3 1.3.4构件的选型 本工程主梁的跨度为10米，次梁的跨度为6米横向框架内布置叁根次梁，板的跨度为2米。 楼板的尺寸选定：按厚度比要求 h≥2000/40=50mm 同时h≥70mm 取h=100mm 框架横梁尺寸选定：
6、 h=L/8∽L/12 取h= L/10=6000/10=600mm b= h/2∽h/3 取b=250mm 纵向联系梁：h=L/12=10000/12=833mm，取h=800mm b= h/2∽h/3 取b=300mm 次梁： h=L/15∽L/20=10000/（15∽20）=600mm b= h/2∽h/3=250mm 柱截面全高取 600×600mm
7、 第二篇 荷载标准值计算 2.1结构计算简图，持力层选定为第二层，选定基础顶面至±0.000为0.9米，得底层层高为5.4米。结构计算简图（单位：10-3E）见附图（一） 2.1.1线刚度计算 AB.BC跨梁i=2E×0.3×0.63/(12×6)=1.8×10-3E 二层柱i=E×0.6×0.63/(12×4.2)=2.57×10-3E 一层柱i=E×0.6×0.63/(12×5.4)=2×10-3E 2.2恒载计算 2.2.1屋面恒荷载 40厚C20细石混凝土内配Ø4@150
8、 0.04×25=1 APP防水卷材4mm厚 25厚硬质聚氨脂泡沫板保温层 0.025 20厚1:2水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 1:8厚水泥加气混凝土碎渣找坡 0.19×7.5=1.425 100厚钢筋混凝土现浇板 0.1×25=2.5 20厚板底抹灰，乳胶漆 0.02×17=0.34
9、 屋面恒荷载 5.69 KN/M2 2.2.2屋面框架梁荷载 框架梁自重 0.3×0.6×25=4.5 抹灰 0.02×(0.7×2+0.25)×17=0.56 屋面框架梁线荷载 5.06 KN/M 2.2.3屋面框架梁集中荷载标准值 2.2.3.1
10、边节点 纵向框架梁自重 0.25×0.75×10×25=46.88 抹灰 0.02×(0.65×2) ×10×17=4.42 纵梁传来屋面自重 1×10×5.69=56.9 边节点受集中荷载 108.2 KN 2.2.3.2中节点 纵向框架梁自重 0.25×0.75×10×25=46.88
11、 抹灰 0.02×(0.65×2+0.25) ×10×17=5.27 纵梁传来屋面自重 56.9×2=113.8 中节点受集中荷载 165.95 KN 2.2.3.3次梁节点处 次梁自重 0.25×0.6×10×25=37.5 抹灰 0.02×(0.5×2+0.25) ×10×17=4.26 次梁传来屋面荷载 2×
12、10×5.69=113.8 次梁节点处受集中荷载 155.56 KN 2.2.4楼面恒荷载 3mm厚环氧树脂硬化地坪 100厚现浇钢筋混凝土板 0.1×25=2.5 20厚板底抹灰、刷乳胶漆 0.02×17=0.34 楼面恒荷载
13、 2.84 KN/M2 2.2.5楼面框架线荷载标准值 框架梁自重 0.3×0.6×25=4.5 抹灰 0.02×(0.7×2+0.25)×17=0.561 楼面框架梁线荷载 5.061 KN/M 2.2.6楼面框架节点集中荷载标准值 2.2.6.1边节点 边跨纵向框架梁自重0.25×0.75×10×25=46.88
14、 抹灰 0.02×(0.65×2) ×10×17=4.42 纵梁传来楼面自重 1×10×2.84=28.40 外墙自重0.24×(4.2-0.8)×(10-0.6)×19=145.74 扣窗 -0.24×(5.4×2.4)×19=-59.1 铝合金窗 5.4×2.4×0.45=5.83 外墙抹灰（0.02+0.03）×(3.45×8.4-5.4×2.4)×17=13.62 柱自重 0.6×0.6×4.2×25=37.8 柱抹
15、灰 4.2×(0.02×0.6×3+0.03×0.6)×17=3.86 边节点受集中荷载 227.49 KN 2.2.6.2中节点 纵向框架梁自重 0.25×0.75×10×25=46.88 抹灰 0.02×(0.65×2) ×10×17=4.42 纵梁传来楼面自重 2×10×2.84=56.8 柱自重 0
16、6×0.6×4.2×25=37.8 柱抹灰 0.02×0.6×4×17×4.2=3.43 中节点受集中荷载 149.33 KN 2.2.6.3次梁节点 次梁自重 0.25×0.6×10×25=37.5 抹灰 0.02×（0.25+0.5×2）×17=3.83 次梁传来楼面荷载 2×10×2.84=56.8
17、 次梁处集中荷载 98.13 KN 2.3活荷载标准值计算 屋面活荷载标准值为0.7KN/M2,雪荷载0.3KN/M2,两者不能同时考虑,取大值0.7KN/M2;楼面活荷载标准值为2.0 KN/M2。 可得：屋面板传于主梁活荷载集中力： 边节点：Pa2=Pc2=1×10×0.7=7 KN 中节点：P中2=2×10×0.7=14 KN 楼面板传于主梁活荷载集中力： 边节点：
18、Pa1=Pc1=1×10×2=20 KN 中节点：P中1=2×10×2=40 KN 恒荷载作用下计算简图见附图（二） 活荷载作用下计算简图见附图（三） 2.4风荷载计算： 基本风压 w0=0.55 KN/M2 风载体形系数 μs=1.3 风震系数 ßz =1.0 风压高度系数 见下表 风压标准值计算公式： wk=ßzμsμz w0 Pw=wkA 层次 ßz μs Z μz w0 A Pw 2 1.0 1.3 9 1 0.55
19、37.8 25.95 1 1.0 1.3 4.8 0.96 0.55 43.2 30.89 风荷载作用下计算简图见附图（四） 第三篇 板、次梁计算 3.1 屋面板配筋计算 3.1.1屋面板布置（见附图六） 3.1.2屋面荷载计算：（取1M板带为计算单元） 恒载：g=5.69×1.2×1=6.8 KN/M 活载：q=1.4×0.7×1=0.98 KN/M g+ q=6.8+0.98=7.78 KN/M,取7.8 KN/M 跨度
20、计算： 边跨：lo1=2000-300=1700mm 中跨：lo2=2000-300=1700mm 按五等跨连续板计算。 屋面荷载计算简图见附图（七） 弯距设计值：查表得弯距系数αm分别为： 端支座-1/16；边跨中1/14；离端第二支座 -1/11；中跨中1/16；中间支座-1/14。 MA=-1/16×7.8×1.72=-1.41 KN.M M1=1/14×7.8×1.72=1.61 KN.M MB=-1/11×7.8×1.72=-2.04 KN.M M2=- MA =1.41 KN.M
21、 MC=- M1 =-1.61 KN.M 正截面受弯承载力计算 板厚 100mm，h0=100-20=80mm b=1000mm C25混凝土 α1=1.0 fc=11.9 KN/M2 HPB235钢筋 fy=210 KN/M2 板配筋计算过程列于下表： 截面 A 1 B 2 C 3 M -1.41 1.61 -2.04 1.41 -1.61 1.41 αs 0.0181 0.0211 0.0267 0.0181 0.0211 0.0181 ζ 0.0183 0.
22、0213 0.0271 0.0183 0.0213 0.0183 边 跨 计算As 84.78 96.80 122.66 84.78 96.80 84.78 实际配筋（mm2） Ø8@180 279mm2 Ø8@180 279mm2 Ø8@180 279mm2 Ø8@180 279mm2 Ø8@180 279mm2 Ø8@180 279mm2 中 跨 计算As 84.78 96.80 122.66 0.8×84.78=67.824 0.8×96.80=77.45 0.8×84.78=67.824 实际配筋（mm2） Ø8
23、@180 279mm2 Ø8@180 279mm2 Ø8@180 279mm2 Ø8@180 279mm2 Ø8@180 279mm2 Ø8@180 279mm2 注：为施工方便，统一选配Ø8@180，分布筋Ø6@180。对轴线②-⑥轴间的板带，其跨中截面2，3的弯距设计值可折减20%。 计算结果表明，ζ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则，As/bh=279/(1000×100)=0.279%,此值大于0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.27%;可以；同时此值大于0.2%,符合要求。 3.2楼面板配筋计算 3.2.1楼面荷载计算
24、 恒载： g=1.2×2.84×1=3.41 KN 活载： q=1.4×2.0×1=2.8 KN g+q=3.41+2.8=6.21 KN 取6.5 KN 配筋计算过程及结果同屋面板。 3.3屋面纵向中间框架配筋计算 3.3.1屋面次梁荷载 恒载设计值 板传来的恒荷载： 5.69×2=11.38 次梁自重： 0.25×0.6×25=3.75 次梁抹灰： 0.02×(0.6×2+0.25) ×17=0.49
25、 小计： 15.62KN/M 恒载设计值： g=1.2×15.62=18.74KN/M 活载设计值： q=0.98×2=1.96 KN/M g+q=18.74+1.96=20.70 KN/M 3.3.2计算简图 计算跨度：边跨 l01=10000-240-250=9510mm,中间跨l01=10000-600=9400mm,因跨度相差小于1
26、0%，可按等跨连续梁计算，屋面次梁计算简图见附图（八） 3.3.3内力计算 3.3.3.1查表得弯距系数αm分别为： 端支座：-1/24，边跨中：1/14 离端第二支座：-1/11， 离端第二跨跨中：1/16 中间支座：-1/14， 中间跨跨中： 1/16 弯距设计值： MA=-1/24×20.70×9.512=-78.00 KN.M M1=1/14×20.70×9.512=133.72 KN.M MB=-1/11×20
27、70×9.42=-166.28 KN.M M2=M3 =1/16×20.70×9.42 =114.32KN.M MC=- M1=-133.72 KN.M 3.3.3.2剪力设计值 VA=0.5×20.70×9.51=98.43 KN VBL=0.55×20.70×9.4=107.02 KN VBR=107.02 KN VC1=107.02 KN VCR=107.02 KN 3
28、3.4承载力计算 3.3.4.1正截面受弯承载力 b’f=l/3=10000/3=3333mm b’f=b+sn=300+1700=2000mm 取b’f较小值，即b’f=2000mm C25混凝土：α1=1.0 fc=11.9 KN/MM2 ft=1.27 KN/MM2 纵向HRB400钢筋：fy=360 KN/MM2 箍筋HPB235： fyv=210 KN/MM2 α1 fc b’
29、fh’f(ho-h’f/2)=1.0×11.9×2000×100×(715-50)=1582.7 KN.M > Mu 故跨内截面均属第一类T形截面 正截面计算过程列表如下：（注：C表示HRB400） 截面 A 1 B 2 C 3 M -78 133.72 -166.28 114.32 -133.72 114.32 αS 0.064 0.01 0.014 0.009 0.01 0.009 ζ 0.066 0.01 0.014 0.009 0.01 0.009 As(mm2) 312 524 6
30、52 444 524 444 选配钢筋 2C16 402mm2 3C16 603 mm2 4C16 804mm2 2C16 402 mm2 3C16 603 mm2 2C16 402 mm2 2.3.4. 2斜截面受剪承载力 验算截面尺寸： hw= ho-h’f=715-100=615mm hw/b=615/300=2.05<4属厚腹梁， 截面尺寸按下式验算： 0.25βcfcbh0=0.25×1×11.9×300×715=638.1KN>Vmax=1
31、07.02KN 截面尺寸符合要求。 0.7 ftbh0=0.7×1.27×300×715=190.69KN>107.02KN故可按箍筋的最小配筋率设置箍筋，取Ø8@150,沿梁长不变。 ρsv=Asv/bs=101/300×150=0.22% 配筋率下限： ρmin=0.3ft/fy=0.3×1.27/210=0.18% ρsv>ρmin, 满足要求。 3.4楼面次梁配筋设计 3.4.1楼面荷载计算 恒载设计值： 次梁自重 3.75 抹灰
32、 0.49 板传来的恒载2.84×2 5.68 小计： 9.92KN/M 恒载设计值：g=1.2×9.92=11.90 KN/M 活载： q=1.4 ×2×2=5.6 KN/M g+q=11.90+5.6=17.50 KN/M 楼面次梁配筋按屋面次梁设计配筋；取楼面次梁进行最不利设计。 3.5次梁最不利设计 3.5.1
33、求B支座Mmax及支座剪力，活荷载布置在1,2,4跨 3.5.1.1求固端弯距（查表）及剪力 MB=-0.105gl2-0.119ql2 =-0.105×11.90×9.512-0.119×5.6×9.512=-173.27KN M VBL=-0.606gl-0.620ql =-0.606×11.90×9.51-0.62×5.6×9.51=101.60KN M VBR=0.526×11.90×9.4+0.598×5.6×9.4=90.32KN M 3.5.2求跨中Mmax时，活载布置在1，3，5
34、跨； 3.5.2.1求固定端弯距及剪力 MB=-0.105gl2-0.053ql2 =-0.105×11.9×9.42-0.053×5.6×9.42=136.63 KN VBL=-0.606gl-0.553ql =-0.606×11.9×9.4-0.553×5.6×9.4=96.90 KN VBR=0.526gl+0.013ql =0.526×11.90×9.4+0.013×5.6×9.4=59.52 KN 3.5.3截面配筋计算 3.5.3.1梁正截面配筋 MB=-
35、173.27<-166.28 11.9/360=770mm2 原4C16满足要求。 3.5.3.2梁斜截面配筋 按原设计的剪力值均大于最不利设计时的剪力值，故原设计的斜截面配筋不需调整，仍按Ø8@150 ，沿梁长通长配置。 第四篇 框架结构内力计算 4.1 恒载作用下内力 4.1.1计算简图 （见附图二） 4.1.2计算各节点分配系数 屋面A2点： SA2B2=4×3.2=12.8 SA2A1=4×0.9×2
36、57=9.25 则： μA2B2=12.8/(12.8+9.25)=0.58 μA2A1=0.42 B2点： SB2A2=12.8 SB2C2=12.8 SB2B1=4×0.9×2.57=9.25 则： μB2A2=0.37 μB2C2=0.37 μB2A2=0.26 楼面A1点： SA1A2=
37、2×2.57×0.9=4.63 SA1A0=4×2=8 SA1B1=4×3.2=12.8 则： μA1A2=4.63/(4.63+8+12.8)=0.18 μA1A0=0.31 μA1B1=0.51 楼面B1点： SB1A1=12.8 SB1C1=12.8 SB1B2=9.25
38、 SB1B0=8 则： μB1A1=0.3 μB1C1=0.3 μB1B2=0.22 μB1B0=0.18 4.1.3求各节点固定端弯距 4.1.3.1屋面 MA2B2=-1/12gl2-1/8Pl-9/16Pl-3/64Pl =-1/12×5.06×62-1/8×155.56×6-9/64×155.56×6-3/64×155.56×6=-306.855 KN.M MB2A2=306.
39、855 KN.M MB1C1=-306.855 KN.M MC1B1=306.855 KN.M 4.1.3.2 楼面 MA1B1=-1/12gl2-5/16Pl =-1/12×5.06×62-5/16×98.13×6=-168.81 KN.M MB1A1=168.81 KN.M MB1C1=168.81 KN.M MC1B1168.81 KN.M 4.1.4 用分层法求弯距图 4.1.4.1 屋面 0.42 0.58 0.37 -306.855
40、 306.855 128.875 177.98 88.99 -73.23 -146,46 30.76 42.47 21.24 -3.93 -7.86 1.65 2.28 1.14 -0.21
41、 -0.42 0.09 0.12 0.06 161.38 161.38 263.55 1/3 53.79 4.1.4.2 楼面 13.14 1/3 39.43 0.01 0.33 8.7 30.39 0.18 0.51
42、 0.3 0.31 -168.81 168.81 81.88 86.931 43.05 -31.78 -63.56 16.2 16.2 8.1 -1.22 -2.43
43、 0.6 0.62 0.31 -0.05 -0.09 0.03 0.02 0.01 98.71 -98.09 154.2 1/2 47.61 4.1.4.3节点不平衡弯距再分配
44、A2 0.42 0.58 179.8 -161.38 -7.74 -10.68 172.06 -172.06 A1 0.31 0.18 0.51 98.71 66.73 -98.09 -20.88 -12.12 -34.35 77.83 54.61 132.44 注：C1，C2节点同A1，A2节点 4.1.4.4弯距图、调幅后弯距图 4.1.4.4.1 弯距图（见附图九）：恒载作用下M图（KN.M） 图中集中荷载处弯距值计算 屋面：M11=3ql2/32+3Pl/16+Pl/8+Pl/16-[172.06+(329.88-172
45、06)/4]=3/32×6.58×82+3/16×139.64×8+1/8×139.64×8+1/16×139.64×8-242=216.38 KN.M M12=ql2/8+Pl/8+Pl/4+Pl/8-[212.73+(263.55-212.73)/2]=1/8×5.06×62+1/8×155.56×6+1/4×155.56×6+1/8×155.56×6-238.14=251.31 KN.M M13=3ql2/32+3Pl/16+Pl/8+Pl/16-[172.06+3×(263.55-172.06)/4]=3/32×5.06×62+3/16×155.56×6+
46、1/8×155.56×6+1/16×155.56×6-240.68=126.41KN.M 楼面：M11=3ql2/32+3Pl/16+Pl/8+Pl/16-[132.44+(154.2-132.44)/4]=3/32×5.06×62+3/16×98.13×6+1/8×98.13×6+1/16×98.13×6-[132.44+(154.2-132.44)/4]=99.99KN.M M12=1/8×5.06×62+ Pl/2-[132.44+(154.2-132.44)/2]=152.08 KN.M M13=3/32×5.06×62+3/8×98.13×6-[132.
47、44+(154.2-132.44)/4]=99.99KN.M 4.1.4.4.2 调幅 取弯距调幅系数β=0.85 ,则 MA2B2= MC2B2=0.85×172.06=146.25 KN.M MB2A2=0.85×263.55=224.02 KN.M MB2C2=-224.02 KN.M MA1B1= MC1B1=0.85×132.44=112.57 KN.M MB1A1=-MB1C1=0.85×154.2=131.07 KN.M 集中荷载处弯距值计算
48、屋面:M11=3ql2/32+3Pl/8-[224.02+(224.02-146.25)/4]=3/32×5.06×62+3/8×155.56×6-243.46=123.63KN.M M12=1/8×5.06×62+ 155.56×6/2-[146.25+(224.02-146.25)/2]=304.32 KN.M M13=3/32×5.06×62+3/8×155.56×6-[146.25+3×(154.2-132.44)/4]=215.40 KN.M 楼面：M11=3ql2/32+3Pl/8-[112.57+(131.07-112.57)/4]=3/32×5.06×
49、62+3/8×98.13×6-[112.57+(131.07-112.57)/4]=120.68 KN.M M12=1/8×5.06×62+ 98.13×6/2-[112.57+(131.07-112.57)/2]=195.34 KN.M M13=3/32×5.06×62+3/8×98.13×6-[112.57+3×(131.07-112.57)/4]=111.43 KN.M 调幅后弯距图见附图（十）KN.M 4.1.4.5 恒载作用下剪力计算 A2B2梁： RA=Pl/2-(236.55-168.81)/8+3P/2 =
50、5.06×6/2+3×155.56/2-(263.55-172.06)/8 =237.08 KN RB=Pl/2+(263.55-172.06)/8+3P/2 =5.06×6/2+3×155.56/2+(263.55-172.06)/8 =259.96 KN A1B1梁： RA=Pl/2-(154.2-132.44)/8+3P/2 =5.06×6/2+3×98.13/2-(154.2-132.44)/8=110.59 KN RB=Pl/2+(154.2-132.44)/8+3P/2 =5.06×6
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