沿湖综合楼门厅模板支撑专项施工方案 Microsoft Word 文档.doc

武警支队营区沿湖综合楼

门
厅
模
板
专
项
施
工
方
案

山东桓台建设工程有限公司

沿湖综合楼门厅模板支撑
施工方案

一、 编制依据
依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）、《建筑结构荷载规范》（GB/50009—2006）、《混凝土模板用胶合板》（GB/T17656—2008）、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）、《直缝电焊钢管》（GB/T13793）、《混凝土结构施工质量验收规范》（GB50204—2002）、《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）,工程施工图纸及现场概况。
二、 工程概况
武警滨州市支队营区沿湖综合楼，建筑面积5536.09㎡，建筑层数为地上四层，东西长23.50米、南北长69.80米，建筑主体高度为15.60米，框架结构、抗震设防烈度：7度、场地类别：Ⅲ类、场地土类别：中软土、基本风压：W0=0.5KN/㎡，柱、梁、板均为C30混凝土,。
高大模板支撑部位，位于综合楼西侧门厅即A-C轴与1-12轴之间。门厅楼面位于主体三层，梁、板顶标高10.8m,，门厅框架梁纵向为240×650㎜、跨度5.45m、横向为350×650㎜、跨度3.6m，板厚100㎜。外挑檐位于主体四层，梁、板顶标高14.40m,挑梁为350×650㎜、外挑1.0m，连续梁240×700㎜，板厚100㎜。框架柱为￠500㎜圆柱及500×500㎜方柱。（附部位平面图）
三、 施工计划
模板支撑计划2012年6月15日开始搭设，柱模板于6月28日开始安装，梁板模板于7月10日开始安装，7月15日对模板支撑系统进行验收，7月16日进行混凝土浇筑。
计划使用￠48×3.0钢管，6m长4200根、4.5m长450根、4mc长1600根、2m长106根十字扣件2560个、旋转扣件260个、对接扣件940个，可调顶托400个，木胶板422㎡3000㎜×50㎜厚木板180块。
四、 支撑系统结构要求
1、 现浇板模板与支架搭设参数
模板支架搭设净高度：10.6m（14m）；立杆纵距：1.0m；立杆横距：0.9m；水平杆最大步距：1.6m；面板采用：木胶合板，厚度：12㎜；支撑面板的次楞梁采用50㎜×70㎜的方木支撑，间距200㎜；主楞梁采用：单钢管￠48×3.0。
2、 框架梁模板与支架参数
梁截面宽度：350㎜、240㎜；模板支架净高度：10.50m(14m)；立杆梁跨度方向1.0m；梁两侧立杆间距：0.8m；梁下跨度3.6m增加一根立柱；跨度5.45m增加二根立柱；水平杆最大步距：1.8m；梁底面板下次楞采用50㎜×70㎜的方木支撑；主楞采用单钢管￠48×3.0；面板采用：12㎜厚的木胶板。
3、 模板支撑系统基础处理
基础为回填土，回填深度1.7m,每步300㎜按6步回填完，每步均用电夯夯实三遍，回填土压实系数达到93%.
五、 材质技术保证条件
1、 可调支托技术性能
可调支托材质为Q235A级钢材制作，丝杠直径必须≥30㎜，U型承托板的钢板厚度必须≥3㎜。
2、 钢管技术性能
采用外径48㎜，壁厚3.0㎜钢管，钢管必须符合现行国家标准中规定的Q235普通钢管技术性能要求。并应符合现行国家标准中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。
3、 扣件技术性能
采用可锻铸铁制作的扣件，其材质性能应符合现行国家标准的规定，不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴合面应平整，活动部位灵活。
4、 模板面板技术性能
胶合板模板表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应具有保温性能好、易脱模和可两面使用等贴点，并应符合国家现行标准的规定。胶合板模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环保要求。
5、 方木技术性能
模板结构方木，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。方木次楞材质符合现行国家标准TC17B级材质强度规定，其木材含水率不应大于20%。
六、 施工技术保证条件
1、 C轴框架柱随楼层一起浇筑，A轴框架柱分两次先期浇筑完，待框架柱混凝土强度等级达到C20及其以上时，方可浇筑门厅梁板砼，以便梁板支撑系统水平杆与框架柱连接到一起，增强整个系统的稳定性。
2、 框架梁底立杆顶部必须设置丝杠直径≥30㎜的加劲式支托，形成立杆轴向传力。
3、 支撑系统南北及西面必须搭设竖向连续剪刀撑，中间每隔两跨设置一道纵横竖向连续剪刀撑，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处各搭设一道水平剪刀撑，剪刀撑钢管采用搭接连接，搭接长度≥1m，且每侧不少于2个旋转扣件连接，与立杆或水平杆相交处采用旋转扣件扣接牢固，构成“几何不可变杆系结构”支架体系。
4、 各扣件螺栓均采用500㎜长臂扳手拧紧，使其扭力矩控制在40N.M及其以上。
5、 必须采用汽车砼泵送车，从中部均匀向两侧浇筑混凝土，严禁从一端向另一端推进，以防应力集中导致立杆重心偏移而倒塌。
七、 施工工艺
1、 施工工艺流程
依据梁板支撑系统平面图→安装铺设木垫板及立杆铁鞋→搭设支撑系统并自检→水平杆件与已浇筑完的框架柱做可靠连接→搭设梁板底部水平杆件→铺设现浇梁板次楞和模板→绑扎梁板钢筋→梁板钢筋验收→支撑系统验收→浇筑梁板混凝土→混凝土保湿养护。
2、 施工方法
本工程支撑系统结构设计采用钢管扣件式满堂支撑系统。
2.1立杆下基层施工方法
在立杆下铺设50㎜厚、300㎜宽、3.0m长木板，并放铁鞋，铁鞋安放板中心，然后安装立杆。
2.2支撑系统搭设方法
1）、先搭设外围四周立杆、扫地杆和临时固定水平杆，然后设置其他立杆。
立杆全高垂直度按≤60㎜控制。
2）、水平杆搭设
在立杆上按设计步距第一步1.6m满设双向水平杆，然后每隔1.5m设置一道水平杆。外围水平杆设于立杆内侧，其余分别对称设于立杆同侧，以便剪刀撑的搭设。在已浇筑框架柱上，将水平杆与之做可靠连接，以提高支架体系抗侧移能力和整体刚度。
3）、竖向剪刀撑搭设
按设计要求必须在支撑系统南北及西面必须搭设竖向连续剪刀撑，中间每隔两跨设置一道剪刀撑（详见梁板支撑系统施工平面布置图）。
4）、水平剪刀撑搭设
必须按照设计要求分别在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处各搭设一道水平连续剪刀撑（详见梁板支撑系统施工平面布置图）。
5）、可调支托设置
主楞采用￠48×3.0钢管，并平稳放置于梁底立杆顶部可调支托的U型托板内，可调支托悬臂不大于200㎜。
6）、梁板底部起拱
1—12轴之间的框架梁按梁跨度1.5/1000起拱，并拉线安装梁底部小横杆，铺设梁底部方木次楞和面板。
7）、扣件螺栓拧紧
用于支撑系统杆件连接的扣件螺栓均采用专用长臂扳手分两次拧紧，使其扭力矩达到40N.m以上，并采用扭力矩扳手进行抽检。

八、 检查验收
1、 施工准备检查
支撑系统施工前由技术负责人根据施工设计方案进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明，并应做好模板安装作业的分工准备。模板支撑系统必须由专业班组施工，所有参加作业人员必须持证上岗。备齐搭设支撑系统专用工具：扭力矩检测扳手、500㎜长臂套筒扳手、安全帽、安全带、水准仪。
2、 支撑系统验收检查
1） 主控项目
采用随机抽样的方法，使用游标卡尺、钢尺、扭力矩检测扳手①对支撑系统所用的钢管、方木、立杆支托、扣件和面板其品种、规格、型号和质量进行检查，必须符合设计技术参数要求。②对立干、水平杆件和主次楞间距进行检查，间距应小于或等于设计技术参数。③对剪刀撑的布设位置、与地面的夹角和形式进行检查，必须符合设计要求。④对直接承担竖向荷载传递的梁板底部立杆与水平杆件连接的 扣件数量和拧紧力矩进行检查，必须符合设计要求。
2） 一般项目
采用随机抽样的方法，使用钢尺、小线对水平杆件步距；扫地杆和支托下水平杆件分别距地面和梁板底部主楞的距离应按≤200㎜设置；用于非承重构造杆件的扣件连接扭力矩不应小于35N.m进行检查。

3） 允许偏差
支撑系统各杆件允许偏差表
检查项目
允许偏差
检查方法
立杆垂直度
全高60㎜
经纬仪测量
立杆纵横间距
±50㎜
钢尺测量
水平杆步距
±100㎜
拉线测量
主楞间距
+50㎜
钢尺测量
次楞间距
+50㎜
钢尺测量5个间距
可调支托悬臂长度
+30㎜
钢尺测量

九、 施工安全保证措施
1、 组织保障
技术负责人
质检员
安全员
木
工
班
钢筋班
架工班

2、 施工技术措施
1）、剪刀撑设置
按施工工艺流程施工模板支撑系统时，应按设计图示的剪刀撑位置、夹角和形式布设。水平剪刀撑要与已交框架梁做可靠连接
2）、立杆搭设
（1）、立杆接长严禁大搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500㎜，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3,。
（2）、立杆与水平钢管主楞采用扣件连接，梁底立杆顶部设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须加紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200㎜，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3㎜，安装时保证上下同心。
（3）、每根立杆底部必须设置木垫板与钢底座，垫板厚不小于5㎝.
（4）、立杆垂直度，每搭设2米垂直度为±7㎜，每搭设10米垂直度为±20㎜，架体最终垂直度±60㎜.
3）、水平杆搭设
（1）、在立杆底部距地面200㎜高度处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆。
（2）、可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆，其水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于200㎜。
（3）、水平杆必须与立杆扣接，不得与另一方向的水平杆扣接。
5）、支撑系统与柱的连接
在梁板模板支撑系统水平杆件与浇筑框架柱相交部位，竖向每个步距均设置一组拉结点。
6）、其他构造措施
（1）、模板及支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。
（2）、当支架立杆成一定角度倾斜，或其支架立杆的顶表面倾斜时，应采用可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。
（3）、模板支撑系统应为独立的系统，禁止与脚手架、卸料平台等相连接。
3、模板拆除措施
1）模板拆除应符合现行规范《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB5024-2002）相关规定。底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表规定，并以混凝土同条件养护试块试验强度为依据。侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。
底模拆除时的混凝土强度要求如下表

构件类型
构件跨度（m）
混凝土立方体抗压强度标准值（%）

梁
≤8
≥75
＞8
≥100

板
≤2
≥50
＞2≤8
≥75
＞8
≥100
悬臂构件
-
≥100
检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度实验报告。
2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
3）模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准。当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能够承受此荷载后，方可拆除。
4）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。
5）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。
6）、拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无要求时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。
7）、多人同时操作时，应明确分工，统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。
8）、高处拆模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作面上临时拆下的模板堆放不能超过3层。
9）、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。
10）、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。
11）、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到实际强度值后方可承受全部设计荷载。若在未到达设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。
12）、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。
13）、拆除有洞口模板时，应采取防止作业人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定及时进行防护。
14）、当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。
15）、当拆除4-8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。
16）、对于多层楼板模板的立柱，当上层及上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确定。
17）、拆除 、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。
18）、梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。
19）、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面，严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。
20）、待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架，零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。
十、应急预案
1、应急预案工作流程
本工程为重载超高支撑系统，施工危险源多，必须认真对危险源进行识别，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图。

危险源辨别
编制应急预案
成立抢险领导小组
组织抢险队、救护车
配备应急物资、设备
应急知识教育培训
定期评审
实施应急预案
进行评审、修订

应急准备和响应工作程序图
2、突发事件风险分析与防范
2.1、风险分析
本工程危险因素是梁板模板支撑系统高度达，如果实际施工与模板支撑系统设计发生偏差，可能因支撑系统稳定性不足导致倒塌事故，发生人员伤亡，结构破坏等。必须做好危险因素发生时的应急方案。
2.2、风险防范措施
（1）施工工作面外脚手架必须高于工作面1.5m并满铺一层脚手板及垂直面满挂安全网。
（2）本方案施工前必须组织专家论证评审签字，报监理单位总监和施工单位总工程师评审同意后方可执行。
（3）模板支撑系统施工完毕后，先进行班组自检合格后，报项目部质检组组织详细逐项检查验收合格后，报监理检查验收合格后，方可进行下道工序施工。
（4）承担竖向荷载传递的扣件进行逐个检查拧紧力矩必须达到40N·m以上，构造杆件的拧紧力矩必须到达35N·m以上，并逐根立杆检查是否与垫板顶牢。
（5）从中间开始向两侧平衡浇筑混凝土，同时在混凝土浇筑时，卸料堆积高度不得超过现浇板上平以上200mm，循环浇筑，防止模板支撑系统因应力集中而坍塌。
（6）浇筑混凝土时，模板支架下严禁站人，要有专职安全员看管，监测监控必须在混凝土浇筑操作面上进行，配置有专人进行监测，发现支撑系统受力杆变形值超限值时，立即停止施工，如果有可能采取加固措施时，首先组织板顶浇筑工人的施工方人员迅速撤离现场，然后组织专业人员进行加固处理，在项目部专职安全、质量、技术管理人员共同确认险情排除后，方可恢复施工，将安全隐患消除在萌芽状态。
（7）未尽事宜严格按照本方案的技术保证条件。技术参数和施工技术措施施工。
2.3应急资源配置
应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段。救援设备、交通工具、医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。

主要应急救援物资设备表
序号
材料设备名称
单位
数量
现在何处
1
小车
台
1
现场
2
药箱及药品
个/批
1
现场
3
对讲机
部
4
现场
4
手机
部
6
现场
5
担架
副
1
现场
2.4、组织机构设置
组长:
副组长：
组员：
2.5、应急组织的分工职责
1）组长职责
（1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。
（2）复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。
（3）指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。
（4）在场内实行交通管理制，协助场外应急机构开展服务工作。
在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故分析和处理。
2）、副组长的职责
（1）评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。
（2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。
安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。
（3）设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。
（4）协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。
3）、组员职责
在组长和副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。
2.6、签订救援协议
项目部应事先与附近医院签订救援协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。
2.7、应急响应
出现事故时，在现场的任何人员都必须立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。
组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。
2.8、模板支撑系统倒塌事故的应急救援
1）模板及支架倒塌事故的主要危害
模板支撑系统倒塌事故主要造成：人员伤亡、财产损失、作业环境破坏。
2）、应急救援方法
（1）有关人员的安排
组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织。调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支撑的人力、物力。组员立即进行抢救。
（2）人员疏散、救援方法
人员的疏散有组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困得人员、财物进行抢救。人员被支架或其他物件压住时，应先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险立即组织人力、物力进行抢救。
(3)伤员救护
（1）休克、昏迷的伤员救援
让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必须要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。
（2）受伤出血，用止血带止血加压包扎止血。
（3）立即拨打120急救电话或送医院。
（4）现场保护
由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，有警卫人员旁站监督，防止闲人进入。
3）现场恢复
充分辨别恢复过程中存在的危险源，当安全隐患彻底消除后，方可恢复正常施工状态。
十一、模板支撑系统监测监控
1、 立杆水平位移变形值监测监控
1.1、 立杆最大变形单元的确定
立杆最大变形单元发生在框架梁和板区域的跨中1/3范围内，在其范围内共设置2个立杆水平位移观测点。
1.2、 观测点的设置
观测点在上述立杆位置的框架梁内设置，采用150mm内径、长度高处梁板上平100mm的钢套管，调整垂直后与框架梁钢筋焊牢，套管内设Ф48钢管作为应变传导器，下与需要监控的立杆顶部500mm高度范围扣接，立杆顶部采用支托传力时，需要在支托丝杠高度范围设置与扣件厚度一致的硬木垫板调整应变传导钢管垂直度，上至套管顶部-1mm处，套管顶部安装1mm ²计十字分划板，并用红漆覆盖应变传导钢管初始位置。
1.3、观测方法与报警值的确定
在浇筑混凝土过程中，安排专人每10min进行1次变形值观测，当累积变形值达到20mm，且变形速度≥5mm/10min时，立即 报警并停止施工。经加固处理，并经模板支撑系统重新验收确认，满足刚度要求后方可恢复施工，并仍采取变形监控。
2、 主次楞最大变形值监测监控
2.1、主次愣最大变形单元的确定
主次愣最大变形单元发生在框架梁跨中的1/3区域内，在其范围内分别设置2个主楞竖向位移观测点和2个次楞竖向位移观测点。
2.2、观测点的设置
观测基准点设在框架梁跨中的立杆上，采用Ф25钢筋做直角拐头、竖向高处框架梁上平100mm，调整垂直后与下部立杆焊牢，水平向延伸至主次愣跨中观测点钢筋处;观测点采用Ф12钢筋，并做1mm计刻度，调整垂直后与框架梁钢筋点焊牢固。
2.3、观测方法与报警值的确定
在浇筑混凝土过程中，安排专人每10min进行1次变形值观测，当主次楞累积变形超过1.5倍设计容许饶度值，且变形速率≥1mm/10min时，立即报警并停止施工。经加固处理，并经验算确认刚度满足设计要求后方可恢复施工，并仍采取上述变形监控。
3、 施工荷载监测监控
3.1、施工活荷载的监测监控
混凝土浇筑过程中，安排专人进行施工活荷载的监控，两个混凝土浇筑班组不得集中在1m ²范围内进行振捣，防止因施工活荷载超限值形成模板支撑系统应力集中现象而倒塌，施工活荷载必须严格按照≤4kN/m ²的支撑系统结构设计荷载布置，即混凝土施工时，按每班组不超过4人（按平均75kg/人测算）和每班组配置一台插入式振动器进行混凝土浇筑。
3.2、施工恒荷载的监测监控
混凝土浇筑过程中，安排专人对框架梁及现浇板上平以上的混凝土卸料堆积高度不得大于200mm进行严格监控。
十二、劳动力计划
1、 专职安全生产管理人员名单:(见附件)
2、 特种作业人员名单（见附件）
十三、梁板支撑系统结构验算书
A、梁模板工程方案计算书
编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版）
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
6、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)
8、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
10、《木结构设计规范》（GB50005-2003）
11、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008
12、《建筑施工手册》第四版（缩印本）
13、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）
14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254 号）
15、建书脚手架和模板计算软件(建科评［2007］028号)
一、 工程参数
A-C轴0.35*0.65梁
梁与支架参数
梁截面宽度
0.35m
梁截面高度
0.65m
支架高度
10.2m
楼板厚度
0.1m
立杆梁跨度方向间距la
1m
钢管类型
φ48×3.0m
梁两侧与梁底立杆
梁两侧立杆间距0.8m,梁下增加1根立杆
水平杆最大步距
1.6m
顶步步距
1.5m
立杆伸出水平杆长度a
0.5m
面板
12mm厚木胶合板
梁底面板下次楞
50×70mm方木，3根
梁侧次楞
50×70mm方木，间距200mm
梁侧主楞
双钢管，间距1000mm
穿梁螺栓
不设置穿梁螺栓
荷载参数
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3

钢筋自重
1.5kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.14kN/m
可变荷载
施工人员及设备荷载
1kN/m2
倾倒砼荷载
4kN/m2
振捣砼对梁底模板荷载
2kN/m2
振捣砼对梁侧
模板荷载
4kN/m2

二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:
=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873 kN/m2
=24×0.65=15.600 kN/m2
其中 γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.65m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值15.600kN/m2。
三、 梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm3；
截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm4；
（一）强度验算
1、面板按两跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×15.600+1.4×4]×1=21.888KN/m
q1=0.9×[1.35×15.600+1.4×0.7×4]×1= 22.482KN/m
根据以上两者比较应取q1 22.482KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.125q1l2=0.125×22.482×0.202=0.11KN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.11×106
=4.58N/mm2 < f=12.5N/mm2
W
24000
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1×15.600=15.6KN/m；
面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；
面板弹性模量: E = 4500N/mm2
ν=
0.521ql4
=
0.521×15.600×2004
=0.20mm < 0.5mm
100EI
100×4500×144000
满足要求!
四、 梁侧模板次楞验算
次楞采用50×70×mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =50×70×70/6=40833mm3；
截面惯性矩I =50×70×70×70/12=1429167mm4；
（一）强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下两跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=1m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×15.600+1.4×4]×0.2=4.378KN/m
q2=0.9×[1.35×15.600+1.4×0.7×4]×0.2= 4.496KN/m
根据以上两者比较应取q=4.496KN/m作为设计依据。

3、强度验算
计算最大弯矩：
Mmax=0.125ql2=0.125×4.496×12=0.562kN·m
最大支座力：1.25ql=1.25×4.496×1=5.62kN
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
Σ=
Mmax
=
0562×106
=13.763N/mm2 < 17N/mm2
W
40833
满足要求!
（二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.625q1l=0.625×4.496×1=2.810KN
木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×2.810×103
= 1.204N/mm2 < fv=4.8N/mm2
2bh
2×50×70
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 15.600×0.2=3.12KN/m；
次楞最大容许挠度值=1000/250=4mm；
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；
ν=
0.521ql4
=
0.521×3.12×10004
= 1.137mm < 4mm
100EI
100×10000×1429167
满足要求!
五、 梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管，间距：1m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =8980mm3；
截面惯性矩I =215600mm4；
（一）强度验算
1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.62kN，按集中荷载作用下简支梁计算，其计算跨度取梁侧高度间距，L=0.55m。

主楞计算简图(kN)

主楞弯矩图(kN.m)
2、强度验算
最大弯矩Mmax=1.022kN·m
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
σ=
Mmax
=
1.022×106
=
113.808N/mm2 < 205N/mm2
W
8980
满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.900kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。
主楞最大容许挠度值：550/150=3.7mm；
经计算主楞最大挠度Vmax=0.503mm < 3.7mm。
满足要求!
六、 梁底模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W= 100×1.2×1.2/6=24cm3；
截面惯性矩I= 100×1.2×1.2×1.2/12=14.4cm4；
（一）强度验算
1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.175m。
2、荷载计算
作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×(24×0.65+1.5×0.65+0.3)+1.4×2]×1=20.75kN/m
q1=0.9×[1.35×(24×0.65+1.5×0.65+0.3)+1.4×0.7×2]×1= 2227kN/m
根据以上两者比较应取q1= 22.27kN/m作为设计依据。

计算简图(kN)

弯矩图(kN.m)
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=1.461kN;N2=4.872kN;N3=1.461kN;
最大弯矩 Mmax = 0.085kN.m
梁底模板抗弯强度设计值[f] (N/mm2) =12.5 N/mm2；
梁底模板的弯曲应力按下式计算：
σ=
Mmax
=
0.085×106
=
3.542N/mm2 < 12.5N/mm2
W
24×103
满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1×（24×0.65＋1.5×0.65＋0.3）=16.88kN/m；

计算简图(kN)
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
经计算，最大变形 Vmax = 0.127mm
梁底模板的最大容许挠度值: 175/400 =0.4 mm；
最大变形 Vmax = 0.127mm < 0.4mm
满足要求!
七、 梁底模板次楞验算
本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度70mm。
次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×7×7/6= 40.833cm3；
I=5×7×7×7/12= 142.917cm4
（一）强度验算
最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1m。

次楞计算简图
荷载设计值 q = 4.872/1= 4.872kN/m；
最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1×4.872×12= 0.487 kN.m；
次楞抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.487×106
=11.927N/mm2 < 17N/mm2
W
40.833×103
次楞抗弯强度满足要求！
（二）抗剪强度验算
V=0.6ql=06×4.872×1=2.923KN
木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×2.923×103
= 1.25N/mm2 < fv=4.8N/mm2
2bh
2×50×70
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
次楞最大容许挠度值：l/250 =1000/250 =4 mm；
验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值:
q =3.692/1= 3.692N/mm；
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；
ν=
0.677ql4
=
0.677×3.692×10004
=1.749mm < 4mm
100EI
100×10000×142.917×104
次楞挠度满足要求!
八、 梁底横向水平杆验算
横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。

计算简图(kN)

弯矩图(kN.m)
经计算，从左到右各支座力分别为：
N1=0.358kN;N2=7.078kN;N3=0.358kN;
最大弯矩 Mmax=0.112kN.m；
最大变形 Vmax=0.035mm。
（一）强度验算
支撑钢管的抗弯强度设计值[f] (N/mm2)