圆弧形金刚石砂轮的数控对磨成形修整试验.pdf

第4 4 卷第2 期2 0 0 8 年2 月机械工程学报V 0 1 4 4N o 2C H I N E S EJ O U R N A LO FM E C H A N I C A LE N G I N E E R I N GF e b 2 0 0 8圆弧形金刚石砂轮的数控对磨成形修整试验木谢晋党希敏(华南理工大学机械工程学院广州5 1 0 6 4 0)摘要：针对圆弧形金刚石砂轮精密修整的操作困难和装置复杂的问题，提出一种新的数控对磨成形修整方法。在该成形修整中，金刚石砂轮被驱动沿着圆弧插补运动轨迹与G C 磨石对磨，逐渐形成砂轮的圆弧形轮廓，用于超硬材料的曲面磨削。在建立砂轮圆弧形轮廓的数控修整模式的基础上，分析定位误差与修整形状偏差的关系。此外，建立修整精度和修整率的评价指标，进行正交试验，研究修整工艺参数，即砂轮转速、行走速率和进给深度，对修整精度和修整率的影响。对该数控修整模式分析表明，在该数控对磨成形修整中不同半径的砂轮圆弧形轮廓能够被修整成形，可用于不同曲率的曲面磨削。同时，当定位误差在O 1n n n 以内时，最大的修整形状偏差不超过5I t m l Oi n l n。成形修整试验结果显示，影响修整精度和修整率的主要修整工艺参数分别为砂轮转速和行走速率。增加砂轮转速可以同时改善修整精度和修整率；增加行走速率会提高修整率，但会降低修整精度。此外，采用适宜的修整工艺，目标形状误差和目标修整率可以分别达到2 5 1 岬l 8 m m 和7 3 1 x l o-3m m 3 m m 3，分别提高修整精度2 3 倍和修整率约7 倍。关键词：金刚石砂轮成形修整圆弧插补形状误差修整率中图分类号：T G 5 8 0 6E x p e r i m e n to nC N CA r eT r u i n go fD i a m o n dG r i n d i n gW h e e lb yM u t u a lW e a rX I EJ i nD A N GX i m i n(S c h o o lo fM e c h a n i c a lE n g i n e e r i n g，S o u t hC h i n aU n i v e r s i t yo fT e c h n o l o g y,G u a n g z h o u510 6 4 0)A b s t r a c t：D u et ot h eo p e r a t i o nd i f f i c u l t ya n de q u i p m e n tc o m p l e x i t yo f p r e c i s i o nf o r mt r u i n go f a r e-s h a p e dd i a m o n dg r i n d m gw h e e l，an e wN Cm u t u a l w e a l f o r mt r u i n gw a sp r o p o s e d I nt h i sf o r mt r u i n g，w h e e li sd r i v e na l o n ga r ci n t e r p o l a t i o np a t ht og r i n dG Cs t o n ea n dt h e na r c s h a p e dw h e e lp r o f i l ei sg r a d u a l l yf o r m e d I ti su s e df o rc u r v eg r i n d i n go fs u p e r-h a r dm a t e f i a l s O nt h eb a s eo fe s t a b l i s h-i n gc o n t r o lm o d eo ff o r m a t i o nr a d i u so fa r c s h a p e dd i a m o n dg r i n d i n gw h e e l，e f f e c to fw h e e lp o s i t i o ne r r o rr e l a t i v et oG Cs t o n eW a sa n a l y z e do nf o r me w l r o ro ft r u e da f j c-s h a p c dp r o f i l eo fg r i n d i n gw h e e l I na d d i t i o n,e v a l u a t i o ni n d e x e so ft r u i n ga c c u r a c ya n dt r u i n gr a t i ow e r ei n t r u d e d，a n dt h e nt r u i n ga c c u r a c ya n dt r u i n gr a t i ow e r ei n v e s t i g a t e db yL 9(3 4)o r t h o g o n a ll e s tw i t hr e f e r e n c et ow h e e lr o t a t es p e e d,m o v i n gs p e e da n dd e p t ho f c u t A n a l y t i c a lr e s u l t so f N Cf o r mt r u i n gs h o wt h a tt h ep r o f i l er a d i u so f a r c-s h a p e dg r i n d i n gw h e e lm a yb er e g u l a t e db yc h a n g i n ga r ci n t e r p o l a t i o nr a d i ii nN Cm u t u a l-w e a l f o r mt r u i n g，w h i c hC a ns u i tf o rc u r v ef o r mg r i n d i n go fd i f f e r e n tc t l r v a t u r e。a n df o r me r r o ri sn o tl a r g e rt h a n5l a m l Om mw h e np o s i t i o ne r r o rb e t w e e ng r i n d i n gw h e e la n dG cs t o n ei sl e s st h a n0 1m l n E x p e r i m e n t a lr e s u l t so ff o r mt r u i n gs h o wt h a tw h e e ls p e e da n dw h e e lm o v i n gs p e e dm a i n l yi n f l u e n c et r u i n ga c c u r a c ya n dC u i n gr a t i or e s p e c t i v e l y O t h e r w i s e，t r u i n ga c c l l r ya n dt r u i n gr a t i om a yb es i m u l t a n e o u s l yi m p r o v e dw i t hi n c r e a s i n gw h e e ls p e e d，b u tt r u i n gr a t i oi se n h a n c e da n dt r u i n ga c c u r a c ym a yb ed e s t r o y e dw i t hi n c r e a s i n gw h e e lm o v i n gs p e e d W h e no p t i m a lt r u i n gc o n d i t i o n sa r es e l e c t e d,f o r me r r o ro f 2 5 1 岬8m ma n dm d n gr a t i oo f 7 3 1 x 1 0-3m m m m。m a yb eo b t a i n e dr e s p e c t i v e l y,e n h a n c i n gt r u i n ga c c u r a c yb y2-3t i m e sa n dt r u i n gr a t i ob ya b o u t7a m e sr e s p e c t i v e l y K e yw o r d s：D i a m o n dg r i n d i n gw h e e lF o r mt r u i n gA r ci n t e r p o l a t i o nF o r mf f f f o rT m i n gr a t i o0 前言陶瓷、光学玻璃、硬质合金等超硬材料的曲面国家自然科学藿点基金(5 0 4 3 6 0 l o)、教育部留学回国人员科研启动基金和广东省自然科学基金(0 5 3 0 0 1 4 0)资助项且。2 0 0 7 0 3 1 0 收到初稿，2 0 0 7 0 9 2 7 收到修改稿成形精密及超精密加工依赖于金刚石砂轮的磨削技术。传统的数控磨削方法是利用V 形砂轮的固定顶点在数控行走轨迹下对工件进行加工【l】。但是，在单一的磨削点处容易发生磨粒磨钝、堵塞和脱落，很难保证大尺寸曲面的加工精度和表面质量。因此，开始利用圆弧形砂轮断面上磨削点逐个参与磨削，这样可以减小砂轮磨耗，保证加工曲面的形状精度 万方数据2 0 0 7 年2 月谢晋等：圆弧形金刚石砂轮的数控对磨成形修整试验1 0 3以及维持稳定的磨削性能l z。7 J。但是，圆弧形金刚石砂轮精密修整困难是亟待解决的难题p 8】。砂轮的圆弧形轮廓通常采用金刚石修整笔修整，但仅限于硬度较低的白刚玉砂轮和碳化硅砂轮。因此，国外学者研究出往复式圆弧旋转的杯石修整法1 2。3J 和在线电解修整法(E l e c t r o l y t i ci n-p r o c e s sd r e s s i n g，E L I D)4|。这两种方法可以对金刚石砂轮进行圆弧形轮廓的精密修整，用于超硬材料的曲面精密加工。但是，前者需要附加往复式圆弧转动的控制装置，后者需要复杂的数控装置和有污染的电解液控制砂轮与电极间的电化学作用。这些会带来技术性高和维护成本高的问题，而且只能修整固定的砂轮圆弧形轮廓半径，加工灵活性较差，所以限制了应用范围。为此，作者提出了圆弧形金刚石砂轮的数控对磨成形修整方法。它是在数控磨床上用G C 磨石沿着数控插补行走轨迹与砂轮对磨，逐渐形成圆弧形轮廓。其特点是不需要附加机械装置，修整成本低，实用性强。该方法最早用于刚玉、碳化硅等普通砂轮的圆弧形轮廓修整一J。因为普通砂轮相对超硬金刚石砂轮修整比较容易，所以针对修整精度的形成理论和修整工艺参数对修整精度和修整效率的影响还没有开展深入的理论分析和系统的试验研究。此外，当采用G C 磨石修整超硬的金刚石砂轮时，会消耗大量的磨石，导致修整效率非常低，而且修整精度很难控制。如何提高金刚石砂轮的成形修整效率和修整精度是实现产业应用的关键。作者对金刚石砂轮圆弧形轮廓的数控对磨成形修整进行理论分析和试验研究。首先，建立成形修整的数控模式，其次，分析定位误差与修整精度的关系，然后，建立修整精度和修整效率的评价指标，即形状误差和修整率，最后，通过正交试验系统分析砂轮转速、行走速度和进给深度对修整精度和修整率的影响，确定适宜的修整工艺及参数。l数控对磨成形修整原理分析1 1 砂轮圆弧形轮廓半径图l 为金刚石砂轮与G C 磨石对磨修整的示意图。在C N C 系统中驱动转速为的金刚石砂轮沿砂轮轴向的圆弧插补行走轨迹进行往复运动，且逐渐沿垂直方向进给。当以一定的切深切入G C 磨石时，砂轮与磨石间发生相互磨耗，金刚石砂轮逐渐被修整成圆弧形轮廓。图2 显示了砂轮与磨石轮廓间相切的几何关系。该图显示通过砂轮轴心线的垂直断面。在砂轮沿着数控圆弧插补轨迹与磨石对磨的过程中，因为砂轮圆弧形轮廓与磨石圆弧形轮廓始终相切，所以最终形成的圆弧插补运动的半径R o 可计算为足，=，-+(1)式中，-砂轮的圆弧轮廓半径，0 磨石的圆弧轮廓半径图1 金刚石砂轮与G C 磨石对磨修整的示意图_(、-一砂轮轴心线图2 砂轮与磨石轮廓间相切的几何关系在砂轮与磨石相切的端点易处，根据相互间的几何位置关系得知，三角形E l 易D 0 与三角形昆历D l相似，从而可以得出云=云(2)B一利用式(1)、(2)，可以推导出最终修整成形的砂轮圆弧形轮廓半径，为弘矗民(3)，=J(nI j lB+鼠”式中丑金刚石砂轮的轴向宽度B o G C 磨石的宽度从式(3)中可以看到，砂轮和磨石的宽度为事先设定的常数值，因此，只需要改变圆弧插补运动半径，就能够修整出不同半径的砂轮圆弧形轮廓，适用于多种曲率的曲面成形磨削加工。1 2 定位误差和修整形状偏差在修整过程中，假如砂轮中心线与磨石中心线偏离一定距离仇，即砂轮相对于磨石存在定位误差P。因为砂轮与磨石相互对磨的位置发生变化，所以砂轮修整后圆弧形轮廓与理论的形状产生偏差。万方数据机械工程学报第“卷第2 期图3 显示了砂轮定位误差与形状偏差的几何关系。因为砂轮与磨石间存在定位误差，所以实际砂轮圆弧形轮廓以砂轮中心线为界被分成两段圆弧，其圆心分别为D l 和D 2，其半径分别为，1 和r 2。根据式3)，1 和您为R，i=i I L R o(4)B1B+o 一2 P cr 22 而隶瓦民(5)B+岛+2 见”图3 砂轮定位误差与形状偏差的几何关系形状偏差P )定义为砂轮圆弧形轮廓上的实际点与理论圆弧形轮廓圆心之间的距离减去理论圆弧半径，。因此，在砂轮圆弧形轮廓上，协)点的形状偏差P 为d 功=一，f=l 2(6)式中x 为圆弧形轮廓上曰点在砂轮轴向相对于砂轮断面对称中心的坐标。图4 为定位误差造成的形状偏差在砂轮轴向坐标上的分布。可以看到，砂轮圆弧形轮廓的形状偏差从中心朝两端方向逐渐增大，而且，随着定位误差的增加，砂轮圆弧轮廓的形状偏差增大。例如，当p。=5 0 0 岬时，宽1 0h i m 的砂轮两端的形状偏差接近3 0I n n。莹X鼍j I|】j霉篓碘0 m m2 5m m娑Pe=500I t m 岬B o=5 0 m m、：憷脚=1 0 掣蕊、砂轮轴向坐标x m m图4 定位误差造成的形状偏差在砂轮轴向坐标上的分布因此，在修整试验中，需要精确确定砂轮与磨石的相对位置。在数控对磨成形修整前，首先将G C磨石的侧面与砂轮侧面接触，并使其相互平行，然后采用游标卡尺检测磨石的实际宽度，最后根据砂轮宽度和磨石宽度计算出砂轮与磨石的相对位置。在实际修整中，砂轮的宽度和磨石的宽度的检测误差可以控制在O 1a i m 以内，因此，从图4 的结果可知道，造成砂轮圆弧形轮廓的最大形状偏差小于5 岬1 0t o n i。2 数控对磨成形修整试验2 1 试验设备和试验条件图5 为成形修整用的三坐标C N C 磨床。在修整中，采用#1 8 0G C 磨石与#1 8 0 金刚石砂轮对磨，行走轨迹为圆弧插补运动。修整条件如表l 所示。图5 成形修整用的三坐标C N C 磨床表1 数控成形修整试验条件C N C 磨床S M R A R TB 8 1 8 福裕金剐石砂轮半蓑譬嚣=翟：结厶剂#1 8 0 G C 磨石，陶瓷结合剂惨辫石咖R-e。甚L 警翟：地5 5 0 姗d r=4 m m冷却液B M 2 水溶性磨削液图6 为圆弧形砂轮成形修整的工作图。首先，确定砂轮相对于磨石的起始点位置然后，在C N C系统中相对G C 磨石进行半径R o=5 0n l l T l 的圆弧插补运动，逐渐接近磨石，且与其对磨，如图6a 所示，使得砂轮轴向轮廓逐渐磨损，最终形成圆弧形轮廓，如图6 b 所示。将R o=5 0 m i l l 和砂轮B=1 0 m i l l和磨石宽度B o=2 5m n l 代入式(3)可以计算出修整的砂轮圆弧轮廓的理论半径，=1 4 2 8 6n T r n。(a)成形修整过程(b)砂轮圆弧形轮廓图6 圆弧形砂轮成形修整的工作图 万方数据2 0 0 7 年2 月谢晋等：圆弧形金刚石砂轮的数控对磨成形修整试验2 2 修整精度图7 为砂轮圆弧形轮廓的在位检测工作图检测原理为将砂轮圆弧形轮廓复制到石墨板上进行检测。首先，将石墨板表面磨平，确定定位面，然后，利用高速旋转砂轮进行往复运动，且逐渐进给，将砂轮圆弧轮廓复制到5 0m l T l 厚的石墨板上。图7 砂轮圆弧形轮廓的在位检测工作图采用L H 一6 5 三坐标测量仪每隔0 2I n m 的行走方式检测石墨板上复制的圆弧形轮廓，与理论圆弧形轮廓比较。按照如图3 所示的方法，利用式(6)在理论圆弧的半径方向上计算其形状偏差。图8 为检测和理论的砂轮圆弧形轮廓形状坐标。理论圆弧形轮廓半径，-1 4 2 8 6m m。图9 显示了砂轮圆弧形轮廓形状偏差在砂轮轴向坐标上的分布。考虑参与曲面磨削的砂轮宽度不超过8r a n l，因此，形状误差魄定义为在8 姗范围内的形状偏差P 伍)的绝对值的最大值。修整形状误差e。越小，修整精度越高。g戛蜷鼍|足极棚榔辞食-o 2-o 4-o 6-o 8-1砂轮轴向坐标x m m图8 检测和理论的砂轮圆弧形轮廓形状坐标吕4 0萎2 0磊。霎锄酸枷一可。，。V一_ 4-3-2一l01234砂轮轴向坐标x m m图9 砂轮圆弧形轮廓形状偏差在砂轮轴向坐标上的分布2 3 修整效率图1 0 显示了金刚石砂轮和G C 磨石修整前后的几何尺寸。在图1 0a 中，h。为砂轮修整前后的径向磨损高度，它是利用图7 所示的石墨板复制砂轮圆弧形轮廓的方法进行检测而获得，即用磨平的石墨板端面作为基准面测试砂轮圆弧形轮廓修整前后的高度差h。，(a)砂轮(b)磨石图l O 金刚石砂轮和G C 磨石修整前后的几何尺寸修整率y 定义为在累计进给深度西的条件下砂轮磨耗与磨石磨耗的体积比。这也意味着修整率，越大，修整效率越高。它可以用来衡量超硬金刚石砂轮的修整效果，即要求在消耗单位体积的G C 磨石的情况下去除更多体积的金刚石砂轮。在修整试验中，将长度为三的G C 磨石分4 次进行修整，每次砂轮的累计进给深度西为4r a i n。因为砂轮的磨耗相对于G C 磨石的磨耗要小得多，所以G C 磨石的磨耗高度可以近似为砂轮的总累计进给深度筇。根据图1 0 所示的金刚石砂轮和G-C 磨石磨耗后的几何关系，砂轮磨耗体积量和磨石磨耗体积量K 可以分别计算为吐竽卜2 F 等一k 卜f，巫2 r 2 t n 凯(7)K 弛盔(8)因此，金刚石砂轮的修整率T 为y 专(9)3 修整工艺参数与形状误差和修整率3 1 正交试验在数控对磨成形修整试验中，因为G C 磨石与砂轮之间的作用机制比较复杂，影响因数较多，所以采用厶(3 4)1 E 交试验对修整工艺参数对修整性能的影响进行分析。在正交试验中，影响因素选择砂轮转速、进给速率w 和进给深度d f 且不考虑因数之间的交互作用。修整性能的评价指标为砂轮圆弧形轮廓的形状误差岛和修整率，。形状误差魄是检测砂轮复制到石墨板上的圆弧形轮廓获得；修整率y 是利用I l w 和西通过公式(7)(9)计算得出。万方数据机械工程学报第4 4 卷第2 期试验因素水平见表2 所示。正交试验的结果如表3 所示。其中，z e 和乙分别为形状误差e s T l l 修整率，的极差，用来分析修整参数对形状误差和修整率的影响程度。表2 试验因素水平表试验编号影响因数评价指标砂轮进给进给转速速率深度N k(r r a i n-。)v f(m l n m i n-1)d f m修整率y(m m 3 m m 一3)1 1 1 0-91 3 1 0-34 5 x 1 0-32 9 l O 33 3 x 1 0-36 3 1 0-33 6 1 0-34 9 1 0-32 8 l O 一3厶0 0 2 0 00 0 0 6 00 0 1 50Z r0 0 0 180 0 0 220 0 0 163 2 形状误差图l l 显示了形状误差魄的变化趋势。它显示砂轮转速、进给速率v f 和进给深度诉对修整精度的影响程度。从表3 的极差分析和图1 1 的变化趋势可以看到，影响形状误差的主要因素是砂轮转速，其次是进给深度西，而进给速率影响最小。砂轮转速N(k r m i n-1)进给速率进给深度d r r a m、v f(m m m i n 一1)(a)(b)(c)图1 l 形状误差的变化趋势对于影响形状误差最大的砂轮转速，提高砂轮转速可以减小形状误差，提高修整精度。这是因为提高砂轮转速可以使砂轮出刃工作表面的有效磨粒的切削厚度减小，使磨粒切削力下降，从而提高加工精度。此外，当进给深度d f 小到1 0 0t t r n 时形状误差最小，而当卉为3 0 0g t m 和5 0 0 岬时形状误差比较大。这是因为加大进给深度会加大磨粒的切除厚度，增加磨粒的切削力，且当磨粒切除厚度过大且超过磨粒出刃高度时会使磨粒间发生堵塞，导致修整力过大，使修整精度下降。对于影响程度最小的进给速率，降低进给速率可以提高修整精度。这是因为降低进给速率会使轴向侧力变小，减小砂轮变形，提高加工精度。3 3 修整率图1 2 为修整率，的变化趋势。它显示砂轮转速、进给速率v f 和进给深度西对修整率州向影响趋势。结合表3 的极差分析结果可以看到，影响修整率的主要因素是进给速率v f，其次是砂轮转速，最后为进给深度西。5g一l4S3锝潮囊2，_、毛5童4查喜3潮看堡蒌攀砂轮转速，(k r m i n-t)进给速率v f(m m m i n-1)进给深度d r r a m(a)(b)(c)图1 2 修整率，的变化趋势对于影响修整率最大的进给速率v f，提高进给速率会明显提高修整率，这是因为进给速率的增大会在单位时间内使磨粒切除量增加，容易导致磨粒破碎、脱落，使砂轮磨耗增加。此外，提高砂轮转速可以增加修整效率，但当N 3k r m i n 时，修整效率会稍微下降。这是因为提高砂轮转速可以使每颗磨粒的冲击力增加，导致砂轮磨损增加，但是，提高砂轮转速也会在一定条件下使金刚石磨粒的平均切除深度减小，会使金刚石磨粒出刃适度钝化，反而增强砂轮的耐用性。对于影响程度较小的进给深度西，当进给深度西为1 0 0 岬时，修整率比较高，而当进给深度西为3 0 0 岬时，修整率最低。这可能是因为在一定条件下磨粒的切除厚度适应于磨粒的出刃高度和刚性，会增强砂轮的耐用性。3 4 适宜的修整条件根据如图1 1 所示的形状误差随修整参数变化的趋势可知，要获得最低的圆弧形轮廓形状误差，可选择砂轮转速N=4 k r m i n、进给速率v t-=1 0 0m m m i n 和进给深度d f=1 0 0g m。由正交试验方法可计算出该最佳修整工艺参数下的圆弧形砂轮的形状误差e。估计值为2 5 1l a m 8 衄，这可以提高修整状差脚一2J 石m23jJJ胗诜咖一虻舛船舶弘”稻l3535l5l3123l23l23222333444123456789盎呈世棚蝼葵陕 万方数据2 0 0 7 年2 月谢晋等：圆弧形金刚石砂轮的数控对磨成形修整试验精度2 3 倍。同样，根据如图1 2 所示的修整率随修整参数变化趋势可知，要获得最大的修整率，可选择砂轮转速=3k r m i n、进给速率v f=3 0 0n u n m i n和进给深度西=1 0 0 岬。由正交试验方法可计算出该最佳修整工艺参数下的修整率，估计值为7 3 l 1 0。r a n l 3 n u n 3，这可以提高修整效率7 倍左右。为了同时保证修整精度和修整效率，在圆弧形金刚石砂轮修整中推荐选择较小的进给深度，即卉-1 0 0 m。而且，首先采用砂轮转速N=3k r m i n和进给速率v f=3 0 0m m m i n，提高修整率，然后采用砂轮转速=4k r m i n 和进给速率v f=1 0 0m m m i n，提高修整精度。4 结论(1)采用与G C 磨石数控对磨的方式可以实现金刚石砂轮圆弧形轮廓的成形修整。而且，修整半径的调整灵活性适用于不同曲率的曲面磨削加工。(2)砂轮相对磨石的定位误差可以导致砂轮圆弧轮廓的形状误差，但当定位误差小于0 1m l T l 时，造成的最大形状偏差不超过5p m 1 0m l T l。(3)影响修整精度的最大工艺参数是砂轮转速，其次是进给深度。而影响修整率的最大工艺参数是进给速率，其次是砂轮转速。(4)提高砂轮转速可以同时提高修整精度和修整率，但当N 3k r m i n 时修整率开始下降。提高行走速率可以提高修整效率，但会使修整精度下降。(5)在适宜的修整条件下，目标形状误差可以达到2 5 1p m 8 衄，提高修整精度2-一3 倍；目标修整率可以达到7 3 1 1 0-3m m 3 删一，提高修整效率7 倍左右。参考文献【l】N I S H I G U C H IT K O I Z U M IYM A E D AY 吼a 1 I r a-p r o v a n e n to fp r o d u c t i v i t yi na s p h e r i c a lp r e c i s i o nm a c h i n-i n gw i t hi n-s i t um e t e o r o l o g y J A n n C I R P,1 9 9 1，4 1(1)：3 6 7 3 7 0【2】2K U R I Y A G A W AT S E P A S YMS，S Y O J IK An e wg r i n d-i n gm e t h o df o ra s p h c r i cc e r a m i cm i r r o r s J J o u r n a lo fM a t e r i a l sP r o c e s s i n gT e c h n o l o g y,19 9 6，6 2(4)：3 8 7-3 9 2 3】S A E K IM，K U R I Y A G A W AT S Y O J IkM a c h i n i n go fa s-p h e r i c a lm o l d i n gd i e su t i l i z i n gp a r a l l e lg r i n d i n gm e t h o d J】J o u r n a lo ft h eJ a p a nS o c i e t yf o rP r e c i s i o nE n g i n e e r i n g，2 0 0 2，6 8(8)：l0 6 7 l0 7 1【4】Y I NS，M O R I T AS，O H M O R IH，e ta 1 E L I Dp r e c i s i o ng r i n d i n go fl a r g es p e c i a lS c h m i d tp l a t ef o rf i b e rm u l t i-o b-j e c ts p e c t r o g r a p hf o r8 2mS u h a r ut e l e s c o p e J I n t e m a-t i o n a lJ o u r n a lo fM a c h i n eT o o l sa n dM a n u f a c t u r e，2 0 0 5，4 5(1 4)：15 9 8-16 0 4【5】X I EJ，X UWWT A M A J 3 Ds i m u l a t i o no fa r c e l i v e-l o p eg r i n d i n go fn o n-a x i s y m m e t r i ca s p h e l i cs u r f a c e f 1 I n t J M a c h i n i n ga n dM a c h i n a b i l i t yo fM a t e r i a l s，2 0 0 7，2(1)：8 5 9 6【6】6X I EJ，X UWw A r ce n v e l o p eg r i n d i n go fn o n a x i s y m m-e t r i ca s p h c r i cs u l f a c eu s m ge g l u a l e n v e l o p eh e i g h t J M a t e r i a l sS c i e n c eF o r u m,2 0 0 6，5 3 2 5 3 3：1 8 9-1 9 2【7】谢晋，阮兆武光学自由曲面反射镜模芯的镜面磨削 J】光学精密工程，2 0 0 7，1 5(3)：4 2-4 7 X I EJ i mR U A NZ h a o w u M i r r o rf o r mg r i n d i n go ff r e e-f o r ms u r f a c eo fr e f l e c t o rm o u l dc o r e【J】O p t i c sa n dP r e c i s i o nE n g i n e e r i n g，2 0 0 7，1 5(3)：4 2-4 7【8】黄浩，郭隐彪，王振忠，等轴对称非球面加工误差分离及补偿技术 J】机械工程学报，2 0 0 5，4 1(1 2)：1 8 1 1 8 5 H U A N GH a o，G U OY i n b i a n，W A N GZ h e n z h o n g E r r o rs e p a r a t i o na n dc o m p e n s a t i o nt e c h n o l o g yo fa x i s y m m-e t r i ca s p h e r i cm a c h i n i n g【J】C h i n e s eJ o u r n a lo fM e c h a n i c a lE n-，g i n e e r i n g，2 0 0 5，4 1(1 2)：1 8 1-1 8 5【9】O K U Y A M AS，I W A Y AT K I T A M AT，c ta 1 S t u d yo nt h er o u n d-o f f t r u i n gu s i n gt h ec i r c u l a rm o t i o no f C N Cg r i n d i n gm a c h i n e J T h eJ a p a nS o c i e t yf o rP r e c i s i o nE n g i n e e r i n g，1 9 9 8。6 4(1 1)：16 6 9-16 7 3 作者简介：谢晋，男，1 9 6 3 年出生，副教授。主要研究方向为精密加工、磨削加工和数控加工。E-m a i hj i n x i e s c u t e d u 饥 万方数据圆弧形金刚石砂轮的数控对磨成形修整试验圆弧形金刚石砂轮的数控对磨成形修整试验作者：谢晋，党希敏，XIE Jin，DANG Ximin作者单位：华南理工大学机械工程学院,广州,510640刊名：机械工程学报英文刊名：CHINESE JOURNAL OF MECHANICAL ENGINEERING年，卷(期)：2008,44(2)被引用次数：3次 参考文献(9条)参考文献(9条)1.NISHIGUCHI T;KOIZUMI Y;MAEDA Y Im-provement of productivity in aspherical precision machin-ingwith in-situ meteorology 1991(01)2.KURIYAGAWA T;SEPASY M S;SYOJI K A new grind-ing method for aspheric ceramic mirrors 1996(04)3.SAEKI M;KURIYAGAWA T;SYOJI K Machining of as-pherical molding dies utilizing parallel grindingmethod 2002(08)4.YIN S;MORITA S;OHMORI H ELID precision grinding of large special Schmidt plate for fiber multi-ob-ject spectrograph for 8.2 m Subaru telescope外文期刊 2005(14)5.XIE J;XU W W;TAMAKI J 3D simulation of arc enve-lope 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