轴心受压CFRP—铝合金组合管弹塑性屈曲性能分析.pdf

第2 3 卷增刊2 0 0 6 年1 2 月v 0 1 2 3S u p D e c 2 0 0 6工程E N G D m E R 玳G力学M E C H A N I C S2 1 0文章编号：1 0 0 0-4 7 5 0(2 0 0 6)s u p-0 2 1 0-0 7轴心受压C F I 冲一铝合金组合管弹塑性屈曲性能分析+钱鹏1，一，叶列平1，一，冯鹏1，2(1 清华大学土木工程系，北京l O 0 0 8 4；2 清华大学结构工程与振动教育部重点实验室，北京1 0 0 0 8 4)摘要：c F l 诤管具有轻质高强的特点，适合于建造大跨度空间网格结构，但其破坏呈脆性，且以节点连接破坏为主，不能充分发挥C F R P 材料的优点，为此建议将C F I 啦与铝合金组合形成C F I 冲一铝合金组合管来改善其受力性能和构件连接性能。首先对C F I 心一铝合金组合长管进行了轴心受压稳定试验研究，得到其基本受力性能与破坏模式。利用有限元方法对组合管的特征值屈曲进行分析，研究不同C F R P 铺层角度、厚度和顺序的影响。根据特征值屈曲的分析结果，引入初始几何缺陷，对组合管进行了弹塑性屈曲分析，并将分析结果与试验结果进行了对比，确定了有限元分析模型的合理性，进一步研究了不同长细比、铺层角度和厚度对组合管弹塑性稳定性能的影响机理。最后基于试验结果与数值分析结果，通过修正P e n y 稳定计算公式，得到了C F R P 一铝合金组合长管屈曲荷载的计算公式。关键词：轴心受压；C F R P；铝合金；组合管；弹塑性屈曲；稳定中图分类号：T U 3 1 l文献标识码：AE L A S T o P L A S T I CB U C K L I N G B E H A V I o Ro FC F R P-A L U M I N U MC o M P o S I T EP I P EU N D E RA A L L YC o M P R E S S I V EL o A D+Q L 气NP e r 培1 一，L i e p i n 9 1 一，F E N GP e n 9 1 2(1 D e p a 竹m e n to f c i v i lE 心n e e r i n g T s i n g h l l au n i v e r s i 饥B e 幻i n g1 0 0 0 8 4，c h i 呦(2 K e yL a b o 珀t o r yo f s t n l c t I l r a lE n g i n e e r i n ga t l dV i b m t i o no f c“n aE d l|c a t i o nM i n i g 时，T s i n g h u au n i V e r s i t y，B e 幻i n g1 0 0 0 8 4，c l l i m)A b s t r a c t：D u et oi t sl i g h t-w e i g h ta r l dl l i g h _ s 仃e n 垂h，C F R Pp i p e sc a nb el l s e df b rt l l ec o I l s 仃u c t i o no fl o n g-s p a nl a t t i c es 仃u c n l r e s B u tt h es h o r t c o I I l i n go fc o l l n e c t i o nf a i l u r eb e t w e e ne l e m e n t sr e s 仃i c t st h em i l i z a t i o no fi t s1 1 i g hs 仃e n 蚰S oC F R P 一舢u I I l i n 眦lc o m p o s i t ep i p e，1 1 1 a d eo fa l u I I l i n u mp i p e、)l，i t h 研a p p e dc F R Ps h e e t s，i sp r o p o s e dh e r et oi m p r o V et h el o a d i I 玛c a p a c i 够a n dc o m l e c t i o nb e h a V i o r T h ec o m p o s i t ep i p e su n d e ra x i a lf-o r c ew e r ef i r s t l yt e s t e dt oo b t a i ni t sl o a d i n gp r o p e m e sa n df a i l l l r en l o d e s T h e ne i g e n、，a l u eb u c l d i n gb e l l a V i o r sw e r es t I l d i e dw i t hF E Mt oi n v e s 衄a t et h ei 1 1 f l u e n c eo fd i 航n tp l ya n g l e s，l i c k l l e s sa n ds e q u e n c e A ni n i t i a l i m p e r f e c t i o nw a si n 虹o d u c e di n t oF Em o d e lb 粥e do nt e s tr e s u l t st of I l：n h e rs t u d y 也ee l a s t o p l a s t i cb u c k h n gb e h a 啊o r so fc 伽叩o s i t ep i p e si n f l u e n c e db yd i f n ts l e n d e n l e s sr a t i o s，p l ya n g l e sa n dt h i c h e s s F i m l l y，b a s e do nt h et e s t e da n dn 岫e r i c a l 撇l y s i sr e s u l t s，af-o r m u l at oc a l c u l a t et h eb u c k l i n gl o a do fc o m p o s i t ep i p e su n d e ra x i a l l yc o m p r e s s i V el o a di so b t a i n e db yc o n e c t i n gP e 门眵矗m H u l a K e yw o r d s：a X i a lc o n 珥e s s i o n；C F I 冲；a l 啪i n u ma l l o y；c o n 平1 0 s i t ep i p e；e l a s t o p l a s t i cb u c i n g；s 切r b i l 时收稿日期：2 0 0 6 _ 0 1 1 6基金项目：国家自然科学重点基金(编号5 0 2 3 8 0 3 0)作者简介：嚏鹏(1 9 8 0)，男，江苏宜兴人，博士生，从事结构工程研究；叶列平(1 9 6 0)，男，浙江温州人，教授，博士，博导，从事结构工程研究(E a i l：y l p t s i n g l l m e d u c n)；冯鹏(1 9 7 7)，男，陕西耀县人，讲师，博士，从事F R P 结构研究但m i l：f e n g p c n g t s i n g l l l I a e d u c n)。万方数据工程力学2 1 1近年来，碳纤维增强复合材料(C a r b o nF i b e rR e i n f 0 r c e dP o l y 眦，简称c F R P)因其轻质高强和耐腐蚀性好的优点，被广泛地应用于工程结构 1 2】。利用C F R P 构件形成的空间结构，适应性强，维护费用低，运输安装便利，如日本开发了用C F I 冲卷管建造空间网架结构，重量只有钢网架的2 5。但由于C F R P 构件的受力性能为弹脆性，且具有各向异性的特性，构件间的连接破坏往往成为控制结构承载力的关键【3】。为了改善c F R P 构件连接承载力，提高其延性，本文建议将C F R P 与铝合金组合，形成C F R P 一铝合金组合结构构件。这种新型高强、轻质、耐腐蚀组合结构可用于大跨度空间结构、开合结构和耐腐蚀结构，并可用于航天空间结构。针对工程中常用的空间网架结构杆件，本文研制了C F R P 一铝合金组合管(见图1)。图lC F R 卜铝合金组合管F i g 1c F I 心a l 啪i 删ma 1 1 0 yc 1 p o s i t ep i p e本文首先对9 根C F R P 一铝合金组合管(以下简称“组合管”)轴心受压稳定试验研究，得到了组合管的基本受力性能和破坏模式。然后利用有限元软件A N S Y S【4】建立三维有限元分析模型对其进行数值分析，补充试验研究参数的不足。最后，基于试验结果与数值分析结果，修正P e n 了稳定公式，得到了组合管的稳定承载力计算公式。1 试验研究概况铝合金管外壁粘贴包裹C F I u P 布铺层形成C F R P 一铝合金组合管。铝合金材料为热处理铝合金材料6 0 6 1 T 6，其基本力学性能参数见表1。外包C F R P 铺层可视为线弹性正交各向异性材料，其基本力学参数可以简化为4 个，根据材性试验结果，如表2 所示。根据铝合金管的长细比的不同将试件分为3组，每组试件的C F R P 铺层结构不同，铝合金管截面尺寸均为4 9 7 m m 3 1 m m，具体几何参数如表3所示。试验加载装置如图2 所示。FJ图2A C C P 轴压试验装置F i g 2A C C Ps e t u pf o rs t a b l et e s t表1 铝合金材料的力学性能参数T a b l e1 蛆u r n i n 啪m a t e r i a lp m 锄舱t e r s鱼：2 型坠竺：!坐亟丝翌型竺墨垒望!12 5 93 8 8 l3 2 31 7 5 0 46 9 80 3 6表2C F I 心材料的力学性能参数T a b l e2C F R Pn 蚍e r i a lp 盯a m e t e r s互丝堕里堑坠鱼2 型!盗l7 1 53 3 71 5 30 3 6通过在试件两端设置单向刀铰；在试件中部沿周边均匀布置4 片应变片测量纵向应变，并在加载端和杆件中部分别设置了竖向位移计和水平位移计。试验时用千斤顶按1 0 k N r n i n 速度匀速加载直至杆件破坏。试验过程中，试件从加载初始就开始产生横向变形；达到屈曲荷载时，横向变形已很大。对于A C C P 6 0 与A C C P 7 0 两组试件，发生的是弹塑性屈曲；而A C C P l 2 0 组试件，则是弹性屈曲。最终破坏时，没有发现C F R P 与铝合金发生剥离。各试件的试验结果如表3 所示，其中，砧为屈曲荷载；D，、D h 分别表示试件屈曲时的最大竖向与横向位移。O5 0 0 01 0 0 0 01 5 0 0 02 0 0 0 08 1 0 6图3 铝合金的应力应变关系F i g 3A l u 如j I m ms t r e s s 孤ds 仃a i nr e l a t i o n姗姗渤撕啪啪如。对d 1 苣b 万方数据2 1 2工程力学A C C P 6 0 一09 5 04 9 7无9 03 92 5A C C P 6 0 29 5 05 4 62 7【O 9 0 1 21 0 33 _ 3O 9A C C P 6 0 _ 39 5 05 7 O3 5f O 9 0 1 31 2 04 7O 9A C C P 7 0-21 1 0 05 4 62 7 O 9 0】29 02 93 8A C C P 7 0-31 1 0 05 7 O3 5【0 9 0】31 l12 5O 9A C C P l 2 0-01 9 5 04 9 7无1 95 96 0A C C P l 2 0-11 9 5 05 2 51 5 0 9 0】12 47 41 4 0A C C P l 2 0 21 9 5 05 4 62 7【0 9 0】23 09 72 2 4A C C P l 2 0-31 9 5 05 7 O3 50 9 0 1 33 6l O 02 6 3A c c P l 2 0 l：A l u I l l i n 啪a l l o y c n 心c i r c l l l a r P i p e s(铝合金c F R P 圆形组合管)1 2 0(铝合金管的长细比为1 2 0)一1(铺层的层数)【竺!】：巴2 1】查重=尘王星笪堡：上堡：耋歪兰星盒堡堕重墨墼旦1 8 01 5 01 2 0茧9 0山6 03 00O5 0 0 01 0 0 0 01 5 0 0 02 0 0 0 01 0。6图4c F R P 的应力应变关系F i g 4C F R Ps t r e s sa n ds 仃a i nr e l a t i o nO1 53 04 56 07 59 0度图5 屈曲荷载与铺层角度的关系曲线F i g 5B u c k l i n gl o a d sa n dp l y 柚g l e sr e l a t i o n2 5 02 0 01 5 0知o5 0OO24n 层图6 屈曲荷载与铺层层数的关系曲线F i g 6B u c“i n g1 0 a d s 觚dp l yn u m b e r sr e l a t i o n2 特征值屈曲及屈曲模态分析为了深入研究组合管的轴心受力性能，弥补试验研究参数范围的不足，本文采用A N S Y S 软件建立三维有限元模型对组合管的弹塑性屈曲性能进行模拟。铝合金管采用s o l i d 4 5 三维实体单元【4】，并采用试验实测的多折线弹塑性本构关系(见图3)；外包C F R P 铺层采用S o l i d 4 6 三维实体层合单元模型1 4】，按各向异性弹性材料考虑，其本构关系如图4 所示。分析时，假定铝合金管与外包C F R P 铺层界面粘结良好且无相对变形，接触界面上的铝合金单元与C F R P 单元共节点。首先对两端铰接轴心受压组合管进行特征值屈曲分析，研究不同铺层角度、厚度和顺序对特征值屈曲荷载和模态的影响：(1)C F R P 铺层角度的影响。取C F R P 铺层数为4 的组合管进行分析，采用对称角度铺层结构 日e p 9 ，p 为c F R P 铺层角度，即纤维与管轴线的夹角在0。9 0。之间每1 5。变化一次。图5 为第一阶、第二阶特征值屈曲荷载R 1 和昂2 随C F I 冲铺层角度的变化曲线，可见9=0。时，屈曲荷载值最大，随铺层角度的增加，屈曲荷载值减小，在0。6 0。之间呈非线性递减，而在6 0。9 0。之间，屈曲荷载值基本为常数。(2)C F R P 铺层层数的影响。取正交铺层【0 9 0】。的组合管进行分析，c F R P 铺层层数胛从1 变化到6，对特征值屈曲荷载值的影响见图6。由图可知，如。1 和P 酣均随C F R P 铺层层数呈非线性递增，这是因为杆件受弯刚度随C F I o 铺层层数呈非线性增加。(3)C F R P 铺层顺序的影响。取4 层C F I 心正交 万方数据工程力学2 1 3铺层的组合管进行分析，其中两层纤维的铺层角度为0。，另外两层为9 0。，通过变化它们之间的铺层顺序，研究c F R P 铺层顺序的影响，计算结果见表4，可见C F R P 铺层顺序的变化对特征值屈曲荷载的影响很小，可以忽略。表4 铺层顺序的影响T a b l e4h l n u e n c eo f p l ys e q u e n c e表5 考虑l 1 0 0 0 初始几何缺陷的有限元与试验结果比较T a b l e5C o 玎叩a r i s o nb e 铆e e nt e s t 锄dF Er e s u l t sc o n 8 i d e r i n g1 1 0 0 0i n i t i a lg e o m e 仃i ci m p e r f e c t i o n编号 加斟脑k N 五矗4，l 斟9 E x啡相对误差3 弹塑性屈曲分析3 1 数值模型校核由特征值屈曲分析可知，不同的几何参数对组合管轴心受压的屈曲模态没有影响。因此，可以以一阶屈曲模态为基础引入初始几何缺陷对组合管进行弹塑性屈曲分析。由于本次试验采用的是热处理挤压铝合金管，铝合金管件的力学缺陷很小，因此只考虑初始几何缺陷【5】。分别取杆长的l 1 0 0 0、l 7 5 0 和协0 0 的一阶特征值屈曲模态进行分析，结果表明初始缺陷为l 1 0 0 0 的一阶特征值屈曲模态的计算结果与试验结果比较符合，如表5 所示，其中A 为正则化长细比，其定义见下式：元=鲁序“三几=L，2，式中，玩C i 为第f 层C F R P 的轴向弹性模量；R 为铝合金的弹性模量；如i 为第f 层C F R P 的截面惯性矩；厶为铝合金的截面惯性矩；彳c i 为第f 层C H 的截面面积；彳A 为铝合金的截面面积；r 为组合杆截面的回转半径。由表5 可知，除了A C C P 6 0 3 的有限元结果比试验结果小7 9 之外，其它试件有限元结果与试验结果的相对误差均在5 之内，均方差平均为一0 9 只有4 0。因此，以下数值分析均以初始缺陷为l 1 0 0 0 的一阶特征值屈曲模态的有限元模型来分析不同铺层厚度与长细比对组合管弹塑性屈曲性能的影响。3 2 铺层角度的影响由于c F R P 铺层角度的改变，将影响截面的抗弯刚度进而影响构件的长细比。为了便于比较分析，选取三组长度分别为1 1 5 m、2 3 2 m 和3 4 6 m的组合管进行分析，组合管的截面均为5 4 8 5 4，其中铝合金管截面为5 0 3。同一组管件的C F R P 铺层层数均为4，每层厚度为0 6 m m，采用对称角度铺层 _ 9 p p 一日，纤维铺层角度p 从0。变化到9 0。分析结果表明纤维铺层角度对弹塑性屈曲性能的影响与其对弹性特征值屈曲的影响情况基本相同，O。为最优铺层角度，此时C F R P 对提高组合管的屈曲荷载值最为有效。3 3 铺层厚度的影响分别选取长细比为2 0、3 0、4 0、5 0、6 0、8 0、1 2 0 和1 8 0 的8 组组合管进行分析，C F R P 采用【0 9 0】。正交铺层，每层厚度0 6 m m，铺层数胛=2 5，另外还考虑了纯铝合金管和铺层为 0 9 0】2 的纯C F I 心管。对于同一组管件，增加铺层的同时，通过调整试件的长度使得长细比A 保持相同。计算结果如图7 所示，其中P n 为铺层数刀(以【0 9 0】为一个铺层单位)的组合管屈曲荷载值；R 为纯铝合金管的屈曲荷载值。由图7 可以得到以下结论：(1)同一组构件，P D 编随着铺层数刀的增大而增大，这是因为组合管截面弯曲刚度随C F R P 铺层数的增加而增大。但当长细比A 大于3 0 时，耻。随着铺层数刀的增大基本呈线性关系增加；而当长细比A 小于3 0 时，R 儡随着铺层数一的增大呈非线性关系增加；(2)当九6 0(元1 2 5)时，组合管的破坏为弹性屈曲破坏，因此同一组组合管的稳定系数几乎相 万方数据2 1 4工程力学同；当九 6 0(A 1 2 5)时，组合管为弹塑性屈曲破坏，随着C F R P 层数的增加，组合管的稳定系数不断提高。3 4 长细比的影响取组合管长度为O 3 6 n 卜3 5 m，整体长细比在2 0 2 0 0 范围内变化进行分析。组合管的截面为5 4 8 5 4，其中铝合金管截面为0 5 0 3，C F R P 铺层为 O 9 0】2，每层厚度为0 6 m m，共4 层。计算结果如图8 所示。图中每一条曲线表示不同长细比组合管在整个加载过程中，相对荷载值鼢4 与相对横向位移溯的关系，图中虚线是不同长细比组合管最大荷载值点的连线。由图8 可知，麟卅最大值随长细比A 增大呈非线性递减；长细比A 越大，鼢4 达到最大值时的掰也越大；随着长细比的增加，组合管的破坏由弹塑性失稳，逐渐变为弹性失稳。5。4。如2。1 00123456竹图7P n P 0 玎关系F i g 7P n P 0 一pr e l a t i o nUl UZ Uj U4 U，Ua f 1 0 3图8 鼢2 4 一鲋关系F i g 8 麟2 彳溯r e l a t i o n由于铝合金不是一种理想弹塑性材料，当构件长细比足够小时，应力超过而2 后，铝合金和F R P的应力值还会继续增加，因此组合管的稳定系数将会大于1 0，本文从偏于安全的角度考虑建议当其大于l 时取其值等于l。图9 为不同铺层厚度的组合管的稳定系数随正则化长细比变化的计算分析结果。其中，A l 表示纯铝管，0 9 0 。表示铺层数胛(以 0 9 0】为一个铺层单位)的组合管，C F R P 表示纯C F R P 管。由图可知，组合管稳定系数随正则化长细比的变化可以分成两段：缪=n 8 3j j憋l 五：】宴O On 51 01 52 02 53 O3 54 0五图9 稳定系数与正则化长细比的关系F i g 9R e l a t i o nb e t w c e ns t a b i l i t yc 伍c i e n ta n dn 伽m ls l e n d e m e s sr a t i o(1)九1 2 5(允芝6 0)时，无论是纯F I 冲管、纯铝合金管，还是组合管，都发生弹性屈曲破坏，不同铺层数的组合管的柱子曲线基本相同；(2)A 1 2 5(九 6 0)时，纯C F I 冲管是弹性屈曲破坏，纯铝合金管为弹塑性屈曲破坏，而组合管则是介于两者之间，C F R P 铺层数越多，越接近弹性屈曲破坏，C F R P 铺层数越少则越接近弹塑性屈曲破坏。因此，对于相同长细比的组合管，C F R P铺层数越多，稳定系数越高。4C F R P 一铝合金组合长管的设计公式本文主要研究石1 2 5 组合长管的稳定承载力计算公式，对于石 1 2 5 的组合短管，需考虑局部屈曲等影响因素，将另文进行分析研究。轴心受压组合长管稳定承载力可用下式计算：最9 五2 彳彳=如，瓦，C f 嘎+厶其中，石4 为组合管的强度；妒为稳定系数。对于本文研究的组合管，其轴心受压稳定承载力，理论上与以下薄壁钢结构的P e n y 稳定公式叼(见式3)最为接近，因此，本文以P e n y 公式为基本函数表达 万方数据工程力学2 1 5式，对数值计算结果和试验结果拟合得到组合管稳定系数的表达式。妒=i 斋(1+s o+万2)一(1+s o+万2)2 4 万2】(3)二几式中，so 为等效相对初弯曲。为了明确组合管中C F R P 对屈曲荷载的影响，定义以下截面抗弯刚度组合比孝来反映截面中C F R P 抗弯刚度与截面总抗弯刚度的比值。考=(盈，C f 七)(RC f k，+取厶)(4)根据冷弯薄壁型钢结构技术规范G B 5 0 0 1 82 0 0 2 f 7】，可假定印表达式为：s 0 2 n l 切2 九2(5)根据本文的试验结果和数值分析结果，采用最小二乘法进行回归，对于允1 2 5 的组合管，得到式(6)。表6 长管稳定系数的计算结果与试验结果的比较T a b l e6C o 玎叩a r i s o nb e 骶e nt e s ta n dc a l c u l a t i v em s u l t so fl o n gp i p es t a b i l i t)rc o e 伍c i e n t篙莒篇7G：8E c c s 銎修正P e q 公霎乏，项目-2 0 0 32 0 0 2。铝合金。公式(6)表7 长管稳定系数的计算结果与数值结果的比较T a b l e7C 伽叩a r i s o nb e t、e e nn u m e r i c a la n dc a l c u l a t i v er e I u l t so fl o n gp i p es t a b i l i t)rc o e 伍c i e n t嚣=7 篇8 眦s 美醐合金修n 吖套妻项目2 0 0 3 2 0 0 2 一。公式目前国内外有关设计规范常用的稳定系数计算方法有：G B 5 0 0 1 8 2 0 0 2 的Q 2 3 5 曲线7 I，G B 5 0 0 1 7 2 0 0 3 的b 类曲线 8】E C C S 用于热轧铝合金的a 类曲线【9】以及美国铝合金设计手册【l o】中的设计曲线。这些文献计算公式和式(6)的计算结果与试验结果对比的统计情况见表6；与数值结果对比的统计情况见表7。表中，(9 c)。和(9 c)l n i n 分别表示稳定系数的计算结果与试验结果或数值结果之比的最大值和最小值。对比结果表明，式(6)的计算值与数值结果和试验结果的吻合很好，两者之比的平均值分别为1 0 1 与1 0 6，最大离散度为3 3，是所有计算公式中结果最好的。一1一A 1 2 5，9 2 素 (口1+1)+(吃+1)九2 卜二几(q+1)+(心+1)A2】2 4 A2(6)q=一0 2 考2+0 0 6 考+o 1 0啦=0 0 9 髻2-0 0 3 考+o 0 55结语本文以C F R P 一铝合金组合管的轴心受压试验研究为基础，通过有限元方法，对组合管的弹塑性稳定性能进行了分析，研究了不同的C F R P 铺层角度、厚度和顺序的影响，得到以下研究结果：(1)组合管的破坏模式与一般F R P 脆性破坏的模式不同，其破坏呈现出一定的延性，与铝合金管的破坏模式较为接近。(2)长度和C F R P 铺层角度相同的组合管，弹塑性屈曲荷载随铺层角度变化的规律与弹性特征值屈曲结果完全相同；当C F R P 铺层角度为0 度时，C F R P 对提高组合管的屈曲荷载值最为有效。(3)对于正交铺层的组合管，变化c F R P 铺层顺序对组合管屈曲荷载的影响不大，可以忽略。(4)组合管的稳定系数随着正则化长细比的减小成非线性递增。当正则化长细比小减小到某一数值时，组合管的稳定系数将会大于1，这是由于组合管的稳定系数的是以而2 为屈服标准定义的，但铝合金材料实际上不是一种理想弹塑性材料，当其应力在达到而2 之后，铝合金与C F I 强的应力值还会继续增加，导致组合管的稳定系数大于1。但由于此时组合管的变形已较大，因此在设计时可偏安全的取稳定系数为l。(5)随着组合管长细比的减小，组合管的破坏模式将由弹性失稳逐渐转变为弹塑性失稳。因此，组合管稳定系数可以根据正则化长细比的分成两段：允1 2 5(九芝6 0)，为弹性屈曲阶段，C F R P 铺层层数对提高组合管的稳定系数的影响不大；九 1 2 5(A 6 0)为弹塑性屈曲阶段；增加C F R P 层数可以明显提高组合管的稳定系数。(6)对于九1 2 5 的组合长管，采用本文的建议公式的计算值与试验结果和数值结果都吻合较好，因此可用于计算组合长管的屈曲荷载值。万方数据2 1 6工程力学参考文献：H 0 l l a w a yLC n ee v o l u t i o no f 柚dm ew a yf o n 张r df o ra d m c e dp o l y I n e rc o m p o s i t e si nm ec i、，i li n 丹勰仃u c t I l r e p r o c e e d i n g so ft l l ei n t 咖a t i o n a lc o n f e r e n c eo n 邱c o m p o s i t e si nc i v i le n 舀n e e r i n g，H m 培K o n g E l s e、r i e rS c i e n c eL t d【C】2 0 0 1：2 7 4 0 2】叶列平，冯鹏F R P 在工程结构中的应用与发展 J】土木工程学报2 0 0 6，3 93)：2 轴3 6Y eL i 印i n 岛F 髓gP 即g A p p l i c a t i o n g 肋dd e v e l o p m e n to f丘b e r-r e i n f 0 r c e dp 0 1 y I n e ri ne n 百n e e r i n gs 饥J c t u r e s J】C h i n aC i、，i lE n 百n e e r i n gJ o l l n l a l，2 0 0 6，3 9(3)：2 4 3 6(i I lC h i n e s e l 3】钱鹏，叶列平，翁冠群C F R P 管轴心受力性能的试验研究 J】工业建筑，2 0 0 4，3 4(4)：1 1 1 4 Q i a nP 衄g，Y eL i e p i n g，、e n gG u 柚-q l l l l E x p e r i m e n t a ls t l l d yo fC F R Pp i p 鹤l】n d e ra x i a lf o r c e 四1 1 1 d u s t r i a lC o n s t r u c t i o n，2 0 0 4，3 4(4)：1l 1 4(i nC h i n e s e)4】A N S Y S，1 1 1 c A N S Y S6 1U s e r sM a n u a l M】2 0 0 0 5M a z z o l 狮iFM 舢1 1 I n j n l l I l la l l o ys 仇l c t I l r e 瞰】B o s t o n：(上接第3 5 页)【5】董石麟我国大跨度空间结构的发展与展望 J】空间结构，2 0 0 0，6(2)：3 1 3 D o n gS h i l i I LT h ed e v e l o p m e m 跏dp r o s p e c to fl o n g-s p 锄s t e e ls p a c es 仃u c t u r e si nC 1 1 i n a J】s 删a lS t n l 咖1 1 e s，2 0 0 0，6(2)：3 1 3(i nC h i n e s e)6】夏开全，董石麟局部双层网壳结构的几何非线性分析 J】空间结构，1 9 9 9，5(2)：2 9 3 7 X i ak a i 哪n D o n gs l l i l i n G e o m c t r i c a l l yn o n l m 盯锄a l y s i so fp a n i a l d o u b l e-l a y e rr e t i c u ds h e n J】S p a t i a lS t m c n l r e s，19 9 9，5(2)：2 9 3 7(i nC h i n e s e)7 曾银枝，钱若军，王人鹏，杨联萍铝合金穹顶试验研究 J】空间结构，2 0 0 0，6(4)：4 7 5 2 z e n gY i n z h i，Q i 蛐R u 巧u I l，w a I l gR e n p e n g，Y 孤gL i a n p i n g E x p e r i m 胁t a lf e s e 锄、h0 nt h ea l m n o u s-a l l o yd 锄e J】S p a t i a lS 虹u 咖r e s，2 0 0 0，6(4)：4 7 5 2(i nC h i n e s e l 8】林有军，沈世钊K 6 型单层球面网壳结构的稳定性 J】哈尔滨建筑大学学报，1 9 9 7，3 0(2)：3 9 4 4 L i nY 州u I l s h e nS h i 吐a o s t a b i l i 够o fK 6s i n 讲el a y e rP i t s m 孤19 8 5【6】陈骥钢结构稳定理论与设计(第二版)M】北京：科学出版社，2 0 0 3，9 C h e nJ i S ta _ b i l 畸o fs t e e ls t m c t l l r e st h e o r ya n dd e s i 皿(2 n dE d i 廿o n)M】B e i j i n g：S c i e n c eP r e s s，2 0 0 3，9(i nC h i n e s e、7】中华人民共和国国家标准(G B 5 0 0 1 8 2 0 0 2)冷弯薄壁型钢结构技术规范 S】N a t i o n a l S t a n d a r do fP R C(G B 5 0 0 17 2 0 0 3)T e c h n i c a ls p e c i 丘c a d o n sf o rc o l d-m l l e dt h i n w a l lf o n l l i n gs l l a p e s【s】(i nC 1 1 i n e s e)8】中华人民共和国国家标准(G B 5 0 0 1 7 2 0 0 3)钢结构设计规范 S】N a t i o n a lS t 锄d a r do fP I 汇(G B 5 0 0 1 7-2 0 0 3)C o d ef o rd e s i 弘o fs t e e ls t n l c t I l r e S】(i nC h i n e s e)f 9】M a z z o l a n iFM T h eb a s e so ft h ee u r o p e 孤r e c 0 肼n e n d a 虹o n sf o rC I e s i 呈皿o fa l u m i n 啪a l l o ys 旬m c t l】。s M】舢u I I l i n i o，1 9 8 0(2)：7 7 9 4 1 0】砧u l l l i n 啪舡s 砌撕0 r Ls p e d f i c a t i o nf o ra l u I n i 删ms 协l c t I l r e s，2 n de d i t i o n【s】U S 气l9 9 4 r e 虹c u l 眦ds h e l l s【J】J o 啪a lo fH a r b i nU n i V e r s 时o fC E&A r c h i t e c t I J r e，1 9 9 7，3 0(2)：3 9 4 4(i nC h i n e s e)9】沈世钊，陈听网壳结构稳定性 M】北京：科学出版社，1 9 9 9 S h e nS l l i 疝a o，C h e nX i l l S 协b i l i t yo fr e t i c u l a t c ds h e l l s M】B e i j i n g：S c i e n c eP r e s s，1 9 9 9(i nc h i n e s e)1 0】王红，李丽娟，朱艳峰单层球面网壳的几何非线性稳定分析 J 华南理工大学学报，2 0 0 3，3 1(增刊)：1 0 7 1 0 9 w a n gH o n g，L iL i j u 锄，z h uY a I l f e n g N o n l i n c a rs t a b i H t ya n a l y s i so fs i n 百el a y e rl a t t i c e dd 伽n c s J J o u n l a lo fS o u t hC l l i mu 1 1 i v e r s 时o fT e d m o l o 烈2 0 0 3，31(s u p)：1 0 7 1 0 9(i nC h i s e)1 1】王红，袁兵，李丽娟，唐石丁单层铝合金球面网壳的几何非线性稳定分析 J】广东工业大学学报，2 0 0 3，2 0(3)：1 4、她gH o n g，Y 啷lB i n 舀L iL i j u a I l，T 蛐gs l l i d i n g A n