预应力混凝土抗拔桩应用与展望.pdf

范钦 建 ， 黄 广龙 预应 力 混凝 土抗拔 桩应 用 与展望 管桩桩 身 、 焊接接 口、 桩与承 台连接强度和抗拔静 载 性 能 等专 项 试 验 ， 研 究 其 作 为抗 拔 结构 时 ， 端 板 、 镦头 、 焊缝及桩身 的抗拔性能及破坏形式 ， 并通过 理论分析 对抗拔管桩设计时的基本原则和控制节 点进行讨论 。郑秀娟等 ( 2 0 1 0 ) 9 通过对预应力混凝 土管桩进行抗拔静载试验和室 内足尺寸试验 ， 研究 桩身抗拉结构性能 ， 根据试验桩破 坏形式 ， 找 出管 桩抗拔薄弱部位。 韦宏 等 ( 2 0 0 1 ) 彻、 虞林 军 ( 2 0 0 6 ) “ 】 、 沈 晓梅 等 ( 2 0 0 8 ) 分别结合工程实例介绍 了预应力混凝土管 桩作 为抗拔桩 的设计要点 、 计算方法及相应的构造 措施 。对管桩抗拔承载力计算 ， 桩身结构强度 、 接桩 焊缝强度 、 管桩与承台的连接强度的验算方法等提 出了一些合理化建议。陈岱杰等( 2 0 0 7 ) 。 3 针对上海 地区使用情况 ， 对预应力混凝土管桩作抗拔桩的桩 身结构强度 、 焊缝强度 、 端板孔 口抗剪强度、 钢棒镦 头进行验算 。 并对管桩和承台连接方式及计算方法 进行 了探讨 。 1 2 理论 研究 目前 预 应 力 混 凝 土 管 桩 抗 拔 受 荷 性 状 的理 论 研究工作主要集 中在 以下几个方面 ： ( 1 ) 对桩土共同作用下抗拔管桩承载力发挥机 理 的研 究 。林 宏 剑 ( 2 0 1 0 ) 4 】 通 过数 值模 拟 研究 了桩 长 、 桩径 、 土质条件等对桩侧摩阻力 及管桩抗拔承 载 力 特性 的影 响 。阎怀先 和 赵文 勇 ( 2 0 1 1 ) 【 5 1 通 过 现 场抗拔试验对管桩 的抗拔机理进行探讨 ， 分析 了预 应力混凝 土抗拔管桩 在桩 土共 同作用 下的受荷机 理及 轴力计算 方法 。 并对设 计施工提 出 了一些 建议 。 ( 2 ) 预应力混凝 土管桩接头抗拉强度研究 。刘 军 ( 2 0 0 7 ) 提出一种新型 的管桩锚固式接头 ， 围绕 其受力性能进行了一系列理论分析及试验研究 。李 伟兴等( 2 0 1 0 ) 7 】 结合世博主题馆的设计 对 P H C抗 拔管桩的新型连接进行计算分析和试验研究。结果 表 明 ：新型连接方式 较标 准型接桩 节点在受力性 能、 施 工工艺 、 焊接质量等方 面均有 明显改善 。 值得 在工程中推广应用。 ( 3 )管桩 与承台连接性能 的研究 。王恒栋等 ( 1 9 9 7 ) 堋 、 李平先等( 2 0 0 4 ) t 9 】 在预应力混凝土管桩与 桩 帽连 接 节点 轴 拔试 验研 究 的基 础上 讨 论 了连 接 节点 的破坏状态 、 粘结机理 以及受力特性 。并 给出 了连接节点轴拔承载力的建议计算公式 提出了在 实际工程 中连接 的合理型式 。张忠等( 2 0 0 7 ) 以预 应力薄壁管桩为例 ， 开展了预应力管桩填芯混凝土 轴拔试验。通过试验分析表明 。 填芯混凝土与桩 内 壁粘结性能 良好 ， 有横 向膨胀效应 为管桩设计提 供依据和理论基础。 吴水根 、 康殿丙 ( 2 0 0 9 ) 2 1 对先张预制抗拔方桩 和钢筋混凝土抗拔桩的受力性能和抗裂性能进行 比 较分析 阐明了先 张法预应力方桩作为抗拔桩在技 术上的可行性和经济上 的优越性 。 2 存 在 的 问题 ( 1 ) 预制 预应 力混凝 土 桩用 于抗拔 工程 时 ， 接 桩 常采用焊接连接 有时因焊缝质量不能保证 ， 焊接处 存在安全隐患。另外 ， 焊接接桩时间较长 ， 影响了工 程进度 ， 同时增加施工人员的工作量。 ( 2 ) 桩 与 承 台连 接 主要 采 取 混凝 土 填 芯插 筋 的 方法 。由于桩身 内壁光滑 ， 填芯混凝土与桩内壁粘 结力不强 在上拔荷载作用下 。 填芯有 时被直接拔 出 ， 填 芯 的长度 和施 工质 量直接 影 响抗拔 承载力 。 ( 3 ) 抗 拔桩 的承 载力 主要靠 桩侧 摩阻力 提供 ， 无 论 是 预 制预 应 力混 凝 土管 桩 还 是方 桩 桩 表 面均 比 较光滑 ， 与桩周土体之间的摩擦力不足。桩受上拔 荷载 作 用 时荷 载传 递 规律 、 桩 土共 同作 用 的机理 不 明确。桩身抗拉强度控制承载力 尚无 明确的验算方 法。影 响预应力混凝土桩抗拔承载力的关键因素未 完全确定 ， 桩承载力发挥的薄弱环节有待解决 。 目前 国内仅有少数几个应用预应力混凝土抗拔 桩较 多 的 省份 颁 布 了地方 规 程 ， 但 其 中的设 计 方法 及内容存在差异， 规程内容也不太成熟和系统化。 3设计 方 法 预应力混凝 土抗拔桩单桩竖向抗拔承载力应根 据桩身和桩周岩土的总抗拔摩阻力 以及桩身抗拉强 度 的大小 来确 定 ， 取两者 中的较小 值 。 3 1 桩周土层侧阻力确定抗拔承载力 根据 J G J 9 4 -2 0 0 8 ( 建筑桩基技术规范 圈规定 ， 基桩 的抗拔承载力按下式确定 ： 1 2 + G ( 1 ) 1 = k i q f f ( 2 ) 式 中 ， 为 按荷 载 效应 标 准组 合计 算 的基 桩 拔 力 ； 为群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载 力标准值 ； G p 为基桩 自重 ， 地下水位以下取浮重度 ； 为桩身周长 ； 口 为桩侧表面第 i 层土的抗压极限 侧阻力标准值 ； 为抗拔系数。 由式( 2 ) 可知 ， 抗拔桩的承载力靠桩侧摩阻力提 供。 侧摩 阻力受到桩长 、 桩径、 地基土的类别 、 桩的荷 载特性等因素的影响 ， 目前很难准确计算 。 由于缺乏 理论研究 ，参照抗压桩的静力计算公式估算桩侧摩 阻力 ， 再 按相 应系 数折 减作 为抗拔 桩 的承载 力 。 该 粗 略的计算方法可能使设计过于保守，也可能使整个 工程安全度降低造成工程事故。所以开展抗拔桩 的 一 3 5 2 0 1 4年第 1 期 混凝土与水泥制品 总第 2 1 3期 承载力发挥机理研究对抗拔桩的设 计有着重要的 意义 。 3 2 桩身抗拉强度承载力计算 桩身抗拉强度承载力计算包括桩身结构强度 、 接桩连接强度 、 端板孔 口抗剪强度 、 钢棒镦头抗拉 强度、 桩与承台连接强度等承载力计算。 3 2 1 桩身结构强度 浙江省建筑标准图集 2 0 1 0浙 G 3 5 ( 预应力离心 混凝 土空心方 桩 和广 东省标 准 D B J T 1 5 2 2 2 0 0 8 锤击 式 预应 力 混凝 土 管桩 基础 技 术规 程 对于桩身结构强度推荐公式 ： A ( 3 ) 式 中 为荷载效应基本组合下桩身受拉承载 力 设计 值 ， k N； 为桩 身混 凝 土有 效 预压 应力 ， MP a ； A为桩身横截面面积， m m 。 福建省工程建设地方标准 D B J 1 3 8 6 2 0 0 7 ( 先 张法预应力混凝土管桩基础技术规程闭和江苏省 工程建设规程 D G J 3 2 厂 r J l 0 9 2 0 1 0 ( 预应力混凝土管 桩基础技术规程 闭规定 ： ( 1 ) 管桩处于腐蚀环境或设计严格要求不 出现 裂缝 时 ： A ( 4 ) ( 2 )管桩处于一般环境或设计一般要求不出现 裂缝 时 ： ( ( 5 ) 式 中 ， 一 桩身混凝土轴心抗拉强度设计值 ， MP a 。 上海市建筑产 品推荐性应用图集 2 0 0 9沪 G 厂 r 一 5 0 2( H K F Z K F Z先张法预应力混凝土空心方桩 推荐公式 ： ( 1 ) 对 于一级裂缝控制等级 ， 在荷载效应标准 组合下 ， 承载力限值 应符合 以下规定 ： 肌 ( 6) ( 2 ) 对于控制二级裂缝等级 的抗拔基桩 ， 在荷 载效应标准组合下 其抗拔承载力限值应符合如下 规定 ： ( ( 7 ) 式 中， 为荷载效应标准组合下空心桩 的轴心 拉力标准值 ， k N； 为混凝土轴心抗拉强度标准值 ， MPa。 天津市工程建设标准 D B J 1 2 9 1 8 7 2 0 0 9 ( 先张 法预应力离心混凝土空心方桩 规定 ： 对于严格要求不出现裂缝的一级裂缝控制等 级预应力混凝土空心方桩 。 在荷载效应标准组合下 混凝土不应产生拉应力 ， 应符合下列要求 ： 一 0 ( 8 ) 对 于一般要求不出现裂缝 的二级裂缝控制等 级 的预应力混凝土空心方桩 ， 在荷载效应标准组合 下 的拉 应力 不 应 大于 混凝 土 轴心 受 拉 强度 标 准值 。 应符合下列要求 ： 一 3 6一 在荷载效应标准组合下 ： 一 ( 9 ) 在荷载效应准永久组合下 ： c q - 0 ( 1 0 ) 式 中 ， 为荷 载效 应标 准组 合下 正截 面法 向应 力 ， MP a ； 为荷载效 应准永久组合下 正截 面法 向 应力 ， M P a 。 对 比以上公 式 ，可 以发现各 规程 的计算 方法 相 差较大 ， 其原因主要在于抗裂控制标准的不同。浙 江省 、 广 东省标 准均 只考虑 桩身有 效 预压应 力 不 计 算混凝土抗拉强度 ， 由于在有效应力范 围内不会 出 现裂缝， 不需考虑裂缝控制， 在实际工程中对桩身安 全 较为有 利 。福建 省 、 江 苏省 、 上海 市及天 津市 标准 除 桩 的有 效 预压 应 力 外 还 考 虑 了混 凝 土 的抗 拉 能 力 ， 以一级 裂缝 和二 级裂缝 控制 。差别 在 于福建 省 、 江苏省标准以荷载效应基本组合 ， 上海市标准以荷 载效应标准组合 、 天津市标准以荷载效应标准组合 和准永久组合进行验算 即福建省 、 江苏省标准是 以桩承载能力极限状态 ， 而上海市 、 天津市标准 以 桩 正常 使用极 限状 态验算 。对 比上 海市 和天 津市标 准 ， 发 现天津 市增 加 了荷 载效 应准 永久 组合 。 考虑 了 可变荷载的长期作用效应。 3 2 2 接桩 连接 强度 根据 接桩 连 接 处强 度确 定 单 桩抗 拔 承 载力 ， 焊 接 连 接 时 ， 采用 较 多 的有 江 苏 省标 准 和福 建 省标 准 中推荐的公式。 江苏省规程 推荐公式 ： ， v 1 1 ( Dl Z - D ： 2 )( 1 1 ) + 式 中， D 1 为焊缝外径 ， m m，取 Dl = D一 2， mm； D 2 为 焊缝 内径 ， 取 D = D o 【 ， m m； 为管桩 端板 外径 ， mm； 为焊缝径 向厚度 ；为焊缝抗 拉强 度设计值 ， 取 1 7 5MP a。 福建 省规 程笛 1 推荐 公式 ： Q h w ( 1 2 ) 式 中， Q为相应 于荷载效应基本组合时的单桩 承载力设计值 ， k N； 为焊缝 长度 ， m m， = 订 ( d + d ： ) 2 ， ( d 为焊缝外径 ，通常取 d = d 一 2， d 为焊缝 内 径 ，通常 取 d ： = d 一 2 x 1 2 ， d为管 桩外 径) ； h 为 焊缝 计 算厚度 ， m m， O 7 5 s ( s为焊缝坡 口根部至焊缝表面 的最 短距 离 ，通 常取 1 2 m m) ； 为 焊缝 抗 拉强 度设 计值 。 取 1 7 0 MP a ； 式( 1 1 ) 、 ( 1 2 ) 的计算结果略有差别 ， 但 均表明焊 缝连接强度 比桩身结构强度大很多 如果焊缝质量 可以保证 ， 其本身具有足够的安全储备 。但在实际 工程 中 ， 焊 缝处 发 生质 量 事故 的概 率较 大 。在 工 程 设计中，施工单位应严格按照相应规范进行焊接 。 焊缝 坡 口尺 寸 必须 满 足管 桩 图集 的 相应 要 求 ， 同时 建议通过焊缝探伤检查来保证焊缝连接的质量。 范钦 建 ， 黄广 龙 预应 力混 凝 土抗拔 桩应 用 与展望 浙 江省 、 上海 市 方 桩 图集 中采 用 机械 接 桩 。 在 桩 内增 设非 预应 力锚 固钢 筋 ， 与 端 板采 用 穿 孑 L 塞 焊 在端板 四角增设角钢 ， 预埋 角钢和帮焊角钢采 用平面焊接 。单桩承载力设计值按下式计算 ： Q厶 h e f w, I 1 2 ( 1 3 ) 式 中 ， 为 角钢 焊缝 总长 度 ， mm。 浙 江省 、 上 海 市标 准 考 虑 到端 板 受 力 偏 心 的影 响 ， 取 1 2的分项系数确保焊缝安全 。 3 2 3 端板 孔 口抗 剪强 度 根据桩端板孑 L 口抗剪强度确 定单桩抗拔承载 力时 端板与预应力钢筋连接如图 1所示 ： d 图 1 端板与预应力钢筋连接示意 图 验算公式如下 ： n 7 r ( d ，+ d 2 ) f ts 一 华l 2 ( 1 4 ) 、 二 ， 式 中， n为预应力钢筋数量 ，根 ； d ， 为端板上预 应 力 钢筋 锚 固孔 台 阶上 口直 径 ， m m； d 为 端 板 上 预 应 力 钢筋 锚 固孔 台 阶下 口直 径 ， m m； h 为 端 板 上 预 应 力 钢 筋锚 固孔 台 阶 上 口距 端 板 顶距 离 ， m m； h 为 端 板 上 预应 力钢 筋 锚 固孔 台 阶下 口距 端 板 顶距 离 ， m m； 为端板抗剪强度设计值 ，取 1 2 0 MP a； t 为端 板 厚度 ， m m。 孔 口薄弱处为预应力钢棒镦头 与端板锚 固孔 连接部位 的台阶 当桩 承受较大 的上拔 力时 ， 容易 出现冲切破坏。按公式( 1 4 ) 计算发现， 端板孔 口的抗 剪强度值远小于桩身强度和焊缝强度 所以应采取 加厚端板 的方法 ， 来提高端板孑 L口抗剪强度 ， 并建 议设置端板锚固钢筋增加端板与桩身的连接强度 ， 以保证该部位的连接安全。 3 2 4 钢棒镦头抗拉强度 根据预应力钢筋镦头抗拉强度 确定单桩抗拔 承载力 ， 浙江省 2 3 1 、 上海市 2 7 1 图集推荐公式 ： N f p y A。 ( 1 5 ) 式中 ， 为预应力钢筋抗拉强度设计值 ， M P a ； A 为预应力钢筋总横截面面积， m m 。 江苏省规程2 6 1 推荐公式 ： 0 9 0 f e y A ( 1 6 ) 现行的国家标准 图集 1 0 G 4 0 9 预应力混凝土管 桩 推荐公式： c 厶 ( 1 7 ) 式 中 C为考虑预应力钢筋镦头与端板连接处 受力不均匀等因素的影响而取的折减系数， 取 0 8 5 ； 天津市图集 的计算方法与国家标准图集相 同， 仅在于 C值的大小有差异。天津市 图集中如下 表述 ： 抗拔桩 的工作 系数 ， 可取 0 8 5 1 0 ， 桩身预应 力主筋越多 取值越小 ， 可根据工程经验确定。 P H C管桩做抗拔桩 ， 预应力筋镦头被拉断的情 况时有发生。桩端板的锚固镦头往往是抗拉的薄弱 环 节 ，因为镦 头 在 冷挤 压 加 工 的塑性 变 形 过程 中 ， 可能产生微小的缺陷。对 比公式( 1 5 ) ( 1 7 ) ， 上海市、 浙江省标准直接 以预应力筋的抗拉强度控制 ， 未考 虑加工过程 中预应力钢棒镦头部位的强度损失 。国 家标 准图集 、 江苏省规程 、 天津市图集则分别考虑 了 0 8 5 、 0 9 、 0 8 5 1 0的折减系数 ，相对较为安全。 G B 1 3 4 7 6 2 0 0 9 先张法预应力混凝土管桩 p 叫 第 4 2 1 2条 中 规 定 钢 筋 镦 头 部 位 的强 度 不 得 低 于 该 材料抗拉强度的 9 0 ， 故根据预应力钢筋镦头抗拉 强度 确 定 承载 力 时 ， 按镦 头 强度 为 钢 筋抗 拉 强 度 的 9 0 考虑较为合适 。 从理论上讲 ， 只要制作时预应力 张拉到位 ， 构件 的整体连接强度应可以保证。 基础承台 图 2 桩与承台连接示意图 3 2 5桩与承台连接强度 根 据 腔 内填 芯微 膨 胀 混 凝 土 确定 单 桩 抗 拔 承 载 力时 ， 桩 与承 台按 图 2连 接 。 江苏省规程闭推荐公式 ： K 。 d t f o Z ( 1 8 ) 式 中， K 。 为经验系数 ，取 0 8 ； d l 为填芯混凝土 直径 ( 管桩 内径 ， mm) ； Z 为填芯混凝土长度 ， mm；f o 为填芯 混凝 土 与管桩 内壁 之 间的粘 结强度 设计 值 。 宜由现场试验确定。当缺乏试验时 。 取 C 4 0微膨胀 混凝 土 为 0 2 0 4 MP a 。 广东省规程阎推荐公式 ： ( 1 9 ) A ( 2 o ) j 式 中， 。 为桩顶填芯混凝土深度 ， m m， 不应小于 一 3 7 2 1 3 1 4年第 1 期 混 凝 土与水 泥制 品 总第 2 1 3 期 2 0 m； A 为 管桩 内孔 连 接钢 筋总 公称 截 面面 积 。 m m ； Q 为相应于荷载效应基本组合时单桩竖向拔 力设计值 ， k N； 为填芯混凝土与管桩内壁之间的 粘 结强 度设 计 值 ， 宜 由现场 试 验确 定 。当缺 乏 试验 时 ， 取 c 3 o微膨 胀 混凝 土 为 0 3 o 3 5 MP a 。 U p n 为管 桩 内孔 圆周 长 ， m m； 为 钢 筋 的抗 拉 强 度 设 计 值 ， MP a。 浙江省2 3 1 、 福建省 、 上海市 、 天津市 标准中 推荐公式均与广东省规程相同， 主要差异在于 、 大小的建议值 。江苏省标准在公式f 1 9 1 基础上以0 8 的经验系数折减 ，并提高 了填芯混凝 土的强度等 级 ， 相对较 为保守 ， 但未给出腔内配筋的计算公式 。 各标准填芯混凝土深度 。 与粘结强度设计值 大 小 ， 如 表 1 所 示 。 表 1 各标准填芯混凝土深度与粘结强度设 计值 对比 标准名称填芯混凝土深度 m 粘结 强度设计值f n M P a 注 ： D 为 管桩 外 径 ， B 为方 桩 边 长 。 各 省市 标 准 、 值 的大 小差 别 较 大 。最 小 填芯 深 度 浙江省 、 天津市要求达到 1 0倍方桩边长 ， 较为 保守 ， 在实 际工程 中， 可能会浪费资源 ， 并 不经济 。 粘结强度设计值 ， 各省市范围较宽 ， 江苏省建议值 更是相差 1倍 ， 设计 时可能会产生较大误差 ， 对其 取值应慎重处理 ， 宜由现场试验确定 。填芯混凝土 的灌注深度及质量直接影响抗拔承载力的发挥 ， 所 以亟待开展填芯混凝土与桩内壁粘结性能的研究 ， 确定 的相对精确值。 4要解 决 的关键 问题 传 统 用 于 抗 压 桩 的 预 应 力 混 凝 土 桩 作 为 抗 拔 桩在基础工程 中已得到应用 ，但 由于桩身抗拉 、 接 头抗拔 、 桩与承台连接等技术问题在实际应用中没 有 得 到有 效 的解 决 目前 ， 对 其 用 于 抗拔 桩 的 安全 性存在质疑 。因此 以下几个方面的关键 问题亟待 解 决 ： ( 1 ) 接头质量 。接桩 时多采用桩顶端板的直接 焊接 连接 ， 由于 施 工 水 平 和质 量 不 能 保 证 ， 连 接 焊 缝 经 常 失效 ， 造 成 下 节 桩 失去 抗 拔 作 用 ， 上节 桩被 拔 出 。抗拔 桩 的接头 质量 问题会 直接导 致 断桩而 失 效。 一 3 8一 机械接头的接桩可不受下雨 ，下雪等恶劣天气 条件的影响 ， 相对焊接接头有 明显的优越性。近年 来 ， 很多企业对新型机械接头 的开发研制做 了大量 的工作 ， 如空心方桩 T形槽机械接桩结构【 3 1 ， 新型管 桩抱 箍式 接头 2 】 等 。 广 东省 为 了在工程设 计 与施工 中更好 地应 用管 桩 ， 颁布 了 D B J 1 5 6 3 2 0 0 8 ( 预应力混凝土管桩机械 啮合接头技术规程 3 3 1 。 ( 2 ) 桩 与 承 台的 连接 。 目前 桩 与 承 台连 接 主要 是通过混凝土填芯方法增加桩与承台的粘结力 但 上拔荷载作用时 ，桩内灌注的部分混凝土常被拔 出 ， 桩 顶 与承 台之间连 接失效 ， 锚 固失效 直接 危及 建 筑物的安全 。因而对桩与承台之间的填芯混凝土连 接强度研究尤为重要。 带 内啮合结构的预应力混凝土空心桩 桩的 中心圆孔 内壁上有内螺纹或内槽等结构。其与承台 的连接结构如图 3所示。承台下延部分的钢筋混凝 土与发明桩的中心 圆孔结合力强 ， 可有效的解决填 芯混凝 土从 圆孔 中滑脱 的问题 安全 性好 。 基 础 承 台 图 3 新型抗拔桩与承台的连接示 意图 近年来 研究人员亦开发 出其他型式的连接方 法 如在桩体周围设置桩 帽 。 基础承台通过桩 帽与 桩体相连等。对于这些新 型连接方式 ， 宜通过试验 对连接区段开展研究 ， 分析桩与承台连接结构 的力 学性 能 。 5结论 与展 望 ( 1 )预应力混凝 土桩具有抗裂性好 、 施工速度 快 、 经济性好等优点 ， 在工程实践中作为抗拔桩使用 已越来越广泛 。但预应力混凝土抗拔桩在应用中尚 存在一些问题 ， 如接头抗拔 、 桩与承 台的连接 、 承载 力如何发挥等。这些 问题能否解决直接关系到抗拔 桩 的成败 。 ( 2 )预制预 应 力混凝 土抗 拔 桩单 桩竖 向抗 拔 承 载力 尚无明确的设计方法。桩土共 同作用下承载力 发挥机理 ， 需进一步研究桩身轴力分布规律及桩周 范钦 建 ， 黄广龙 预应力 混凝 土抗 拔桩 应用 与展 望 土体 力学 性 能对抗 拔 承载力 的影 响 。开展 理论 分析 及试验研究 。 找出桩身抗拉强度控制承载力的薄弱 环节 。 对桩身及端板 原有结构加 以改进 ， 形成可用 于抗 拔 工程 的桩 型 ( 3 )预制预应力混凝土抗拔桩关键问题的解决 ， 直接关 系到该类桩的推广与应用 。接头方面 通过 开展试验来研究接头抗拉性能 ，确定接头 的可靠 性 ： 桩 与承台连接方面 ， 亟待 开展填 芯混凝 土与桩 内壁粘 结 性 能研 究 ，分 析 粘 结机 理 和 影 响 因素 ， 确 定粘结强度设计值 。 ( 4 ) 开发研制新型机械接头 ， 改进桩 与承台的 连 接方 式 对进 一 步 推广 应 用 该桩 型 ， 保 证 地 下 工程 安全 有 重大 的现 实意 义 。 参考文献 ： 【 1 】 王珊珊， 卢成 原， 贾 颖栋 ， 等 桩在上拔荷载作用下 的工程 性状研究进展 J 浙江工业 大学学报， 2 0 0 8 ， 3 6 ( 3 ) ： 2 7 9 2 8 4 2 】 郭增强 ， 赵玉成， 胡 朝阳 岩层 中抗 拔桩 的有 限元分析 J 铁道标准设计 2 0 0 4 ( 1 ) ： 3 5 4 0 【 3 1 杜高恒 部分 粘结 预应力抗拔 ( 浮)桩 的试 验研 究及应用 【 D 】 北京： 中国地质大学， 2 0 0 7 4 许 国平 P H C桩 的竖 向抗 拔静载试验研 究 J 】 工程勘 察， 2 o o 5 ( 5 ) ： 9 - 1 1 【 5 苏振 明， 辛艺 阳 P H C桩 竖向抗拔静载试验 J 建筑科 学， 2 o 0 6 2 2 ( 5 ) ： 4 3 4 6 【 6 】汪加蔚， 裘涛 ， 干 钢， 等 预应力 混凝 土管 桩结 构抗拉 强度 的试验研究 J 】 混凝 土与水泥制品， 2 0 0 4 ， 3 ( 6 ) ： 2 4 2 7 【 7 】 侯胜男， 刘 陕南 ， 黄绍铭 浅谈 预应力管桩作抗 拔桩时 的桩 身结构强度验算 J 】 岩土工程 学报， 2 0 1 0 ， 3 2 ( $ 2 ) ： 2 9 4 2 9 7 ( 8 刘 永超 预应 力混凝 土管桩 结构性 能研究及 新桩 型开发 【 D 】 天津： 天津 大学建筑 工程 学院。2 0 0 9 9 郑 秀娟， 王春 潮， 杜 冰， 等 预应 力混 凝土 管桩抗 拉结 构性 能研究 J 】 岩 土工程学 报， 2 0 1 0 ， 3 2 ( 增刊 2 ) ： 1 0 3 1 0 6 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