粘贴CFRP提高既有钢筋混凝土T形梁的抗剪强度.pdf

粘贴 C F R P提高既有钢筋混凝土 T形梁的抗剪强度 杨奎清 ， 杨 尚义 ， 曲建 波， 王鹏轶 ， 杨则英 ， 张垄 6 1 粘贴 C F R P提高既有钢筋混凝土 T形梁的抗剪强度 编 译杨奎 清 ， 杨 尚义 ， 曲建波 ， 王鹏 轶 ， 杨 则英。 。 张垄。 ( 1 枣庄市公路管理局 ， 山东 枣庄 2 5 2 0 0 0 ；2 山东省交通运输厅公路管理局， 山东 济南 2 5 0 0 1 4 ；3 山东大学土建与水利工程学院， 山东 济南 2 5 0 0 6 1 ) 摘 要 ： 为研究外部粘贴 C F RP加 固技 术对 增强结构抗剪强度的影响 ， 制作 6 个抗 剪强度不足 的 T形钢 筋混 凝土 梁， 采用不 同的形式进行加 固， 并 对其进行加载试验 。试验结果表 明： 粘贴 C F R P布能够 明显地增强梁 的抗剪 强度 ； 最有效 的加 固方式为 U 形缠绕并在端部进行锚 固。采用美 国标准和 欧洲规范计算 构件 的抗剪强 度 ， 试 验与 计算结果对 比得 出 ， 研究所提 出的设计方法是 可靠 和可用的。 关键 词 ： 钢 筋混凝土 结构 ； T形 梁； C F R P； 抗剪强度 ； 桥 梁加 固 中图分类号 ： U4 4 8 3 4 ； U4 4 5 7 2 文献标 志码 ： A 文章编号 ： 1 6 7 1 7 7 6 7 ( 2 0 1 1 ) 0 6 0 0 6 1 0 5 1 前 言 复合材料具有较 高的抗拉强 度、 重量 轻、 耐腐 蚀 、 耐久性强及易施工等优点。近年来， 纤维增强聚 合物( F R P ) 在钢筋混 凝土( RC ) 结构加固中应 用广 泛 。外部粘贴 F R P加固技术可用于多种类型的 R C 结构上 ， 如桥墩、 梁、 桥面板 、 墙体、 隧道、 烟囱及筒仓 等 ， 其能提高结构 的抗弯 、 抗剪强度 ， 对于受压构件 能够提供约束力并增强延性 。 现有的许多 R C梁都存 在抗剪 强度不 足 的问 题 ， 需要加固。引起抗剪强度不足的原因有： 没有足 够的抗剪钢筋或抗剪钢筋发生腐蚀而造成其强度降 低 ； 使用荷载的增加造成抗 剪承载力不足 ； 施工缺 陷 。为研究外部粘贴 C F R P加 固技术对 增强结构 抗剪强 度的影响 ， 制作 6个抗 剪强度 不足 的 T形 R C梁 ， 采用不同的形式进行加 固， 并对它们进行加 载试 验 。 2 试验 梁加 载试 验 2 1 试验梁及材料 6个 T形 RC梁配置 了纵 向受拉钢筋， 在测试 区域没有配置抗剪钢筋 以利于剪切破坏 ( 见图 1 ) 。 试验梁材料性能见表 1 。 2 2 试验梁加 固方案及加载试验 三 虹 J 3 0 5 0 l 图 1 试 验梁结构 布置示意 单位： 表 1 试验梁材料性能 材 料 m m 茎 怒 混凝土 钢筋 CFRP布 | D一 2 8 4 7 0 D一 1 3 3 5 0 D 一 1 0 3 5 0 t f 一0 1 6 5 | 7 3 0 2 0 0 5 3 O 2 0 0 5 3 O 2 0 0 3 7 9 0 2 2 8 B T1梁为基准梁。B T2梁在整个跨度上采用 连续粘贴单层 C F R P( U形缠绕) 布进行加 固( 在端 部没有锚固) ， 纤维方向垂直于梁的轴线( 9 0 。 方向) 。 B T3梁 采 用 2层 C F R P 布 进 行 加 固， 第 1层 C F R P布与 B T2梁的一样 ； 第 2层 c F R P布粘贴于 梁的两侧 ， 纤维方 向平行于梁的轴线 ( O 。 方 向) 。粘 贴水平的 C F R P布 ( 水平层) 的 目的在 于通过增加 斜裂缝方向的抗剪摩擦强度 ， 来研究其对梁抗剪强 度 的贡献 。 B T4 梁采用 1层 C F R P带 ( U形缠绕) 进行加 固， 带宽 5 0 mm， 带的中心距为 1 2 5 mm， 纤维方向 垂直于梁的轴线 。 B T5 梁只在梁的两侧粘贴 C F R P带进行加固， 带 的宽 度 、 间距及 纤维 的方 向与 B T 4梁 的一样 。 B T6 梁加固方式与 B T2 梁相似 ， 但在 C F RP布 端部采用推荐的 U 形锚 固系统将 C F R P布锚 固在 梁 的翼缘上( 见 图 2 ) 。锚 固时 ， 在梁翼缘转角处 开 约 1 5 mmX 1 5 mm 凹槽。加 固时首先处理和整平 混凝土表面( 包括 凹槽) ， 然后将 C F R P布粘贴在混 凝土表 面及 凹槽表 面上。当环氧树脂 浸透 C F R P 布后， 在 凹槽 内注入一半凹槽高度的高粘度胶( 该胶 需能与 C F R P系统相容) ， 将直径 1 0 mm 的玻璃纤 收稿 日期 ： 2 0 1 1 0 5 1 3 编译者简介： 杨奎清( 1 9 6 7 一) ， 男 ， 工程应用研究员， 1 9 8 9 年毕业于长沙理工大学公路与城市道路专业 ， 获学士学位 ( E - ma i l ： s g lj y k q 1 6 3 c o rn) 。 豇 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 2 世 界 桥 梁 2 0 1 1年第 6期 图 2 U 形 锚 固体 系细 部 构 造 维( F RP ) 杆植入凹槽处并施加较轻 的压力 ， 以使胶 布满 C F R P布并同时覆盖部分 F RP杆和 C F R P布 的侧面。以适 当的间距使用楔形体将 F R P杆 固定 在指定位置 ， 然后使用同样 的胶将 凹槽填满并整平 表 面 。 试验梁采用 四点加载测试 ， 加载装置的量程为 1 8 0 0 k N， 加载方式采用逐级增大的循环加载。每 次测试采用 4 个线性差动变换器来监测不同位置的 垂直位移( 挠度) ， 其 中 2个位于跨 中并分别布置在 梁的两侧 ， 另外 2个布置在支座处。每片梁安装 1 0 个应变仪来测试 C F R P的应变 ， 应变仪安装在梁两 侧的 C F R P布( 带) 上 ， 方向与纤维方 向一致 。应变 仪都安装在剪切裂缝可能发生的位置 ， 即对 B T1 梁 进行测试时观察到 的位置( 见图 3 ) 。 3试 验结 果分析 对 B T1 梁加载时， 在 1 1 0 k N荷载作用下梁的 2 个剪跨中心同时出现斜 的剪切裂缝。随着荷载的 增加裂缝变宽 ， 在 1 8 0 k N荷载作用下梁发生破坏 。 B T2 梁 的破 坏主要是剪切裂缝处 的 C F R P布 脱落引起的， 随后在 3 1 0 k N 荷载作用下梁体发生 剪压破坏 。B T 2梁抗剪强度提高 了 7 2 ， C F R P局 部最大应变为 0 0 0 4 5 mm mm， 仅相 当于 C F R P极 限应变的 2 8 。如果能避免 C F R P布脱落 ， 可更好 地利用其性能， 以使梁获得更高的抗剪强度。 B T 3梁 在荷 载 达 到 3 1 5 k N 时发 生 破坏 ， 与 B T 2梁破坏模式相似。与 B T2梁相 比， B T 3梁没有 明显提高抗剪强度 。当破 坏模式 由 C F R P布脱落 控制时， 增加水平层对于提高梁的抗剪强度没有明 显作用。但也许对于剪跨 比较小的情况或破坏模式 由腹板破碎控制时 ， 水平层可能会起到一定 的作用。 B T4 梁在荷载为 1 4 0 k N时出现剪切裂缝。随 着荷 载 增 加 ， 在 剪 切裂 缝 中心 和 其 上 端 之 间 的 C F RP带脱落， 导致在剪切裂缝中心和其下端之间 的 C F RP带承担的荷载瞬时增大， 致使 C F R P带断 ( a )B T I ( 基准梁) 单位：m ( b )B T 2 ( 连续粘贴C F R P 布，U 形缠绕，端部没有锚固) ( c )B T 3 ( 垂直及水平双层粘贴) ( d )B T 4 ( 粘贴c F R P 带，U 形缠绕) ( e )B T 5 ( 仅在梁两侧粘贴c F R P 带) ( f )B T 6 ( 连续粘贴C F R P 布，u 形缠绕，端部有锚固) 注： 由 为 线 性差 动变 换器， 为 应变 仪。 图 3试 验 粱加 固方 粟及 测试 装 置 布 置 示 意 裂 ， 梁在荷载为 3 2 4 k N下发生剪 压破坏 ， C F R P的 垂直应变 最大值 约 0 0 1 mm mm( 约 为 B T 2梁的 C F R P垂直应变的 2 倍 ) 。B T 4梁与 B T2梁的承载 能力接 近， 说 明使用 C F R P加 固时有 一个最优 用 量。基于一系列试验结果 ， T r i a n t a fi l l o u认为 C F R P 对 抗 剪 强度 的贡 献 与 其 轴 向 刚度 成 线 性 关 系。 C F R P轴 向刚度约为 0 4 G P a ， 当其超过 0 4 GP a ， 加固效果不再明显 。 B T5梁在荷载达到 1 4 0 k N 时就形成 巨大的剪 切裂缝 。随着 荷载增 加 ， 剪切裂 缝 的发展 方式 与 B T 1 、 B T 4梁相似 ， 当荷载达 到 2 4 3 k N时 C F R P带 脱落 ， 梁 发 生脆 性 破 坏 ， 随后 发 生 剪 压破 坏 。与 B T 4梁不同， B T5梁 C F R P带脱落区域主要 在剪切 裂缝中心和其下端之间。B T 5梁采用 的加 固方式 能够使梁的抗剪强度提高 3 5 。 B T6 梁 的抗剪强度有了明显的提高 ， 与 B T 2梁 不同， 其破坏模式为弯 曲破坏， C F R P的垂直应变最 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 粘贴 C F R P提高既有钢筋混凝土 T形梁的抗剪强度 杨奎清 ， 杨 尚义 ， 曲建波 ， 王鹏轶 ， 杨则英 ， 张堑 6 3 大 为 0 0 0 6 3 mm mm， 即为 C F R P极 限应 变 的 4 0 ( 并非是绝对值 ， 因为该值在很大程度上取决于 应变仪与裂缝的位置关系) 。图 4表示 了 B T2 、 B T6 梁荷载 C F R P垂直应变 的关系。对 比 B T 2 、 B T6 梁发现 ， 裂缝 的出现发生在 相 同的荷载水平 下 ， 但 B T6梁能够承受更大的极限荷载及应变， 且在极限 荷载下 B T 6梁 C F R P布没有脱落( 见图 5 ) 。如图 5 所示 ， 在梁发生弯曲破坏后 ， 支座附近的剪切裂缝末 端的 C F R P布发生断裂。与 B TI 、 B T2梁相 比， B T6 梁的加固方法使梁的抗剪强度分别提高了 1 4 5 和 4 2 ， 极限承载能力 达到 4 4 2 k N。与 B T 2梁相 比 ( 见图 6 ) ， B T6梁在刚度 、 韧性方 面有 了很 大 的提 高 ， 该韧性的提高是由于弯曲破坏模式形成的； 破坏 时 B T 6梁跨 中挠度约为 B T 2梁的 3 倍 。 1 0 0 2 0 0 3 00 40 0 5 00 荷载 k S s gl 0 BT 6 s g 9 B T2 s gl 0 BT 2 s g 7 B T6 s g 9 B T 6 s g 7 B T2 图 4 B T 2 、 B T 6梁荷载 C F R P垂直应变关 系 图 5试验梁破坏形式 4设计 方法 4 1 C F RP加固截面的抗剪强度AC I 标准 公式( 1 ) 给出了 AC I 标准计算 RC梁截面 的名 义抗剪强度的方法 。 V = = =V + V + Vf ( 1 ) 图 6试 验 梁 荷 载 跨 中挠 度 曲线 式中， V 为混凝土的抗剪强度 ； V 为钢筋的抗剪强 度 ； 为 C F R P对抗剪强度的贡献 。 设计抗剪强度 C v 是将名义抗剪强度乘以抗剪 强度折减系数 j 5 得到 的。AC I 标准规定 ， 对 于钢筋 和 混凝 土 的贡献 ， 取 0 8 5 ； 对 于 C F R P的贡献 ， 取 0 7 。设计抗剪强度C v 为 C v 一 0 8 5 ( V +V ) + 0 7 V f ( 2 ) 4 1 1 C F R P对 抗剪 强度 的贡献 C F RP对 抗 剪强度 的 贡献为 V ： 丛 ( 一 V s) ( 3 ) 0 式中， A 为 C F RP面积， C F R P的总厚度 ( 由于在梁 的两侧 都使用 C F R P进 行粘 贴加 固) 取 2 ， Af 一 2 t Wf ， Wf 为 C F RP带的宽度 ( 见 图 7 ) 。对于连续 垂直粘贴加固的情况 ， 带间距 S r 与带宽度 W 相等。 皿皿圈 。 。 图 7 CF RP粘 贴 方 式 及 相 应 指 标 为防止 C F RP由于斜压应力过大而断裂 ， 公式 ( 3 ) 中确定 了抗剪强度 的极 限值 ， 且 C F R P带 间距 不应 过宽 而使某些 斜裂缝 上没有 粘贴 C F RP带。 带间距不应该大于公式( 4 ) 给出的最大值 。 S f Wf + d 4 ( 4 ) 公式 ( 3 ) 中， 小于 C F RP名义强度 的有效应力 由名义强度 乘以折减系数 R得到。 -厂 f e R f , ( 5 ) R根据梁 的 2种控制破坏模式确定 。破坏模式 1 指 由于应力集 中， C F R P在平均应力低 于名义强 度的情况下就发 生了 C F R P的断裂破坏 。破坏模 式 2是指 C F RP从混凝土表面脱落失效而造成梁体 破坏 。在这 2种情况下 ， 必须分别确定 R的一个上 限值 ， 以控制剪切裂缝 的宽度以及集料脱落损失 。 7 6 5 4 3 2 1 0 目 埘郴d 2I 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 4 世 界 桥 梁 2 0 1 1 年第 6 期 4 1 2 破坏模式 1 折减系数 R的计算 公式 ( 6 ) 给出了以 C F R P刚度为参数计算 R 的 方法 ， 其 是根据 4 8个 试验结 果得 到， 使用 范 围为 P f Ef 0 7 GPa 。 R 一 0 5 6 2 2 ( Ef ) 一 1 2 1 8 8 ( p f Ef )+ 0 7 7 8( 6 ) 4 1 3 破坏模式 2折减系数 R的计算 为了确定 R， 首先确定有效粘贴长度 L 。基于 粘贴试验结果， Mi l l e r 提出了有效粘贴长度 L 随着 C F R P刚度( Ef t ) 增加 而增加 的计算公式 ， 建议 L 的保守值应等于 7 5 mm， 且当可 以获得更多的可靠 数据时对其进行修正。 当剪切裂缝发展时 ， 假设 只有有效粘贴长度中 C F RP布宽度超 出裂缝宽度的部分能够承受剪力 。 进行有效 宽度 w 计 算 时， 假设 裂缝 开 裂角 度 为 4 5 。 ， 且其加 固方式对 wf e 有影响。公式( 7 a ) 和 ( 7 b ) 给出了 w 的计算方法。 当 C F R P布以 U形缠绕方式加固时， W f e df L ( 7 a ) 当 C F R P布仅在梁 的两侧粘贴加固时 ， W f e d f 一 2 L ( 7 b ) 公式( 8 ) 给出了梁由于 C F R P脱落失效而造成 破坏时 R的计算方法： R一 7 3 8 9 3 4 o 6 ( E f f ) 1 0 ( 8 ) ef u f 公 式 ( 8 ) 的适 用范 围为 C F R P的刚 度 E t 为 2 O 9 0 mm GP a 。美 国密 苏 里 大 学 罗 拉 分 校 对 C F R P的刚度 E f t 超过 9 0 mm GP a的情况做了定 量分析。 4 1 4 折减系数 R的上限值 为了控制剪切裂缝宽度和集料脱落损失 ， 建议 R 的上限值取 0 5 ， 此时 C F RP有效应变 fe 约 0 0 0 5 ram ram( 考虑 了 的影响) 。但是 C F RP的极限应 变 e 约 0 0 1 5 mm mm， 考虑实际情况， 取有效应变 的上限值约 0 0 0 4 ram ram( 考虑了 的影响) 。此 时， R的上 限值等于 0 0 0 6 。 以及由折减系数上限值确定的折减系数最小值。对 于使用 C F R P布( U 形缠绕) 并在末端进行锚 固的 加固情况 ， 可以不用考虑 C F RP布脱落而造成的破 坏模式。折减 系数 的控制 因素 只需考虑 C F R P断 裂和折减系数的上限值 。 4 1 6 混凝 土表 面处理 处理混凝土表面的方法( 喷砂处理 、 水冲、 砂轮 磨平等) 对 F RP的粘贴性能有显著影响。密苏里大 学罗拉分校在对底层胶 的研究中发现 ， 对 于粘贴性 能十分关键的区域 ， 使用锤子和凿子在梁体混凝土 表面挖一个小沟槽 ， 然后使用喷砂法修补 ， 这可能会 显著增加 C F R P布对抗 剪强度的贡献 。该 校还研 究了 F R P粘贴性能与混凝土表面粗糙度之 间的关 系 ， 并对抗剪加 固的设计模型做进一步改进。 4 2 c F R P加固截面的抗剪强度 欧洲标准 公式 ( 9 ) 给出了欧洲标准计算 RC梁截面的名 义抗剪强度的方法 。 1，一Af ( ， f y f ) ( O 9 d r ) ( 1 +c o t f1 ) s i n p 一 sf R d 2 一 ( R d 1 +V d ) ( 9 ) 式 中， m为以欧洲标准表示 的C F R P对设计抗剪强 度的贡献 ； y r 为 C F R P的分项安全 系数 ， 建议 y f 一 1 3 ； V 耻 为在 C F R P没有破坏的前提下梁所能承受 的最大设计剪切力 ； 、 r 为混凝土的设计抗剪强度 ； 为抗剪钢筋所承受的设计抗剪强度 。 4 3 试验结果和计算值的对 比分析 表 2列出了试验结果与使用 AC I 标 准计算 的 结构抗剪强度的 比较。测量 到的 C F R P对抗剪 强 度 的贡献是将未加固时的极限抗剪强度减去基准梁 的极限抗剪强度得到的。参 照 AC I 3 1 8 8 5 ， 由混 凝土提供的名义抗剪强度 V 一7 5 k N。 和 Mu 通 过施加荷载得到。另外， 由混凝土提供的设计抗剪 强度 声 一4 8 4 5 k N( 取 ：0 8 5 ) 。通过对 比表 明 ， 设计方法合理 。、 4 1 5 折减系数的控制因素 5 结论与建议 最终折减系数的控制因素应考虑 2种破坏模式 试验结果证明 ， 使用体外粘贴 C F R P布加 固技 表 2 试验结果和计算值的 比较 k N 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 粘贴 C F R P提高既有钢筋混凝土 T形梁的抗剪强度 杨奎清 ， 杨 尚义 ， 曲建波， 王鹏轶 ， 杨则英 ， 张垄 6 5 术可以提高梁 的抗剪强度 ， 其抗剪强度提高了 3 5 1 4 5 9 6 。通 过分 析可 以得 出如 下结 论 ： ( 1 )如 果使 用 了适 当 的锚 固系 统， 体外 粘贴 C F R P布的加固效果会 明显提 高。根据设 计工艺 ， 在 F RP布粘贴 的关键位置或 F R P连接位置 ， 推荐 使用 U形锚固系统 。 ( 2 )与 U形缠绕加 固方式相 比， 仅在梁侧 面粘 贴 C F R P的加固效果较差。 ( 3 )C F RP有一个最 优加 固数量 ， 超 过这一数 值 ， 加 固效果不会有很大的提高。 ( 4 )虽 然 在 试 验 中 C F R P带 的 加 固效 果 与 C F R P连 续 布 的加 固效 果 一样 ， 但 在 现 场施 工 时不 推荐使用 C F R P带。因为一个单 独的 C F R P带损 坏有可能会对梁总体抗剪强度有很大的影响。 ( 5 )试验梁中增加水平 向的 C F R P层对提高梁 的抗 剪强 度没 有贡 献 。 ( 6 )与试验结果相 比， 抗剪设计 的算法能够对 抗剪效果提供一个合理 、 可靠 的评价值 。 通过分析得 出如下建议 ： ( 1 )为了对设计算法进行优化 ， 应对更多 以不 同的 C F R P数量 加 固 的试 验梁 进行测 试 。 ( 2 )在提供 的设 计算法 中应 考虑 已有横 向钢 筋、 剪跨比及在垂直 C F R P层上增加 的水平 c F RP 层对抗 剪 的贡献 。 ( 3 )研究在 T形截面负弯矩 区域使用 U 形缠 绕方式加固( 端部锚固和端部没有锚固 2 种情况) 的 加固效果 。 ( 4 )为了验证在抗震加固情况下使用端部锚固 的 U 形缠绕 方 式加 固的效 果 ， 需要 施 加循 环荷 载来 测试该 系统 的加 固效 果 。 ( 5 )使用 C F RP加固的抗剪设计算法应延伸到 使用芳纶纤维和玻璃纤维加固的情况 。 参 考 文 献 ： 1 Ah me d Kh a l i f a ，An t o n i o Na n n i I mp r o v i n g S h e a r C a p a c i t y o f Ex i s t i n g RC T- S e c t i o n B e a ms Us i n g CF RP C o mp o s i t e s J C e me n t C o n c r e t e C o mp o s i t e s 。2 0 0 0 。 2 2 ( 3 ) ：1 6 5 1 7 4 ， l， ， ， ， ，ll，l ll ， ， l- l，I， lImm，l ( 上接 第 6 O页) 2 交通部公路科学研究所大跨径混凝土桥梁 的试验方法 M 北京 ： 交通科学出版社 ， 1 9 8 2 1- 3 武勇武汉天兴洲公铁两用长江大桥主桥荷载验收试 验 研究 J 桥梁建设 ， 2 0 1 0 ， ( 1 ) ： 1 1 1 6 1- 4 郑平伟 ， 侍 刚 ， 秦金环 ， 等渝怀 线长寿 长江大 桥荷载 试验研究口 桥梁建设 ， 2 0 0 6 ， ( S 1 ) ： 1 3 4 1 3 6 5 张柳 煜 ， 邱合敏 ， 李胜大跨度连续梁桥荷载试验分析 及 加固方案研究 I- J 世 界桥梁 ， 2 0 0 8 ， ( 4 ) ： 4 2 4 5 6 王红霞 ， 何祖 发 ， 侍 刚阿 深黄 河特大 桥静 动载试 验 J 世界桥梁 ， 2 0 0 8 ， ( 4 ) ： 4 6 4 9 E 7 蔡登山 ， 党志杰军山长江公路 大桥 主桥 静动力特 性试 验研究 J 世界桥梁 ， 2 0 0 3 ， ( 1 ) ： 3 8 4 1 8 苑春艳桥 梁 荷 载 试 验 和模 态 分 析 J 世 界 桥 梁 ， 2 0 0 2， ( 2 )： 4 0 4 3 Lo a d Te s t S t u d y o f W a i t a n Br i d g e i n Ni n g b o ZHOU Sh i - q i n g ZHAO Che n g xi n 。 ( 1 Ch i n a Ra i l wa y W u h a n Ma j o r B r i d g e En g i n e e r i n g Co n s u l t i n g a n d S u p e r v i s i o n Co ，Lt d ，W u h a n 4 3 0 0 5 0 ，Ch i n a ； 2 Br i d g e S c i e n c e Re s e a r c h I n s t i t u t e Lt d ，C h i n a Ra i l wa y Ma j o r B r i d g e En g i n e e r i n g Gr o u p ，Wu h a n 4 3 0 0 3 4，Ch i n a 3 Ke y L a b o r a t o r y o f B r i d g e S t r u c t u r e S a f e t y a n d He a l t h o f Hu b e i Pr o v i n c e ，Wu h a n 4 3 0 0 3 4，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：Th e ma i n b r i d g e o f t h e W a i t a n Br i d g e i n Ni n g b o i s a n i r r e g u l a r s h a p e c a b l e s t a y e d b r i d g e wi t h a s i n g l e p y l o n a n d f o u r c a b l e p l a n e s a n d wi t h s p a n a r r a n g e me n t( 2 2 5 + 8 2 + 3 0 )mTo h a v e a n u n d e r s t a n d i n g o f t h e a c t u a l wo r k i n g c o n d i t i o n s o f t h e b r i d g e u n d e r t h e a c t i o n o f l o a d s ，t h e s t a t i c a n d d y n a mi c l o a d t e s t s we r e ma d e f o r t h e b r i d g e Th e r e s u l t s o f t h e t e s t s d e mo n s t r a t e t h a t t h e a c t u a l s t r e n g t h，r i g i d i t y a n d c a r r y i n g c a p a c i t y o f t h e b r i d g e c a n s a t i s f y t h e d e s i g n a n d c o d e r e q u i r e me n t s a n d t h e wo r k i n g p e r f o r ma n c e c a n a l s o s a t i s f y t h e d e s i g n a n d s a f e o p e r a t i o n r e q u i r e me n t s T h e l o a d t e s t s a s me n t i o n e d g i v e s c i e n t i f i c a n d o b j e c t i v e e v a l u a t i o n o f t h e c o n d i t i o n s o f t h e b r i d g e a n d a c c u mu l a t e e x p e r i e n c e s a n d d a t a f o r t h e f u t u r e d e v e l o p me n t o f t h e b r i d g e s t r u c t u r e s o f s i mi l a r k i n d Ke y wo r d s ：c a b l e s t a y e d b r i d g e ；s t a t i c l o a d t e s t ；d y n a mi c l o a d t e s t 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m