钢结构习题及答案.doc

第二章 习 题1钢材的设计强度是根据 确定的。 A、 比例极限 B、 弹性极限 C、 屈服点 D、 抗拉强度2钢材的伸长率是反映材料 的性能指标。 A、 承载能力 B、 抵抗冲击荷载能力 C、 弹性变形能力 D、 塑性变形能力3四种厚度不等的Q345钢钢板，其中 钢板设计强度最高。 A、 16mm B、 20mm C、 25mm D、 30mm4钢结构对动力荷载适应性较强，是由于钢材具有 。 A、 良好的塑性 B、 高强度和良好的塑性 C、 良好的韧性 D、 质地均匀、各向同性5下列因素中 与钢构件发生脆性破坏无直接关系。 A、 钢材屈服点的大小 B、 钢材含碳量 C、 负温环境 D、 应力集中6钢材的疲劳破坏属于 破坏。 A、弹性 B、塑性 C、脆性 D、低周高应变7对钢材的疲劳强度影响不显著的是 。 A、应力幅 B、应力比 C、钢种 D、应力循环次数8. 吊车梁的受拉下翼缘在下列不同板边的加工情况下，疲劳强度最高的是 A、两侧边为轧制边 B、两侧边为火焰切割边 C、一侧边为轧制边，另一侧边为火焰切割边 D、一侧边为刨边，另一侧边为火焰切割边答案1、 C 2、D 3、A 4、C 5、A 6、C 7、C 8、A第三章 习题1T形连接中，t16 mm，t212mm，若采用等角角焊缝连接，按构造要求，焊脚尺寸hf取 最合适。 A、 4mm B、 6mm C、 8mm D、 10mm2焊接残余应力对构件的 无影响。 A、 变形 B、 静力强度 C、 疲劳强度 D、 整体稳定3 摩擦型连接的高强度螺栓在杆轴方向受拉时，承载力 。A、 与摩擦面的处理方法有关 B、 与摩擦面的数量有关 C、 与螺栓直径有关 D、 与螺栓的性能等级无关4在弹性阶段，侧面角焊缝应力沿长度方向的分布为 。 A、 均匀分布 B、 一端大、一端小 C、 两端大、中间小 D、 两端小、中间大5以下关于对接焊缝的描述，其中描述错误的是 。 A、 在钢板厚度相差大于4mm的承受静力荷载的对接连接中，应从板的一侧或两侧做成坡度不大于1：25的斜坡，以减少应力集中 B、 当对接正焊缝的强度低于焊件的强度时，为提高连接的承载力，可改用斜缝C、 在钢结构设计中，若板件较厚而受力较小时，可以采用部分焊透的对接焊缝D、 当对接焊缝的质量等级为一级或二级时，必须在外观检查的基础上再做无损检测，检测比例为焊缝长度的20。6承受轴心力作用的高强度螺栓摩擦型受剪连接中，其净截面强度验算公式NAnf，其中力N与轴心拉杆所受的力N相比， 。 A、 NN B、 N170（不考虑腹板屈曲后强度）时，腹板 。A、可能发生剪切失稳，应配置横向加劲肋B、可能发生弯曲失稳，应配置纵向加劲肋C、剪切失稳和弯曲失稳均可能发生，应同时配置纵向加劲肋与横向加劲肋D、不致失稳，不必配置加劲肋9. 焊接组合梁腹板的计算高度h02 400mm，根据局部稳定计算和构造要求，需在腹板一侧配置钢板横向加劲肋，其经济合理的截面尺寸是 。 A、1208 B、1408 C、15010 D、1801210. 梁受固定集中荷载作用，当局部承压强度不能满足要求时，采用 是较合理的措施。 A、加厚翼缘 B、在集中荷载作用处设置支承加劲肋C、增加横向加劲肋的数量 D、加厚腹板11. 梁的支承加劲肋应设置在 。 A、弯曲应力大的区段 B、剪应力大的区段C、上翼缘或下翼缘有固定作用力的部位 D、有吊车轮压的部位12. 对于承受均布荷载的热轧H型钢简支梁，应计算 。A、抗弯强度、腹板折算应力、整体稳定、局部稳定B、抗弯强度、抗剪强度、整体稳定、局部稳定C、抗弯强度、腹板上边缘局部承压强度、整体稳定D、抗弯强度、抗剪强度、整体稳定、挠度13. 最大弯矩和其他条件均相同的简支梁，当 时整体稳定最差。 A、均匀弯矩作用 B、满跨均布荷载作用C、跨中集中荷载作用 D、满跨均布荷载与跨中集中荷载共同作用14跨中无侧向支承的组合梁，当验算整体稳定不足时，宜采用 。 A、加大梁的截面积 B、加大梁的高度 C、加大受压翼缘板的宽度 D、加大腹板的厚度15为了提高荷载作用在上翼缘的简支工字形截面梁的整体稳定，可在 处设侧向支撑，以减小梁出平面的计算长度。 A、梁腹板高度的1/2 B、靠近梁下翼缘的腹板(1/51/4)h0 C、靠近梁上翼缘的腹板(1/51/4)h0。 D、上翼缘16在进行梁的整体稳定验算时，当计算的b0.6时，应将b用相应的b代替，这说明 。 A、梁的临界应力大于抗拉强度 B、梁的临界应力大于屈服点 C、梁的临界应力大于比例极限 D、梁的临界应力小于比例极限17在梁的整体稳定计算中，b1说明所设计的梁 。 A、处于弹性工件阶段 B、不会丧失整体稳定 C、局部稳定必定满足要求 D、不会发生强度破坏18一简支梁，跨度6m，自重不计，在梁中底部作用一集中荷载，设计值为75kN，梁采用I32a，Wx692.0cm3，钢材为Q235B，梁的整体稳定应力是 。 A、151.9Nmm2 B、194.5 Nmm2 C、201.7 Nmm2 D、213.9Nmm219 一屋面檩条跨度6m，中间设一道拉条作为侧向支承点，作用于檩条的弯矩设计值Mx45.0kNm，M y0.9 kNm，檩条采用I22a，W x310.0 cm3，W y41.1 cm3，钢材为Q235B，其整体稳定应力是 。A、149.8Nmm2 B、164.9Nmm2 C、177.2Nmm2 D、208.2Nmm220一简支箱形截面梁，跨度60m，梁宽1 m，梁高3.6m，钢材为Q345，在垂直荷载作用下，梁的整体稳定系数b为 。 A、0.76 B、0.85 C、0.85 D、1.0021如图所示的各简支梁，除截面放置和荷载作用位置有所不同外，其他条件均相同，则整体稳定为 。A、A、最差、D、最好 B、A、最好、D、最差 C、B、最差、C、最好 D、B、最好、C、最差22. 如图所示的钢梁，因整体稳定要求，需在跨中设侧向支承点，其位置以图中 为最佳。23-34条件：一工作平台的主次梁布置如图所示。次梁上铺预制混凝土板。钢材为Q235B，手工焊，焊条为E43型。主梁自重设计值取2.0kNm，承受静力荷载，焊接工字形截面：翼缘224016，腹板11 0008。截面几何特性：截面面积A156.8102 mm2，截面惯性矩Ix264 876104mm4，截面面积矩Smax2 951103 mm3，截面模量WnxWx 5 133103 mm3，截面回转半径iy48.5 mm。 次梁为热轧工字钢I32a。截面几何特性：翼缘宽b1130mm，翼缘平均厚tf15mm，翼缘与腹板处内圆弧半径r11.5mm，腹板厚tw9.5mm，截面模量W nxWx692.0103 mm3。若次梁的跨中最大弯矩设计值是97.6kNm，支座反力为110kN，中间主梁的跨中弯矩设计值是975.6kNm，次梁连接处剪力设计值是224.3kN，支座处剪力设计值是232.8kN。23. 强度计算时主梁跨中的弯曲应力为 。A、181N/mm2 B、190 N/mm2 C、203 N/mm2 D、172 N/mm224. 强度计算时主梁支座的剪应力为 。A、72 N/mm2 B、50 N/mm2 C、32.4 N/mm2 D、64 N/mm225. 强度计算时主梁与次梁连接处（设置支承加劲肋）腹板边缘的折算应力为 。 A、212 N/mm2 B、179 N/mm2 C、164 N/mm2 D、187 N/mm226若次梁支座处支承长度a =150mm，则强度计算时次梁支座处下翼缘的局部压应力为 。 A、57.0 N/mm2 B、53.5 N/mm2 C、80.4 N/mm2 D、48.3 N/mm227若部分次梁未与铺板焊牢，整体稳定计算时次梁的应力为 。 A、202.4 N/mm2 B、193.0 N/mm2 C、180.0 N/mm2 D、206.2 N/mm228整体稳定计算时，主梁应力最接近的值是 。A、不需验算整体稳定 B、202 N/mm2C、170 N/mm2 D、85 N/mm229主梁翼缘与腹板的连接角焊缝的焊脚尺寸hf应大于或等于 。 A、8mm B、6mm C、5mm D、4 mm30不考虑腹板屈曲后强度，为保证主梁腹板的局部稳定， 。