原油长输管道初步设计毕业设计计算书.doc

绪论
原油的运输作为能源利用技术的重要一环，越来越受到重视，而其中管道运输与铁路、水路、公路、航空相比，因其输送距离长、建设速度快、占地少、管径大、输量高、能耗低、不污染环境、受地理及气象条件影响小等优点，而得到快速发展，已成为世界主要的原油输送方法[1]。
原油按其油品性质来分，可以将原油分为轻质原油和高粘易凝原油，后者还可以分为含蜡量较高的含蜡原油和含胶质、沥青质较高高粘重质原油（即稠油）[2]。轻质原油的输送较为容易，一般常规输送工艺就能满足要求。含蜡原油的的凝点较高，管输过程中易出现析蜡、凝管、堵塞等事故，严重影响管输的能力和效率。而高粘重质原油的粘度非常高（通常是几百甚至是几万厘波[3]），因此管路的压降就相当大，这就大大增加了原始基建投资和运行费用。
现在原油管输工艺的种类很多，应用较多、技术比较成熟的传统管输工艺有火焰加热器的加热输工艺、热处理输送工艺、加剂（包括降凝剂、减阻剂、乳化剂）输送工艺[4~13]、稀释输送工艺[14]。另有相对来说应用较少、有待进一步研究开发的现代工艺，有保温结合伴热输送工艺、太阳能加热等特殊加热工艺[15]、低粘液环输送工艺、微波降粘输送工艺[16]、水悬浮输送工艺、气饱和输送工艺、磁处理输送工艺[17]、改质输送工艺[18]、管道内涂输送工艺[19]等。
由于我国生产的原油多属高含蜡、高凝固点、高粘度原油，因此我国多数管道仍采用加热输送。无论从输油成本以及设备投资方面都比常温输送高出很多，并且我国大部分输油管道都建在70年代，为了保证安全运行和提高企业经济效益，旧管输工艺的改进和新建管道先进技术研究开发是当前管输工作的重点。我国从事管道科研人员近年来在这方面取得了较大进展。
我国输油工艺技术发展方向[20]： (1) 适应国内油田发展的特点， 解决东部管道低输量运行， 西部管道常温输送， 海洋管道间歇输送和成品油顺序输送问题。坚持输油工艺的新型化和多样化。(2) 采用高效节能设备， 管输过程中节能和降低油耗的最有效措施是采用高效的输油泵和加热炉， 开展新型高效离心泵和国产高效加热炉的研制是摆在我们面前的一项艰巨任务。(3) 加强原油热处理、降凝剂和减阻剂机理的研究， 从根本添加剂对不同原油减阻降凝机理的认识问题。(4) 开展添加剂的研制工作， 形成添加剂研究—生产—应用一条龙。(5) 进一步研究降粘裂化输送， 水环输送， 界面减阻输送， 磁处理输送机理和适应范围。针对不同油田原油的特点进行工业性试验，对特定的原油采用特殊的方法输送。
设计内容
（1） 计算及说明书部分内容要求
1) 根据费用现值最小原则确定最优管径。
2) 水力与热力计算。
3) 主要设备选型，包括泵、炉、罐、原动机等。
4) 站址确定、调整及工况校核。
5) 反输计算。
6) 站内流程设计。
7) 几种输量下的运行方案确定。
8) 绘图部分内容要求。
9) 绘图采用AUTOCAD。
10) 图幅均采用1号或2号图纸。
（2）设计依据：
（1）《输油管道设计与管理》
(2) 《输油管道工程设计规范》
(3) 《泵产品样本》
(4) 《石油化工装置 工艺管道安装设计手册》
(5) 《管路附件设计选用手册》
(6)《油库设计与管理》
其他国家现行的有关标准及规范的规定

计算部分
DH原油管线初步设计
一、 设计依据与基础参数
1. 原始数据
（1）最大设计输量为550万吨/年；
生产期生产负荷（各年输量与最大输量的比率）见下表1。
表1 生产期生产负荷表
年
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
生产负荷（%）
70
80
90
100
100
100
100
100
100
100
100
90
80
70
（2）年最低月平均温度2℃；
（3）管道中心埋深1.55m；
（4）土壤导热系数1.45w/(m‧℃)；
（5）沥青防腐层导热系数0.15w/（m‧℃)；
（6）原油物性
①20℃的密度860kg/m；
②初馏点81℃；
③反常点28℃；
④凝固点25℃；
⑤比热2.1kJ/(kg·℃)；
⑥燃油热值4.18×10kJ/kg。
（7）粘温关系 见表2
表2 油品温度与粘度数据
温度（℃）
28
30
35
40
45
50
55
60
粘度（cp）
124.5
111
83.2
69
60
53
48
42.5

（8）沿程里程、高程（管道全程320km）数据见表3
表3 管道纵断面数据
里程（km）
0
40
70
130
165
190
230
250
280
300
320
高程（km）
28
30
10
25
35
28
36
42
68
45
35
2. 设计基础参数
1） 原油物性参数
① 原油进站温度、出站温度

由于一般原油加热温度为60~70℃，考虑到最高出站温度为60℃，故取TR =60℃ 。
由于最低进站温度比凝固点高7℃，且考虑到反常温度和最低进站温度都为30℃，故在最低进站温度时仍可以满足牛顿流体的特性，故取TZ =30℃。
② 平均输送温度
在加热输送条件下，计算温度采用平均输油温度T，平均输油温度采用加权法，按下式计算：
Error! No bookmark name given. (1-1)
式中：
——原油出站温度，℃，取=60℃；
——原油进站温度，℃，取=30℃；
——原油平均温度，℃，由上式计算得= 40℃。
③ 原油密度
所输原油密度(g/cm3)随温度T(℃)的变化关系为：
(1-2)
式中：——20℃下原油密度，kg/m3；
——温度系数，=1.825-0.001315ρ，kg/( m3·℃)，解得=0.6941；
——平均输油温度，℃，取=40℃。
即得原有粘度与温度的变化关系式：
ρ=860-0.6941(T-20) (1-3)
解得=846.12 kg/m3。
④ 原油粘度
由最小二乘法回归粘温关系如表1-1
表1-1 粘温关系回归表
温度(℃)
60
55
50
45
40
35
30
28
粘度
(×10-6m2/s)
42.5
48
53
60
69
83.2
111
124.5
lnν
-10.0660
-9.9443
-9.8452
-9.7212
-9.5814
-9.3943
-9.1060
-8.9912
取xi为T，yi为lnν，并设
Σxi= 343
Σyi= -76.6496
= 42.875
= -9.5812
===
-8.1751
回归结果为lnν=-8.1751-0.0328T
得原油粘度为：
ν=e-8.1751-0.0328T (1-4)
式中：T--平均输油温度(℃)；

2） 其他设计参数
管道全线任务输量、最小输量、进出站油温、埋深处月平均气温等列于表1-12设计参数表中。生产天数按照350天计算。
表1-2 设计参数表
任务输量(×10t/a)
最小输量(×10t/a)
管线里程(Km)
最高出站油温℃
最低出站油温℃
埋深处月平均气温℃
550
385
320
60
30
2.0
质量流量为：
kg/s
127.31kg/s
由质量流量与体积流量换算公式：
(1-5)
0.2149m3/s
0.1505m3/s
二、 经济管径的选择
1. 管径及管材的初选
1)管径选择
根据规范，输油管道经济流速范围为1.5-2.0m/s，管径计算公式如下：
d= (2-1)
式中：Q--额定任务输量(m/s),0.2149m/s；
V--管内原油经济流速(m/s)；
d--管道内径(m)；
根据输量计算结果如下表1-13：
表1-13 初选管径表
经济流速
(m/s)
计算结果
(mm)
初选管Ⅰ
(mm)
初选管Ⅱ
(mm)
初选管径Ⅲ
(mm)
1.5
427.2
406.4
457
508

2)管材选用
本工程采用直缝电阻焊钢管。
综合考虑输油系统的压力、输油泵的特性、阀门及管件的耐压等级等综合因素，管材选用按照API标准生产的X60直缝电阻焊钢管，局部高压管段选用按照API标准生产的X80直缝电阻焊钢管。
根据输量的大小，本次设计提出了3种可能的管径，分别是Φ406.4×6.4、Φ457×7.1、Φ508×7.9。在这里采用费用现值来确定最经济管径。
2. 费用现值法确定经济管径
1)确定经济管径的原则
对某一输量下的管路，随着管径的增大，基本建设中钢材及线路工程投资增大，但压力损失降低，泵站数减少，站场投资减少。而有些项目如道路、供水、通讯等投资不变。故总投资随着管径的变化必有极小值存在，而输油能耗也在下降。其它项目如材料费、折旧费、税金、管理及维修费等是按照投资总额提成一定比例计算的。该费用随着管径的变化与投资随着管径的变化趋势相同，所以总投资与经营费用的叠加总有一个与其最小值对应。该费用最小值的管径为最优管径。
2)费用现值法
费用现值比较法简称现值比较法。使用该方法时，先计算各比较方案的费用现值，然后进行对比，以费用现值较低的方案为优。
费用现值法的计算公式为：
(1-8)
式中：I--第t年的全部投资(包括固定资产和流动资金)；
’--第t年的经营成本；
S--计算期末回收的固定资产余值(此处为0)；
W--计算期末回收的流动资金；
N--计算期 N=16；
i--行业基准收益率 =12%；
油气储运企业的要素成本包括：电力费用、工资及福利费、修理费、油气损耗费、折旧费、利息支出、其他费用。
3)经营成本和流动资金
年经营成本＝燃料费用＋电力费用＋工资及福利费＋修理费＋油气损耗费＋折旧费+其他费用
燃料费用主要是指加热设备(包括加热炉和锅炉)的燃料费用。
对于长距离输油管道系统，燃料费用主要是原油加热输送工艺中加热炉的燃料油费用。可根据原油进出站温度计算，计算公式如下：
SR= G Cy (TRi –Tzi) nR (1-9)
式中：SR --燃料费用，元/年；
ey--燃料油价格，元/吨；
Cy --原油比热，J/kg℃；
BH--燃料油热值，J/kg；
TRi --第i加热站的出站温度，℃；
TZi --第i加热站的进站温度，℃；
Ri--第i加热站的加热炉效率；
G--管道年输量，吨/年；
nR-加热站个数；
电力费用是指用于支付泵的电力设备和电动机具所消耗电能的费用，主要是输油泵等动力设备的电费。
对于长输管道系统，电力费用主要是泵站输油泵机组的电费。
全线的电力费用可采用下式计算：
SP= (1-10)
式中：SP--全线泵机组所消耗的电力费用，元/年；
H --第i泵站的扬程，m；
ed --电力价格，元/kWh；
ηpei--第i泵站泵机组的效率；
G--年输量，吨/年；
油气损耗费包括大罐的蒸发损耗和泄漏损失等，可按年输量或销售量的一定比例计算。
油气损耗费＝损耗比例×年输量(或年销量)×油价(或气价)
损耗比例一般可取为0.1%～2.3%。
固定资产形成率为85%，综合折旧率取7.14%(综合折旧年限为14年)，残值为0。
修理费按固定资产原值的1%计算，输油成本中其他费用按工资总额与职工福利费之和的2倍计算。
水电设施、道路、通讯设施等费用按线路投资与输油站投资之和的12%计算。
管道建设期为2年，第一年和第二年投资分别按总投资的40%、60%计算，固定资产投资方向调节税税率为0。固定资产的30%为自有资金，70%为建设银行贷款，贷款利率为8%。
流动资金利用扩大指标估算法，按流动资金占固定资产原值的5%计算。
4)比较方案
三种管径的计算结果如下：
其中Φ457×7.1的费用现值最小，采用Φ457×7.1的管道进行施工和投产运行更为经济。
3. 管道壁厚选择
根据《输油管道工程设计规范》，输油管道直管段钢管管壁厚按下式计算：
(1-11)
式中： ——计算的屈服应力，MPa；
——工作压力，MPa；
——管道外径，mm；
——强度设计系数，此处取=0.72；
——焊缝系数，此处取=1.0；
——管道厚度，mm。
管道系统设计压力为7MPa时，管道选用X60直缝电阻焊钢管，屈服强度413MPa，壁厚计算结果如下表1-14：

表1-14 壁厚计算表
公称直径
(mm)
计算壁厚
(mm)
腐蚀余量
(mm)
实选壁厚
(mm)
管道外径
(mm)
DN457
5.379
1
7.1
Φ457×7.1
三、 输油工程
1. 主要工艺
1)原油密闭加热输送工艺
(1)加热输送工艺
易凝易粘的油品当其凝点高于管道周围环境温度、或在环境温度条件下油流粘度很高时，不能直接采用等温输送方法。油流过高的粘度使管道的压降剧增，不经济也不安全。加热输送是目前最常用的方法。其可以降低粘度减少摩阻损失并降低管输压力，保证安全输送。
(2)密闭输送工艺
泵到泵密闭输送工艺是目前国内外管道采用的先进输送工艺对输油系统压力实行自动调节以及系统自动连锁保护，是实现密闭输油的前提。中间泵站设一水击泄放罐，不设旁接油罐和缓冲罐，大幅降低各站储罐的容量，节约工程投资，减少原油损耗。
2.判断流态并计算总传热系数
1） 判断流态
雷诺数的计算公式如下：

只需在最小和最大流量两种极端状况下便可判断流态是否变化，
由表1-1知在计算温度下的原油动力粘度为：ν=69×10-6m2/s。
则
=8960.04
6274.95
由推荐值：e=0.054mm。
则管壁相对当量粗糙度为：0.2439×10-3。
查得公式

代入计算得：8.006×105。
因为3000< Remin< Remax < Re1，两种极端情况下的流动都处在水力光滑区。据此，可确定m = 0.25，=0.0246。
2) 总传热系数
由
(2-3)
式中：D--管道外径(m)；
--土壤导热系数(w/m℃)，取1.45 w/m℃；
h--管道中心埋深(m)，取1.55 m；
得==2.434
K= (2-4)
式中：--沥青防腐层(m)，0.006 m；
--防腐层导热系数(w/m℃)，取0.15w/m℃；
得总传热系数K==2.22 (w/m℃)；
3. 工艺计算及站场布置
1)最小输量工况计算
根据任务书的要求，设计最小输量为Qmin =0.1505m3/s = 541.8 m3/h 即Gmin =127.3kg/s。
确定热站数
热力计算按最小输量情况进行计算。
根据任务书的要求，，设计最小输量为0.1505m/s 即127.3kg/s.
总传热系数由(2-4)得为2.22w/m℃。
由雷诺数判断流态均为紊流的水力光滑区。
根据以下公式求解所需的热站数。
水力坡降
i= (2-5)
a= (2-6)
b= (2-7)
L (2-8)
最终得热站数：
n (2-9)
最终向上取整得热站数n。
式中：D--管道外径(m)，取0.457m；
K--热油管道总传热系数(w/m℃)，取2.22w/m℃；
C--油品比热(J/(kg·℃))，取2100 J/(kg·℃)；
i=0.003999m/m
b=1.568℃
a=1.19×10-5m
L´R=6.3721×104m
n=5.02向上取整得n=6
需要6座加热站，站间距为L=53.33 Km。
②按平均布站反算出站温度
设TZ = 30℃，b= 1.568℃，起点油温计算公式：
(2-10)
将各参数代入上式得：TR1=53.436℃。
则由公式(1-1)得平均温度：T=37.812℃；
由公式(1-4)得计算动力粘度：ν=8.148×10-5 m2/s；
由公式(1-3)得在计算温度下的密度：ρ=847.64 kg/m3；
由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.1502m3/s；
将上述参数值带入公式（2-5）得：i=0.00406 m/m
由公式(2-7)得：b=1.591℃；
由公式(2-8)得：LR =53.33km。
故取TR=56.69℃。则在最小输量工况下的设计参数选取结果如表2-1：
表2-1最小输量工况下热力计算参数表
出站温度TR（℃）
平均温度T（℃）
平均密度ρ（kg/m3）
体积流量
Q（m3/s）
水力坡降i（m/m）
b
(℃)
站间距LR
(km)
53.436
37.812
847.64
0.1502
0.00406
1.591
53.33

③翻越点判断
由沿程高程表3知(280km，68m)处可能存在翻越点。
在长输管路中，局部摩阻总是占据很小的部分，一般占沿程摩阻的约1%，全线总压头损失公式：
(2-11)
式中：——全线压头损失，m；
——沿程摩阻，m；
——管道起点与终点的高程差，m；
——局部摩阻，m。
由公式(2-11)计算得：
全线总压头损失：
H=1.01×0.00406×320×103+（35-28）=1319.192m。
到可能翻越点处压头损失:
Hf=1.01×0.00406×280×103+（68-28）= 1188.168m。
由Hf < H，知在最小输量工况下不存在翻越点。
④确定泵站数
管道允许的最大操作压力为：
= =9.24MPa
管道最大承受压力9.24Mpa时，
H==1109.24m
即管道承压为1109.24m，出站压力要小于此值。参照《JBT10114-1999输油离心泵 型式与基本参数》选择型号为KSY800-190的泵，其特性方程为：
H=240.56-0.00042Q1.75
最小输量时，Q=540.7m3/h，则H=215.1m，泵站内泵数为n==5.2，向下取整为5，则最大输量工况下每个泵站应选用5台KSY800-190泵串联，可增加一台备用。
泵站特性方程为HC=5×（240.56-0.00042Q1.75）=1075.44m，全程所需泵站数N==1.2向上取整为N=2，则最小输量工况下需设置2个泵站。
2）最大输量工况计算
根据任务书的要求，设计最大输量为Qmax =0.2149m3/s = 773.84m3/h 即Gmax =181.9 kg/s=6.4576×105 kg/h。
①热力计算及确定加热站
由公式(2-5)计算得：i = 0.00747m/m；
由公式(2-6)计算得：a =8.3319×10-6m；
由公式(2-7)计算得：b=4.181℃；
由公式(2-8)计算得：LR = 97.84km；
由公式(2-9)计算得：n=3.27，向上圆整为n=4；
由于最小输量时加热站数为六个，从经济环保角度考虑，最大输量时可调整成六个加热站。下面反算在最大输量时设六个加热站时的出站温度。
仍取进站温度TZ=30℃。
现令b=0，对出站油温进行第一次迭代试算：
由公式(2-10)计算得：TR1= 45.67℃；
由公式(1-1)计算得平均温度：T= 35.22℃；
由公式(1-4)得计算动力粘度：ν=0.887×10-4 m2/s；
由公式(1-3)得在计算温度下的密度：ρ=849.43 kg/m3；
由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.2141m3/s；
将上述参数值带入公式（2-5）得i=0.00771 m/m；
由公式(2-7)计算得：b=4.319℃；
由公式(210)得：TR2= 43.25℃。
由于|TR1-TR2|>0.2，故对出站油温进行第二次迭代试算：
由公式(1-1)计算得平均温度：T= 34.41℃；
由公式(1-4)得计算动力粘度：ν=0.9109×10-4 m2/s；
由公式(1-3)得在计算温度下的密度：ρ=850.00kg/m3；
由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.2140m3/s；
将上述参数值带入公式（2-5）得i=0.00775 m/m；
由公式(2-7)计算得：b=4.342℃；
由公式(2-10)得：TR3= 43.24℃。
由于|TR2-TR3|<0.2，故取TR= 43.24℃即在最大输量下原油出站温度是TR= 43.24℃。则在最大输量工况下热力计算参数如表2-2：
表2-2最大输量工况下热力计算参数表
出站温度TR（℃）
平均温度T（℃）
平均密度ρ（kg/m3）
体积流量Q（m3/s）
水力坡降i（m/m）
b
(℃)
站间距LR(km)
43.24
34.41
850.00
0.2140
0.00775
4.342
53.33

②翻越点判断
由沿程高程表3知(280km,68m)处可能存在翻越点。
由公式(2-11)计算得：
全线总压头损失：
H=1.01×0.00775×320×103+（35-28）=2511.8m。
到可能翻越点处压头损失：
Hf=1.01×0.00775×280×103+（68-28）=2231.7m。
由Hf < H，知在最大输量工况下不存在翻越点。
③确定泵站数
最大输量时，在平均温度下，管道体积流量为Qmax =0.2140×3600=770.4 m3/h。参照《JBT10114-1999输油离心泵 型式与基本参数》选择型号为KSY800-190的泵，其特性方程为：
H=240.56-0.00042Q1.75
最大输量时，Q=770.4 m3/h，则H=193.23m，泵站内泵数为n==5.7，向下取整为5，则最大输量工况下每个泵站应选用5台KSY800-190泵串联，可增加一台备用。
泵站特性方程为HC=5×（240.56-0.00042Q1.75）=966.14m，全程所需泵站数N==2.6向上取整为N=3，则最大输量工况下需设置3个泵站。
由两种极端工况确定的应设站数如表2-3：
表2-3 布站数量
——
热站数
泵站数
最小输量
6
2
最大输量
4
3
3）确定站址
根据地形的实际情况，本着热泵合一的原则，进行站址的调整：设置3个热泵站与3个热站。站址为：（0km,28m）、（53km,21m）、（107km,19m）、(160km,34m)、(213km,33m)、(267km,56m)。具体布站情况如表2-4：
表2-4 均匀布站表
站
里程（km）
高程（m）
布站情况
首站
0
28
加热站、泵站
2#
53
21
加热站
3#
107
19
加热站、泵站
4#
160
34
加热站
5#
213
33
加热站、泵站
6#
267
56
加热站
末站
320
35

4.各种工况下各站参数
1）最大输量
①热力参数
最大输量时的基本热力参数计算结果如表2-2。
由于是平均布站，故各个加热站的进站温度、出站温度都相同，即TR=43.24℃，TZ=30℃。加热炉的热负荷由下面的公式计算：
(2-16)
式中：q——加热炉的热负荷，kw；
G——油品流量，kg/s；
C——油品比热，kJ/(kg·℃)；
由公式(2-16)计算得热泵站加热炉的热负荷为：
q=181.9×2.1×(43.24-30)=5055.6kw。
②水力参数
全线总压头损失：
H=1.01×0.00775×320×103+（35-28）=2511.8m。
设置3个泵站，则泵站扬程为：
HC==837.27m
最大输量下泵扬程H=193.23m，则每个泵站需开泵数：
N===4.3,向上取整N=5，故最大输量下选用型号为KSY800-190的泵6台，5台串联，另有一台备用。
2）90%输量
①热力参数
取进站温度TZ=30℃。
现令b=0，对出站油温进行第一次迭代试算：
由公式(2-10)计算得：TR1= 47.88℃；
由公式(1-1)计算得平均温度：T= 35.96℃；
由公式(1-4)得计算动力粘度：ν=0.8659×10-4 m2/s；
由公式(1-3)得在计算温度下的密度：ρ=848.92 kg/m3；
由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.1928m3/s；
将上述参数值带入公式（2-5）得i=0.00638 m/m；
由公式(2-7)计算得：b=3.216℃；

由公式(2-10)得：TR2= 45.82℃。
由于|TR1-TR2|>0.2，故对出站油温进行第二次迭代试算：
由公式(1-1)计算得平均温度：T= 35.27℃；
由公式(1-4)得计算动力粘度：ν=0.8855×10-4 m2/s；
由公式(1-3)得在计算温度下的密度：ρ=849.40kg/m3；
由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.1927m3/s；
将上述参数值带入公式（2-5）得i=0.00641 m/m；
由公式(2-7)计算得：b=3.231℃；
由公式(2-10)得：TR3= 45.81℃。
由于|TR2-TR3|<0.2，故取TR= 45.81℃，即在最大输量下原油出站温度是TR= 45.81℃。则在90%输量工况下热力计算参数如表2-5：
表2-5 90%输量工况下热力计算参数表
出站温度TR（℃）
平均温度T（℃）
平均密度ρ（kg/m3）
体积流量Q（m3/s）
水力坡降i（m/m）
b
(℃)
站间距LR(km)
45.81
35.27
849.40
0.1927
0.00641
3.231
53.33
由于是平均布站，故各个加热站的进站温度、出站温度都相同，即TR=45.81℃，TZ=30℃。由公式(2-16)计算得热泵站加热炉的热负荷为：
q=163.7×2.1×(45.8130)=5435.0037kw。
②水力参数
全线总压头损失：
H=1.01×0.00641×320×103+（35-28）=2078.712m。
设置3个泵站，则泵站扬程为：
HC==692.904m
90%输量下泵扬程：
H=240.56-0.00042Q1.75=240.56-0.00042×（0.1927×3600）1.75=201.17m
则每个泵站需开泵数：
N===3.4,向上取整N=4，故90%输量下开泵4台。
3）80%输量
①热力参数
取进站温度TZ=30℃。
现令b=0，对出站油温进行第一次迭代试算：
由公式(2-10)计算得：TR1= 4788℃；
由公式(1-1)计算得平均温度：T= 35.96℃；
由公式(1-4)得计算动力粘度：ν=0.8659×10-4 m2/s；
由公式(1-3)得在计算温度下的密度：ρ=848.92 kg/m3；
由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.1714m3/s；
将上述参数值带入公式（2-5）得i=0.00519 m/m；
由公式(2-7)计算得：b=2.617℃；
由公式(2-10)得：TR2= 46.21℃。
由于|TR1-TR2|>0.2，故对出站油温进行第二次迭代试算：
由公式(1-1)计算得平均温度：T= 35.40℃；
由公式(1-4)得计算动力粘度：ν=0.8818×10-4 m2/s；
由公式(1-3)得在计算温度下的密度：ρ=849.31kg/m3；
由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.1713m3/s；
将上述参数值带入公式（2-5）得i=0.00521 m/m；
由公式(2-7)计算得：b=2.627℃；
由公式(2-10)得：TR3= 46.20℃。
由于|TR2-TR3|<0.2，故取TR= 45.81℃，即在最大输量下原油出站温度是TR= 45.81℃。则在90%输量工况下热力计算参数如表2-5：
表2-6 80%输量工况下热力计算参数表
出站温度TR（℃）
平均温度T（℃）
平均密度ρ（kg/m3）
体积流量Q（m3/s）
水力坡降i（m/m）
b
(℃)
站间距LR(km)
46.20
35.40
849.31
0.1713
0.00521
2.627
53.33
由于是平均布站，故各个加热站的进站温度、出站温度都相同，即TR=46.20℃，TZ=30℃。由公式(2-16)计算得热泵站加热炉的热负荷为：
q=145.5×2.1×(46.20-30)=4949.91kw。
②水力参数
全线总压头损失：
H=1.01×0.00521×320×103+（35-28）=1690.872m。
设置3个泵站，则泵站扬程为：
HC==563624m
80%输量下泵扬程：
H=240.56-0.00042Q1.75=240.56-0.00042×（0.1713×3600）1.75=208.5m
则每个泵站需开泵数：
N===2.7,向上取整N=3，故80%输量下开泵3台。
4）最小输量
①热力参数
最小输量时的基本热力参数计算结果如表2-1。
由于是平均布站，故各个加热站的进站温度、出站温度都相同，即TR=46.20℃，TZ=30℃。由公式(2-16)计算得热泵站加热炉的热负荷为：
q=127.3×2.1×(53.44-30)=6266.2152kw。
②水力参数
全线总压头损失：
H=1.01×0.00406×320×103+（35-28）=1319.192m。
设置3个泵站，则泵站扬程为：
HC==439.73m
最小输量下泵扬程为H=215.1m
则每个泵站需开泵数：
N===2.04,向上取整N=3，故最小输量下开泵3台。
5.主要设备选型
1）输油站储油罐
首、末站的油罐分别用来调节来油、收油（转运）单位与管道的输量不平衡，罐容较大。罐容计算公式如下：
(2-19)
式中：——输油首站、输入站、分输站、末站原油储罐总容量，m3；
——输油首站、输入站、分输站、末站原油年总运转量，kg；
——利用系数，取0.9；
——储存时间，d。
储存温度这里取30℃，由公式(1-2)计算得ρ=853.059kg/m3。
输油首站的原油来自油田或管道时，其储备天数选为3d。则由公式(2-19)得输油首站储油罐总容量：
=61403.7m3
所以，可以选取1座50000m3和1座15000m3钢制浮顶罐。
末站为向用户供油的管道专输站时，油品储备天数宜为4d。则由公式(2-19)得分输站、末站储油罐总容量：
m3
所以，可以选取1座50000m3和2座20000m3钢制浮顶罐。
2）加热炉
因为是加热站是均匀布站，所以相同流量下每站所需有效负荷是相同的。
由前述计算过程可以得到各种工况下各热泵站所需热量如表2-7：
表2-7 不同输量下所需热量表
输量
100%输量
90%输量
80%输量
70%输量

管路所需热量(kw)
5055.6
5435.00
4949.91
6266.22
综合使用年限内的输送要求，在保证满足加热站的热负荷要求且加热效率高的前提下，以设置加热炉数量最少、利用率最高为原则，最后选定直接加热的卧式圆筒管式加热炉，具体为：3500kw功率一座、2000kw两座和1500kw两座。个输量工况下的加热炉配置如表2-8：
表2-8 不同输量下加热炉配置表
输量
100%输量
90%输量
85%输量
70%输量
管路所需热量(kw)
5055.6
5435.00
4949.91
6266.22
加热炉功率(kw)
3500+2000
3500+2000
3500+1500
3500+1500×2
为便于检修和相互替代，在3500kw加热炉不能使用时，可以用一台1500kw和一台2000kw的加热炉替代。若2000kw的加热炉不能使用，则可以用两台1500kw或用一台3500kw替代。若某台1500kw的加热炉不能正常使用时，可以用一台2000kw互相替换。
3）输油泵
由前计算所得选择型号为KSY800-190的泵，每个泵站设置六台，最大输量下5台串联，另有一台备用
4）原动机
（1）根据机械的负载性质和生产工艺对电动机的启动、制动、反转、调速等要求，选择电动机的类型。
（2）根据负载转矩、速度变化范围和启动频繁程度等要求，考虑电动机的温升限制、过载能力和启动转矩，选择电动机功率，并确定冷却通风方式。所选电动机功率应留有余量，负荷率一般取0.8~0.9。
（3）根据使用场合的环境条件，如温度、适度、灰尘、雨水、瓦斯以及腐蚀和易燃易爆气体等考虑必要的保护方式，选择电动机的机构形式。
（4）根据企业的电网电压标准和对功率因数的要求，确定电动机的电压等级和类型。
（5）根据生产机械的最高转速和对电力传动调速系统的过渡过程性能的要求，以及机械减速机构的复杂程度，选择盯得紧的额定转速。
除此之外，选择电动机还必须符合节能要求，考虑运行可靠性、设备的供货情况、备品备件的通用性、安装检修的难易，以及产品价格、建设费用、运行和维修费用、生产过程中前期电动机功率变化关系等各种因素。
泵功率计算公式为：
(2-20)
式中：——输油泵轴功率，kw；
——输送温度下泵排量为qv时的输油效率；
——输送温度下的排量（m3/s）；
——输送温度下介质的密度（kg/m3）；
—— 输油泵排量为qv时的扬程。
电机功率计算公式为：