稻壳灰替代硅灰对超高性能混凝土性能影响的试验研究.pdf

2 0 1 2年第 6期 6月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 CHI NA CONCRETE AND CEMENT P RODUCTS 2 01 2 No 6 J u n e 稻壳灰替代硅灰对超高性能混凝土性能 影响的试验研究 庄 一舟 ， 郑海彬 ， 季 韬 ， 梁咏宁 ( 福州 大学 土木 工程 学 院 ， 3 5 0 1 0 8 ) 摘 要 ： 通过 对单 双掺 活性稻 壳灰 ( RH A) 与硅灰 ( s F ) 以及 KHA的粒径 对超 高性能混凝 土( UHP C) 的抗 压强 度和孔 结构影响 的研 究， 得 出活性 RHA粒径是取代 s F的关键 。研 究结果表明 ， 平均粒径 为 5 9 m 的 R HA能够部 分取代 s F并应用 于 UHP C 中； 在相 同总掺量 的情 况下， 复掺 RHA与 s F的 UHP C抗 压强度要 高于单掺 RH A或单 掺 s F的，并且最佳取代水 泥的复掺量 为 1 0 I L H A与 1 0 S F ；在 UHP C 中掺入 RHA能够减 少孔体积 以及平均孔 径 ， 优化孔结 构， 从而提 高 uHP C的抗 压强度。 关键词 ： 自制低温稻壳灰( L RHA) ； 超 高性能混凝土 ； 粒径 ； 掺 量 ； 孔结构 Ab s t r a c t ： T h e i n fl u e n c e s o f s i n g l e d o u b l e d o p e d r i c e h u s k a s h ( RHA)& s i l i c a f u me ( S F)a n d t h e p a r t i c l e s i z e o f RHA o n t h e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h a n d p o r e s t r u c t u r e o f u l t r a h i g h p e rfo r ma n c e c o n c r e t e f UHP C) a r e s t u d i e d T h e r e s e a r c h r e v e a l s t h a t t h e a c t i v e RHA s p a rti c l e s i z e i s t h e k e y t o r e p l a c e t h e S F i n UHP C a n d i t s a v e r a g e p a rt i c l e s i z e o f 5 9 m i s t h e r a t i o n a l o n e u s e d t o p a r t i a l l y r e p l a c e t h e S F i n UHP C W i t h t h e s a me t o t a l b l e n d d o s a g e o f RHA a n d S F t h e c o n c r e t e wi t h d o u b l e d o p e d RHA S F h a s h i g h e r c o mp r e s s i v e s t r e n g t h t h a n t h e o n e s o f s i n g l e d o p e d( RHA o r S F)c o n c r e t e F u rth e rm o r e i t i s f o u n d t h a t t h e b e s t b l e n d d o s a g e i s 1 0 RHA 1 0 S F r e p l a c i n g t h e c e me n t T h e mi x i n g o f R HA i n t o UHP C c a n r e d u c e the c o n c r e t e p o r e v o l u me a n d a v e r a g e p o r e s i z e a n d a l s o i mp r o v e t h e c o mp r e s s i v e s tre n g t h o f UHP C b y o pt i mi z i ng i t s p o r e s t ruc t u r e Ke y wo r d s ： Ho me - ma d e ri c e h u s k a s h ( L - RHA) ； Ul t r a h i g h p e r f o rm a n c e c o n c r e t e ； P a rt i c l e s i z e ； Do s a g e ； P o r e s t r u c t u r e 中图分类号 ： T U 5 2 8 0 4 1 文献标识 码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 0 - 4 6 3 7 ( 2 0 1 2 ) 0 6 - 1 0 - 0 5 0前 言 超高性能混凝土 ( U H P C) 指 的是各种材料与水 泥基材料组合后 ，抗压强度达到 1 5 0 2 5 0 MP a的混 凝土。U H P C广泛地应用于超大型结构与对混凝土 有特殊要求 的结构中f 】 。在 U H P C中 ， 硅灰 的超细 颗 粒 与 无 定 形 二 氧 化 硅 成 分 对 U H P C的 强 度 提 高 非常重要 ，而我国硅灰 的年产量 只有 3 0 0 0 4 0 0 0 t ， 只 能满 足部分 特殊 混凝 土 的需求 。 我 国是 一 个农 业 大 国 ， 稻 壳 年产 量 达 4 0 0 0万 t 以上 ， 稻壳灰的潜在资源很大 。活性稻壳灰 ( R H A) 与硅灰 ( S F ) 都具有很高的火山灰活性 ， 都能减少混 凝土中氢氧化钙的含量 ，改善混凝土的微观结构。 已有文献 卅将稻谷灰替代硅灰应用于 高性能与高 强混凝土中， 并取得到较好的效果。 然而 ， R H A是否 能够取代硅灰应用于高性能混凝土并取得 同样 的 效果 ， 还有待进一步研究。 本文主要研究了 R H A与 S F的单掺 、双掺 、 粒 径 对 U HP C抗 压强 度 的影 响 以及 R H A 对 U H P C孔 结 构 的影 响 。 一 1 0 1 试 验 1 1 原材 料 P O 5 2 5级水泥； 粒径小于 6 0 0 1 x m且平均粒径 为 2 2 5 m的石英砂 ；闽清某厂产硅灰 ， S i O 2 含量 9 0 ，粒径范 围为 0 1 - 0 2 m；不同粒径的 L R HA ( 经不同粉磨时间与球磨介质 获得 ) ； 福州某公司产 聚羧酸 x一 8高效减水剂 ； 普通 自来水。 1 2 试 验仪 器 N J 一 1 6 0 A行 星式水泥胶砂搅拌机 ；根据 J C T 9 5 8 -2 0 0 5 水泥胶砂流动度测定仪 制造的实验跳 桌( N L D 一 3 ) ； D K Z 一 6 0 0 0型电动抗折试验机 ； Y A W一 3 0 0 C型全 自动水泥抗折抗压试验机 ； L T 6 0 O O E精密 电子天 平 ； V S o r b X 8 0 0比表 面积及 孔径 测试 仪 。 1 3 配合 比 依据 Ai m和 G o ff堆积模型为基础 ， 本试验将水 胶 比固定为 O 1 8 ，分别将 1 0 、 2 O 、 3 0 的硅灰替 代水泥为基准组 ， 然后用稻壳灰部分或者全部替代 硅灰 研究 R H A与 S F对 混凝 土 性 能 的影 响 ， 试 验 配 合 比见 表 1 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 庄一舟 ， 郑海彬 ， 季韬 ， 等稻壳灰替代硅灰对超高性能混凝土性能影响的试验研究 表 1 试验配合 比 注 ： RHA 的粒 度 分 析 采 用 微 纳 W i n n e r 2 0 0 0激 光 粒 度 分 析仪 。 1 4 试 验 方法 试 验 中 U H P C各组分材料均 在 2 0 L胶砂搅拌 机 中完成 。配合 比中减水剂掺量根据 1 8 0 2 0 0 mm 的流动度要求增减 ， 其 中基准组的高效减水剂掺量 为 2 O 。对于掺 R HA组试件 ， 考虑到 R H A对流动 度 的影响较大 ， 适 当增加减水 剂用量 ， 按 0 1 的增 幅逐 渐增 加 ， 直到 流 动度达 到 1 8 0 m m 时为 准 。采 用 4 0 mmx 4 O mm x 1 6 0 m m三联模成型试件。振动台的振 动频率为 2 5 0 0转 mi n ， 搅拌工艺如图 1 所示 。 1搅 拌 振 捣 工 艺 沉 程 U H P C试 件按 图 1 工 艺浇 筑完 成 后 ，置 于标 准 养护室内养护 1 d ， 拆模后将试块 置于 9 0 水浴锅 中 热水养护 3 d ； 热水养护完成后转入标准养护室再次 进行标准养护 。 在养护过程中分别测量试件 3 d 、 7 d 、 2 8 d抗压强度 。试验 中分别选取力学性能较好 的三 组水灰比( 0 1 8 、 0 2 0 、 0 2 3 ) 、 单掺 S F与复掺 R H A的 超高性能混凝土试块进行孔结构分析。 2试验 结 果与 分析 2 1 R H A对 流 动度 的影 响 为 了达到 1 8 0 2 0 0 m m 的流动性 ， U H P C需要较 高掺量的高效减水剂。R H A与 S F对减水剂掺量变 化情况 的影响见表 2与图 2 。 由图 2可知 ，在保持 1 8 0 2 0 0 m m流动度的情 况下 ， 随着 S F与 R H A掺量 的增加 ， 减水剂掺量也 需随之增加 。 水泥 、 S F和 L R H A的比表面积分别为 0 4 5 m2 g 、 2 0 m ff g和 1 8 2 m T g左右 ，从 比表 面积角度 分析 ， R H A的比表面积是造成 U HP C的减水剂掺量 增加的根本原因。S F由于粒径呈光滑的圆球形 ， 比 表面积也相对较低 ，是一种优 良的润滑与填充材 料 ， 因此 ， 在图 2中可以发现 ， 掺有 1 0 s F组的减水 剂掺量 明显小于 R HA单掺组。换 而言之 ， R H A与 S F复掺能有效降低 U H P C因掺人 R H A而增加的需 水 量 。 表 2 R H A与 S F对减水剂掺量 变化下 U HP C性能 的影响 O l U 1 ) 2 U ) j U 掺量 图 2 一定 流动度下 R H A与 s F 对 减水 剂掺 量变化 的影 响 2 2 稻壳灰与硅灰掺量对 U HP C抗压强度的影响 R HA具 有超 细 的微 孔 结构 ( 小 于 5 0 n m) ts l ， 同时 多孔结构所吸收的水分起到了内养护作用 ， 促进 了 水化进程同 。 对比 R H A与 S F两种活性粉末对 U HP C 的影响，反映出不同掺合料对 U HP C的影响规律 ， 具体参见 图 3 。 宝 骥 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 O 1 O o o 一单 掺 R H A 3 d _ -单 掺 RHA 7 d +单 掺 R H A 2 8 d 一 单 掺 S F 3 d 一 单 掺 S F 7 d 一 单 掺 S F 2 8 d 图 3 R H A与 S F对 U HP C抗压强度 的影 响 对 比单掺 I O R H A与单掺 1 0 S F试件的 2 8 d 抗压强度发现 ， 单掺 1 0 R HA组 2 8 d抗压强度与单 掺 1 0 S F组强度相 当；单掺 2 0 R H A组 U HP C的 2 8 d抗压强度甚至优于单掺 2 0 S F组 。因此 ， 单从 一 11 4 2 0 8 6 4 2 O 8 6 4 3 3 3 2 2 2 2 2 1 1 1 删 幂 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 2年第 6期 混 凝土 与水 泥制 品 总第 1 9 4期 抗压强度来看 ， R HA是可以替代 S F的。 2 3 稻壳灰与硅灰联合作用对 U H P C强度的影响 分别设计两组试验 ， 研究 R HA与 S F联合作用 对 U H P C抗压强度 的影响。其中一组 固定 S F掺量 为 1 0 ， 变化 R HA掺量 ； 另一组固定 2 0 水泥替代 量 ，硅灰 与稻 壳 灰掺 量 比分别 为 0 ： 2 0 、 5 ： 1 5 、 1 0 ： 1 0 、 1 5 ： 5与 2 0 ： 0 ， 研究 R H A与 s F联合作用对 U HP C抗 压 强度 的影 响 。试验 结果 见 图 4和 图 5 。 岂 憩 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0 R HA掺量 图 4 R HA与掺 I O S F对 U H P C抗压强度 的影响 鳗 ： RHA， 图 5 R HA与 S F复掺对 U H P C抗压强度的影响 由图 4可见 ， R HA掺量为 l O 时 ，能够有效提 高混凝土的抗压强度 。 随着 R H A掺量的增加 ， 与 S F 的协同作用减弱 ， 抗压强度也随之降低 ； 当 R H A掺 量为 2 0 时 ， 2 8 d抗压强度还能够满足超高性 能混 凝土的强度要求 ( 大于 1 5 0 MP a ) 。 由图 5可见 ， R H A与 s F的联合作用能够明显 提 高 U HP C的抗 压 强 度 ， 并且 复 掺 的 效果 优 于 单 掺 同等掺量超细粉料组试件。对 比S F ： R H A = 1 5 ： 5 、 5 ： 1 5 与 1 0 ： 1 0三组复掺 R H A与 S F试件各龄期强度后发 现， 在同等水泥取代量 的情况下 ， R H A与 s F掺量均 为 1 O 时 ， U HP C的各龄期抗压强度值最高 ，复掺 s F与 R H A组试件 的各龄期抗 压强度均优 于单掺 S F或 单掺 R H A组 试 件抗压 强 度 。S F由于颗 粒呈 圆 球形 ， 且颗粒粒径小于 R H A， 对 U HP C的填充作用 要优于 R H A；而 R H A的比表面积大 ，火 山灰活性 高 ， 对 U HP C的火 山灰效应要优于 S F 。在 U HP C中 两者共同起作用时， 可发挥出单掺所不及的效果 。 2 4 稻壳灰粒径变化对 U H P C强度的影响 粒径 是 配置 超 高强 混凝 土 的重 要 因素 ， RH A也 一 1 2 一 不例外。 为了配置高强混凝土， 需要胶凝材料具有很 高的堆积密实度 ， 必然有一定的粒径要求。然而 ， 粉 磨不但耗能大 ， 还需要很长的时间 ， 因此 ， 选择合适 粒径原料作为 U HP C的掺合料 ，既可 以明确粉磨的 粒径 ， 从而确定粉磨时间， 又可以节约能源。文献【 7 】 表明， 过长的粉磨时间， 会破坏 R H A的孑 L 结构 ， 从而 影 响混凝 土 的性 能 特 别是 混凝土 的强度 。 试 验研 究 了 5 9 1 x m、 9 1 x m、 4 6 1x m三 种粒 径对 U HP C的影 响 ， 同 时固定 R H A掺量为 2 0 ， 结果见表 3 、 图 6 。 表 3 粒径变化组测试结果 水胶胶砂R H A掺粒径 S F掺减水剂抗压 强度 MP a 比 比 量 Ix m 量 掺 量 3 d 7 d 2 8 d 岂 越 暖 出 U 5 l U l 5 2 U 2 5 3 U 龄期 d 图 6复掺 R HA与 S F时混凝土龄期对 U H P C 抗 压 强 度 的影 响 由表 3和图 6可 见 ， R H A的粒径变化 不仅对 U H P C浆体流动度有较大影响 ，而且对于抗压强度 有较大影响。 当掺入平均粒径为 9 1 x m的 R H A时， 试 件 的 2 8 d抗压强度就不能保持在 1 5 0 MP a以上 ； 当 掺 入平 均粒 径 为 4 6 m 的 R H A时 ， 试 件 的 2 8 d抗 压 强度为 1 1 8 MP a ， 较掺有 5 9 tx m粒径 R HA组试件 降 低 了 3 2 。相同掺量下 ， 对 比复掺有 2 0 s F与 2 0 R HA的 U HP C抗压强度值( 图 6 ) 可知， 当R HA的平 均粒 径 达 到 5 9 1x m 时 ，尽 管 减水 剂 掺 量 较单 掺 S F 组大 ， 但是 U H P C的 3 d 、 7 d 、 2 8 d抗压强度均要优 于 单掺 S F组。 因此 ， R H A替代 S F配制 U HP C时 ， R HA 的粒径至关重要。 掺有平均粒径为 9 tx m与 4 6 t x m的 R H A试件 ， 其抗压强度值均小于单掺 S F基准组 。 因 此 ， R HA的填充效应与火山灰效应需要共 同发挥作 用才能有效提高混凝土 的抗压强度。如只具备高活 性 ， 没有一定的填充效应做辅助 ， 得不偿失 ； 只具备 较高的填充效应 ， 没有高火 山灰活性 ， 对混凝 土后 期强 度提 高不 明显 。 m m 加 m 啪 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 庄一舟 ， 郑海彬 ， 季 韬 ， 等 稻壳灰替代硅灰对超高性能混凝土性能影 响的试验研究 2 5 水 胶 比对 U HP C强度 的影 响 超高强混凝 土抗压强度 的主要影 响因素有 水 胶 比 、砂 率 、水 泥 等级 、胶凝 材料 用 量 、掺 合 料 种 类 、 减 水 剂用 量 、 减 水 剂 品种 、集料 最 大 粒径 、 养 护 龄期与养护方式等 ， 而决定混凝土最终抗压强度 的 关键 因素是水胶 比。随着水胶 比的降低 ， 超高强混 凝 土的强度持续增高 8 1 。本试验研究 了水胶 比为 0 1 8 、 O 2 O 、 O 2 3对减水剂的掺量以及对 U H P C各龄 期 抗压 强 度 的影 响情况 ， 试 验结 果见 表 4和 图 7 。 表 4水胶 比变化组测试结果 U 5 l 0 1 5 2 0 2 5 3 O 龄期， d 图 7水胶 比对 U H P C抗压 强度 的影 响 由表 4可知 ， 水胶 比对减水剂掺量有一定的影 响 ， 特别 是 当水胶 比由 0 2增大 至 O 2 3时 ， 减水剂 掺量 由 2 2 降至 1 8 。 由图 7可知， 混凝土各龄期 抗压强度随水胶 比的降低而增高 ， 水胶 比为 0 2 3的 U HP C ， 2 8 d抗压强度为 1 5 2 MP a ， 依然大于 1 5 0 MP a ， 能够满足超高性能混凝土的强度要求。在普通混凝 土 中 ， 由于要保证混凝 土拌合 物的和易性 ， 其用水 量 比实际水泥水化所需的水多。一般水泥水化的需 水量为水泥重量的 2 8 ， 而实 际施工的用水量通常 为水 泥 质量 的 4 5 - 7 0 ， 甚至 更 多 。多余 的水份 在 水 泥硬 化 过 程 中蒸 发 ， 从 而 在水 泥 石 以及水 泥 石 与 骨料 界面 区域 出现大量不 同孔径大小 的孔 隙和 因 泌 水 、 混凝 土 收 缩 引起 的微 管 和微 裂缝 。这 些 缺 陷 是 导致混凝土强度下 降和其它性能指标不佳 的根 本原 因 9 1 。因此 ， 尽可能减少或消除这些缺陷， 改善 混凝 土的微 观结 构也是配制超高性能混凝土 的关 键 ， 措 施 之 一就 是 掺 入 高效 减 水 剂 与超 细 高 活性 掺 合料以降低水胶比。 2 6稻壳灰对混凝土孔结构的影响 2 6 1 水胶 比对孑 L 结构的影响 吴 中伟院士按孔径对强度的不 同影 响， 将混凝 土 中的孔分为 四类 ： 无害孔 ( 孔径小于 2 0 n m) 、 少害 孔 ( 孑 L 径 2 0 - 1 0 0 n m) 、 有 害 孔 ( 孔 径 1 0 0 2 0 0 ri m) 及 多害孔 ( 孔径大于 2 0 0 n m) 。减小孔隙率 ， 除去多害 孑 L ， 减少有害孔 ， 就能得到较高的强度和密实度。本 试验 分别选取力 学性能较好 的三组水胶 比( 0 1 8 、 0 2 0 、 0 2 3 )试件进行孔结构分析 ，结果见表 5 ， L 0 、 L l 、 L 2分别代表水胶比为 0 1 8 、 0 2 0 、 0 2 3的 U H P C 其中 R HA与S F的掺量均为 1 0 。水胶比对孔结构 的影 响详 见 图 8和 图 9 。 表 5 孔结构测试结果 I L0 2 一l 0 1 0 2 0 2 0 5 O 5 0 1 3 0 1 3 0 2 2 5 孔 径 n i n 图 8水胶 比对孔 径分段分 布的影 响 孔 径 n m 图 9 水胶 比对 累计孑 L 体积分布 的影响 表 5反 映 了水胶 比对 U H P C 比表 面积 、 平 均 孑 L 径 与平 均 孔 体积 的影 响情 况 。 由表 5可见 ， 随着 水 胶 比的增加 ， 各个特征值 都有增加 的趋势 ， 并且水 胶 比与孔径趋于线性关系。对比 L 2与 L 0两组试件 的水胶 比、 强度 比、 平均孔径 比， 结果分别为 1 2 7 、 1 2 4 、 1 3 1 。结合 图 7可以得出， 混凝土比表面积、 单 孔体积与平均孔径 的增 大将导致混凝土抗压强度 的 降低 。 图 8 、图 9反 映 了不 同水 胶 比 U HP C试件 的孔 径分布情况。从图中可以看 出， 随着水胶 比的增加 ， 孔结构中有害孑 L 与无害孑 L 均有较大的增加 ， 表现为 累计孔体积随水胶 比的增加而提高。这是因为， 随 一 1 3 1O9 876 54 32lO 一 嚣 I I 0 _【 一 加 加 m i B d W 骥幽 加 H m 一 ， I _【 一 1 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 2年第 6期 混凝土与水泥制品 总第 1 9 4期 着水胶 比的增大 ，未参与水化反应 的水分增多 ， 从 而导致 自然蒸发孔隙水分 ， 混凝土内部形成的孔隙 也增多。由此说 明， 有害孔 的增加影响了 U HP C的 抗 压强 度 。 2 6 2 稻壳灰对孔结构的影响 稻壳灰对孔结构 的影响分析结果见表 6 ，表中 H0代表 2 0 硅灰 的超高性能混凝 土试块 ， HI 代表 复掺 1 O R H A + 1 0 s F的超高性能混凝土试块。 相同水胶 比情况下 ， HI的比表面积 、平均孔体 积 以及 平均孔径 均小 于 H 0 。由图 1 0可 以看 出 ， R H A的掺人 ， 增加 了 2 5 0 n m范围的孔数量 ， 减少 了有害孔与多害孔 的数量。由图 l l可进一步看到， R H A的掺入还减少了总孔体积。结合图 5可得 ， 掺 有 R HA试件 的抗压强度要明显高于基准组 ，而孑 L 结构分析结果也显示 ，掺有 R H A试件 的平均孔径 小于基准组 。因此可以认为 ， 平均孔径大小能在一 定程度上反映 U HP C的强度关系 ， H1 与 H0抗压强 度 比与平 均孔 径 比相 近 ， 分别 为 1 1 2 、 1 2 0 。 表 6孔结构测试结果 i 曼 苎 2 一 l 0 1 O 一 2 0 2 0 5 0 5 0 1 3 0 1 3 0 - 2 2 5 孔 径 n m R HA对孔径分段分布 的影响 孔 径 n m 图 1 1 R H A对累计孔体 积分 布的影响 3结论 ( 1 ) R HA的粒径是替代 S F并提高 U H P C抗压 强度的关 键 ； R H A的粒 径与 比表面积决定 了 R HA 的填充效应与火山灰效应 ， 两种效应需要共 同发挥 作用才能有效提高混凝土的抗压强度。 一 1 4一 ( 2 ) 在 R H A与 s F同等掺量 ( 1 0 或 2 0 ) 情况 下 ， U HP C的抗压强度相 当； 在 R H A与 S F复掺情况 下 ， S F与 R H A 比例 分 别 为 1 5 ： 5 、 1 0 ： 1 0 、 5 ： 1 5时 ， U H P C各龄期抗压强度均优于单掺 S F与单掺 R H A 组 ， 其中 R HA与 S F掺量均为 1 0 时 ， 2 8 d强度最高 达 1 8 0 MP a ； S F与 R HA能够在 U H P C中各 自发挥其 优 势 ( S F的填充 优势 与 R H A 的高活 性优 势 ) 并 共 同 作用 ， 从 而 提高 U H P C的强度 。 ( 3 ) 水胶 比是决定混凝土强度 的关键 因素 ， 复 掺 1 0 R HA与 1 0 S F的试 件 中 ，水 胶 比为 0 2 3 时 ， 依然能够满足超高性能混凝土的强度要求。 ( 4 ) 在 U H P C中， 掺 l 0 R H A能减少 U H P C孔 隙体积 、减小平均孔径和优化混凝土内部孔结构 ， 从而提高 U HP C的 2 8 d抗压强度。 参考文献 ： 1 1 A i t c i n P C Hi g h p e rf o r m a n c e c o n c r e t e【 M 5 ， T a y l o r A n d Fr a n c i s ，1 9 98 2 H a b e l K S t r u c t u r a l b e h a v i o u r o f e l e m e n t s c o m b i n i n g u l t r a h i g h p e r f o rm a n c e fi b r e r e i n f o r c e d c o n c r e t e s ( U HP F R C )a n d r e i n f o r c e d c o n c r e t e D C o l e P o l y t e c h n i q u e F d R a l e D e La u s a n ne ，2 00 4 3 】 R a ma n S ， N g o T ， Me n d i s P ， e t a 1 Hi g h - s t r e n g t h r i c e h u s k a s h c o n c r e t e i n c o r p o r a t i n g q u a r r y d u s t a s a p a r t i a l s u b s t i t u t e f o r s a n d J C o n s t r u c t i o n A n d B u i l d i n g Ma t e ri a l s ， 2 0 1 1 4 D e S e n s a l G R E f f e c t o f r i c e h u s k a s h o n m e c h a n i c a l b e h a v i o r a n d d u r a b i l i t y o f h i g h - p e r f o rma n c e c o n c r e t e【 J 】 2 0 0 1 S e c o n d I n t e r n a t i o n a l Co nfe r e n c e O n E n g i n e e rin g Ma t e ria l s ， Vo l I 2 0 0l ： 521 5 32 【 5 欧 阳东， 陈楷 稻壳灰显微 结构及其 中纳米 S i O ： 的电镜观 察 J 电子显微学报， 2 0 0 3 ， 2 2 ( 5 ) ： 3 9 0 3 9 3 6 Y u Q ， S a w a y a ma K ， S u g i t a S ， e t a 1 T h e r e a c t i o n b e t w e e n r i c e h u s k a s h a n d C a ( O H ) 2 s o l u t i o n a n d t h e n a t u r e o f i t s p r o d u c t J C e m e n t A n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 9 ， 2 9 ( 1 ) ： 3 7 4 3 7 N g u y e n v t ， Y e g ， V a n b r e u g e l k ， e t a 1 Hy d r a t i o n p r o c e s s o f r i c e h u s k a s h a n d s i l i c a f u me i n c e me n t p a s t e b y me a n s o f i s o t h e r ma l e a l c a l o ri m e t r y 【 C 】 T h e S i x t h I n t e r n a t i o n a l C o n f e r e nc e On Con c r e t e Und e r S e v e r e Co n di t i o n s Env i r o n me n t And L o a d i n g ， 2 0 1 0 8 】 郭 向勇， 方坤河，郭建平 超 高强混凝土 的强度和流 动性 的影响 因素研 究 J 青海 大学 学报 ：自然科 学版 ， 2 0 0 3 ( 3 ) ： 23 -2 7 9 9 胡曙光 先进 水泥基 复合 材料 M 】 北 京 ：科 学 出版社， 20 0 9 收稿 日期 ： 2 0 1 2 0 4 2 3 作者简介 ： 庄一舟 ( 1 9 6 4 一 ) ， 男 ， 博士 、 教授 。 通讯地址 ： 福州市 闽侯上街学 园路 2号 联 系电话 ： 1 5 0 0 5 9 3 2 1 7 1 m 加 H m 0 图 一 ， 【 0 _【 一 躐 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m