裂缝对油田开发的影响(课堂PPT).ppt

第五章 裂缝对油田开发的影响 一、裂缝性油藏主要地质特征一、裂缝性油藏主要地质特征 二、裂缝对井网部署的影响二、裂缝对井网部署的影响 三、裂缝对注水的影响三、裂缝对注水的影响 四、裂缝对压裂改造的影响四、裂缝对压裂改造的影响 五、应用效果五、应用效果1裂缝性储层主要地质特征以构造岩性油藏为主，储层具以构造岩性油藏为主，储层具低孔低渗低孔低渗特征特征储层或夹层储层或夹层裂缝裂缝发育发育具有基质孔隙和裂缝具有基质孔隙和裂缝两套非均质性系统两套非均质性系统可动可动流体饱和度低流体饱和度低具有储层敏感性和具有储层敏感性和压力敏感性压力敏感性具有具有启动压力启动压力与与非达西流非达西流渗流特征渗流特征2 裂缝与可动油饱和度之间的关系裂缝与可动油饱和度之间的关系 对对可可动动油油贡贡献献的的主主要要是是孔孔径径较较大大的的次次生生溶溶蚀蚀孔孔隙（洞）隙（洞）和和裂缝系统裂缝系统 造成可动油较低的原因主要是造成可动油较低的原因主要是粘土矿物粘土矿物和和毛细管毛细管的吸附作用的吸附作用。岩心岩心核磁共振核磁共振T2驰豫时间谱驰豫时间谱30.000.400.801.200.0010.0020.0030.0040.0050.00Y=3.84X+1.46R2=0.86可动流体饱和度（%）裂缝孔隙度（%）储层裂缝孔隙度与可动流体饱和度关系图储层裂缝孔隙度与可动流体饱和度关系图4储层裂缝密度与可动流体饱和度关系图储层裂缝密度与可动流体饱和度关系图0.000.400.801.201.6020.0030.0040.0050.0060.0070.00裂缝线密度（条裂缝线密度（条/米）米）Y=26.28X+21.28R2=0.89可可动动流流体体饱饱和和度度(%)平均可动流体饱平均可动流体饱和度为和度为39.4%39.4%5可动流体孔隙度（%）0.000.400.801.200.000.400.801.201.60Y=1.06X+0.12R2=0.864裂缝孔隙度（%）储层裂缝孔隙度与可动流体孔隙度关系图储层裂缝孔隙度与可动流体孔隙度关系图6碳酸盐岩储层：碳酸盐岩储层：粘土矿物粘土矿物类型：类型：蒙脱石绿泥石和伊利石；蒙脱石、绿泥石和伊利石；粘土矿物含量粘土矿物含量12.53-21.6%12.53-21.6%，平均，平均20.97%20.97%;粘土矿物和毛细管束缚流体饱和度粘土矿物和毛细管束缚流体饱和度61.9-91.3%61.9-91.3%可动流体饱和度为可动流体饱和度为6.1-38.1%,6.1-38.1%,平均平均17.5%17.5%可动流体孔隙度为可动流体孔隙度为0.3-2.8%,0.3-2.8%,平均平均1.3%1.3%岩心分析平均孔隙度为岩心分析平均孔隙度为7.24%7.24%7第五章 裂缝对油田开发的影响 一、裂缝性油藏主要地质特征一、裂缝性油藏主要地质特征 二、裂缝对井网部署的影响二、裂缝对井网部署的影响 三、裂缝对注水的影响三、裂缝对注水的影响 四、裂缝对压裂改造的影响四、裂缝对压裂改造的影响 五、应用效果五、应用效果8 裂裂缝缝性性油油田田井井网网部部署署难难题题是是：基基质质低低渗渗透透性性与与裂裂缝缝高导流性之间的矛盾，造成：高导流性之间的矛盾，造成：（1 1）含含水水上上升升快快，水水淹淹水水窜窜严严重重，注注水水效效果果差差，油层受益效果差；油层受益效果差；（2 2）压力下降快；）压力下降快；（3 3）注水压力上升快，吸水指数下降；）注水压力上升快，吸水指数下降；（4 4）压裂效果越来越差；）压裂效果越来越差；（5 5）容易形成残余油，采收率低；）容易形成残余油，采收率低；（6 6）由由于于上上述述原原因因，使使产产液液量量和和产产油油量量大大幅幅度度下下降降，为为了了提提高高产产液液量量，常常加加大大注注采采比比，进进一一步步又又造成注水压力上升，水淹水窜的恶性循环。造成注水压力上升，水淹水窜的恶性循环。除除了了水水质质原原因因外外，更更是是对对地地质质认认识识和和采采取取的的相相应工艺措施。应工艺措施。9我国裂缝性油田开发井网我国裂缝性油田开发井网 1 1、正方形反九点注采井网、正方形反九点注采井网（1 1）早早期期注注水水井井排排平平行行裂裂缝缝，如如扶扶余余油油田田，其其效效果果是是见见水水时时间间推推迟迟，但但注注水水井井排排上上的的油油井井水水淹淹仍仍很很严重；严重；（2 2）早早期期注注水水井井排排方方向向与与裂裂缝缝方方向向呈呈22.522.5错错开开，如如新新立立和和朝朝阳阳沟沟油油田田，见见水水时时间间进进一一步步推推迟迟，开开发发效果有所改善，但油井见水仍很快，且难以调整；效果有所改善，但油井见水仍很快，且难以调整；（3 3）早早期期注注水水井井排排方方向向与与裂裂缝缝方方向向呈呈4545错错开开，待待角角井井水水淹淹后后转转为为注注水水井井，形形成成与与裂裂缝缝方方向向平平行行的的五点法或线状注采方式，如新民油田。五点法或线状注采方式，如新民油田。10平行裂缝方向平行裂缝方向22.522.5错开错开4545错开错开11我国裂缝性油田开发井网我国裂缝性油田开发井网 2 2、不规则三角形面积注水井网、不规则三角形面积注水井网 3 3、矩矩形形井井网网（五五点点法法），不不等等井井排排距距沿沿裂裂缝缝线线状状注注水水，注注水水井井井井距距一一般般应应大大于于油油井井井井距距，也也应应大大于于注注水水井井与与油油井井之之间间的的井井距距。沿沿裂裂缝缝拉拉水水线线，可可扩扩大大波波及及面面积积和和防防止止瀑瀑性性水水淹。淹。4 4、菱菱形形井井网网（五五点点法法），长长轴轴方方向向平平行行裂缝方向裂缝方向12矩形井网矩形井网菱形井网（五点法）菱形井网（五点法）13 通通过过数数值值模模拟拟结结果果比比较较，在在井井网网密密度度相相近近时时，矩矩形形井井网网比比反反九九点点和和变变形形反反九九点点井井网网的的单单井井产产量量、采采油速度和采出程度高，见水慢油速度和采出程度高，见水慢,开发效果好。开发效果好。开发指标开发指标反九点开发反九点开发井网井网变形反九点开变形反九点开发井网发井网矩形开发矩形开发井网井网见水时间（天）见水时间（天）36036036036014401440无水期采出程无水期采出程度（度（%）1.651.651.591.596.586.58靖安油田南区靖安油田南区ZJ60ZJ60实验井区三种井网开发指标对比表实验井区三种井网开发指标对比表14靖安油田南区靖安油田南区ZJ60ZJ60实验井区两种井网开发指标对比表实验井区两种井网开发指标对比表开开发发时时间间(年年)单井产油量单井产油量(t/d)(t/d)含水含水(%)(%)采油速度采油速度(%)(%)采出程度高采出程度高(%)(%)原反原反九点九点井网井网矩形矩形井网井网原反原反九点九点井网井网矩形矩形井网井网原反原反九点九点井网井网矩形矩形井网井网原反原反九点九点井网井网矩形矩形井网井网1 15.65.610.010.010.010.02.02.00.370.371.581.580.370.371.01.05 53.83.87.07.034.534.56.06.01.211.211.651.655.875.878.08.010102.12.15.05.066.066.035.035.00.620.621.251.2510.010.014.014.015151.31.33.03.080.480.462.062.00.360.360.720.7212.312.319.019.019191.01.02.02.085.885.870.070.00.260.260.450.4513.413.421.021.015不同井网型式示意图不同井网型式示意图 反九点法井网，注水井反九点法井网，注水井排与裂缝方向平行排与裂缝方向平行 五点法井网五点法井网 线性井网，沿东西主裂缝布线性井网，沿东西主裂缝布井，井距为井，井距为150-180m，水井，水井井排距离约井排距离约600m 16菱形井网，菱形长对角线为裂菱形井网，菱形长对角线为裂缝方向缝方向,井距井距450-500m，排距，排距150-180m 反九点法井网，注水井排与裂反九点法井网，注水井排与裂缝方向成缝方向成45 反九点法井网，注水井反九点法井网，注水井排与裂缝方向成排与裂缝方向成22.5,17不同井网的在开发初期和第不同井网的在开发初期和第1515年末开发指标年末开发指标方案方案6 617175 53.03.02.342.34 11.6211.6214.514.5 84.0584.05 16.8516.85反反九九点点法法井井网网，注注水水井井 排排 与与 裂裂 缝缝 方方 向向 成成22.5,22.5,方案方案生生产产井井数数注注水水井井数数井井 数数初期初期平均平均单井单井日产日产油油初期初期采油采油速度速度第十五年末开发指标第十五年末开发指标备备 注注累积累积产油产油累积累积产水产水含水含水采出采出程度程度口口口口m3/dm3/d%10104 4t t10104 4m m3 3%方案方案1 117175 53.03.02.29 2.29 11.2011.20 14.9814.98 85.2085.20 16.2416.24 反反九九点点法法井井网网，注注水水井排与裂缝方向平行井排与裂缝方向平行方案方案2 2111111114.64.62.322.329.799.7916.6116.6185.8085.8014.1914.19五点法井网五点法井网方案方案3 317175 53.03.02.332.3311.7811.7814.3214.3285.5085.5017.0717.07线线性性井井网网，沿沿东东西西主主裂裂缝缝布布井井，井井距距为为150-180m150-180m，水井井排距离约水井井排距离约600m600m，方案方案4 417175 53.03.02.342.34 11.7311.73 14.3714.37 85.0585.05 17.0017.00 菱菱形形反反九九点点，菱菱形形长长对对角角线线为为裂裂缝缝方方向向,井井距距450-450-500m500m，排距，排距150-180m150-180m方案方案5 517175 53.03.02.332.33 11.6411.64 14.4014.40 85.3085.30 16.8716.87 反反九九点点法法井井网网，注注水水井排与裂缝方向成井排与裂缝方向成454518上述井网的上述井网的地质依据地质依据:一组裂缝起作用，压裂缝方一组裂缝起作用，压裂缝方向与天然裂缝一致。向与天然裂缝一致。适合多组裂缝地质条件的适合多组裂缝地质条件的适合多组裂缝地质条件的适合多组裂缝地质条件的最优开发方案最优开发方案最优开发方案最优开发方案?开发开发井网型式井网型式应主要取决于裂缝组系与方位；应主要取决于裂缝组系与方位；井排和井距井排和井距应主要取决于裂缝及其缝渗透性各向异应主要取决于裂缝及其缝渗透性各向异性，并与裂缝、基质的渗透率比值有关；性，并与裂缝、基质的渗透率比值有关；井位井位应主要取决于储渗单元；应主要取决于储渗单元；最优配置方案可通过油藏数值模拟比较来确定。最优配置方案可通过油藏数值模拟比较来确定。19合理井距布置的关键问题：合理井距布置的关键问题：（1 1）必必须须搞搞清清楚楚裂裂缝缝方方向向（天天然然裂裂缝缝和和人人工工裂裂缝缝）及其渗透性各向异性评价；及其渗透性各向异性评价；（2 2）确定基质和裂缝渗透率的比值；）确定基质和裂缝渗透率的比值；（3 3）必须考虑压裂方案；）必须考虑压裂方案；（4 4）水平井开发问题，或与直井塔配；）水平井开发问题，或与直井塔配；（5 5）还还应应综综合合考考虑虑和和适适应应具具体体地地质质因因素素，包包括括断断层、砂体分布等。层、砂体分布等。从裂缝性油藏开发地质角度讲，用不规则井网从裂缝性油藏开发地质角度讲，用不规则井网和井距来开发是一种趋势，由裂缝和基质次生孔隙和井距来开发是一种趋势，由裂缝和基质次生孔隙造成的储层严重非均质性的地质特征相一致。造成的储层严重非均质性的地质特征相一致。20第五章 裂缝对油田开发的影响 一、裂缝性油藏主要地质特征一、裂缝性油藏主要地质特征 二、裂缝对井网部署的影响二、裂缝对井网部署的影响 三、裂缝对注水的影响三、裂缝对注水的影响 四、裂缝对压裂改造的影响四、裂缝对压裂改造的影响 五、应用效果五、应用效果21不同阶段裂缝动态参数的评价与预测不同阶段裂缝动态参数的评价与预测不同阶段裂缝动态参数的评价与预测不同阶段裂缝动态参数的评价与预测裂缝性油藏中后期井网调整的重要依据裂缝性油藏中后期井网调整的重要依据裂缝性油藏中后期井网调整的重要依据裂缝性油藏中后期井网调整的重要依据裂缝动态参数裂缝动态参数096318212412150264108121416地层压力下降值（地层压力下降值（MPa）裂裂缝缝开开度度下下降降值值（微微米米）裂缝开度随地层压力下降关系图裂缝开度随地层压力下降关系图22由于不同组系裂缝的渗透率不一致，不同组系由于不同组系裂缝的渗透率不一致，不同组系裂缝的开度随地层压力下降大小也不同，因此，裂缝的开度随地层压力下降大小也不同，因此，在油田的不同开发阶段，不同组系裂缝的渗流在油田的不同开发阶段，不同组系裂缝的渗流性不相同性不相同 裂缝性油藏开发的中晚期必然要进裂缝性油藏开发的中晚期必然要进行井网调整行井网调整裂缝压力敏感性裂缝压力敏感性：随着油田开发和流体压力下随着油田开发和流体压力下降，裂缝开度和渗透率变小，并具有一定的不降，裂缝开度和渗透率变小，并具有一定的不可恢复性。即使后期地层压力回升，裂缝开度可恢复性。即使后期地层压力回升，裂缝开度和渗透率也不可能复原和渗透率也不可能复原 早期温和注水维持早期温和注水维持压力场及不破坏饱和度场十分重要压力场及不破坏饱和度场十分重要23（1 1）造成储层天然裂缝张开，注水沿裂缝快速流动，）造成储层天然裂缝张开，注水沿裂缝快速流动，引起层内水窜和水淹，并容易形成剩余油；引起层内水窜和水淹，并容易形成剩余油；（2 2）容易将泥岩裂缝压开，使夹层吸水严重，油层吸）容易将泥岩裂缝压开，使夹层吸水严重，油层吸水指数下降，水驱效果变差，或出现层间水窜和水淹；水指数下降，水驱效果变差，或出现层间水窜和水淹；（3 3）由于泥岩层近水平成岩裂缝和滑脱裂缝发育，泥）由于泥岩层近水平成岩裂缝和滑脱裂缝发育，泥岩吸水膨胀时，容易导致泥岩层滑动，引起套管变形甚岩吸水膨胀时，容易导致泥岩层滑动，引起套管变形甚至断裂。至断裂。（4）容易造成管外水窜。）容易造成管外水窜。由于裂缝发育的地层破裂压力下降由于裂缝发育的地层破裂压力下降45-57%45-57%，若注水强，若注水强度大，注入压力容易超过地层破裂压力，后果：度大，注入压力容易超过地层破裂压力，后果：24 应控制注水压力低于地层破裂压力，可有效地应控制注水压力低于地层破裂压力，可有效地控制沿裂缝过早地出现瀑性水淹水窜和泥岩层高吸控制沿裂缝过早地出现瀑性水淹水窜和泥岩层高吸水现象，提高油层吸水指数和水驱效果。水现象，提高油层吸水指数和水驱效果地层的破裂压力是现今应力和含裂缝储层岩石地层的破裂压力是现今应力和含裂缝储层岩石抗张强度的函数：抗张强度的函数：Pf =33 -1-P-Pe+S+St式式中中，Pf为为地地层层破破裂裂压压力力,MPa;、分分别别为为现现应应力力场场的的最最大大和和最最小小主主应应力力,MPa;P为为孔孔隙隙压压力力,MPa,S为含裂缝岩石的抗张强度为含裂缝岩石的抗张强度,MPa。25早期温和注水，维持地层压力早期温和注水，维持地层压力 若若注注水水太太晚晚：（1 1）一一些些裂裂缝缝会会因因地地层层压压力力下下降降过过快快而而闭闭合合无无效效；（2 2）使使地地层层压压力力下下降降过过多多而而无无法法回回升升；（3 3）由由于于注注水水难难度度增增大大，迫迫使使注注水水压压力力提提高，引起超过地层的破裂压力和裂缝延伸压力。高，引起超过地层的破裂压力和裂缝延伸压力。若若实实施施早早期期强强行行注注水水，注注入入水水会会充充填填在在渗渗透透性性较较高高或或流流体体压压力力下下降降较较快快的的裂裂缝缝中中，（1 1）造造成成裂裂缝缝之之间间不不存存在在压压差差，使使次次一一级级的的裂裂缝缝和和基基质质孔孔隙隙中中的的油油封封堵堵而而成成为为剩剩余余油油；（2 2）容容易易使使注注入入水水沿沿裂裂缝缝快快速速流流动动产产生生暴暴性性水水窜窜水水淹淹，严严重重影影响响低低渗渗透透油油田田的开发效果。的开发效果。26注水方式注水方式 采用间歇性或采用间歇性或周期周期脉冲式注水，以改变渗流方向。脉冲式注水，以改变渗流方向。在未被开发波及的区块，可钻新的油井，并建立补在未被开发波及的区块，可钻新的油井，并建立补充注水井，提高采收率。充注水井，提高采收率。行列注水行列注水是国外许多学者推行的一种方法。通过是国外许多学者推行的一种方法。通过对比五点法注水、九点法注水和三排生产井行列注对比五点法注水、九点法注水和三排生产井行列注水的开发指标后认为，面积注水系统的主要优点是水的开发指标后认为，面积注水系统的主要优点是可以保证在开发初期有更高的采油速度。但是，由可以保证在开发初期有更高的采油速度。但是，由于其作用强度过高，对油层水淹动态及采油水平稳于其作用强度过高，对油层水淹动态及采油水平稳定性不利，使非均质条件下面积注水系统的缺点特定性不利，使非均质条件下面积注水系统的缺点特别突出。而行列注水则显示出其优越性，有更好的别突出。而行列注水则显示出其优越性，有更好的开发效果。开发效果。超前注水（长庆特低渗透开发）超前注水（长庆特低渗透开发）270 0101020203030404050509090606030300 0裂缝与驱替方向夹角（度）裂缝与驱替方向夹角（度）采收率（采收率（%）V=3.75V=3.75V=7.5V=7.5V=15V=15不同裂缝走向和注水速度时的采收率曲线不同裂缝走向和注水速度时的采收率曲线（据微观蚀刻物理模拟实验）（据微观蚀刻物理模拟实验）28 从从渗渗流流物物理理模模拟拟实实验验结结果果表表明明，裂裂缝缝性性低低渗渗透透油油藏藏水水驱驱油油效效率率与与裂裂缝缝方方位位、驱驱替替速速度度密密切切相相关关，随随着着裂裂缝缝方方向向与与注注采采井井连连线线方方向向夹夹角角的的增增加加，水水驱驱油油效效率率提提高高；随随着着注注入入驱驱替替速速度度的的增增加加，水水驱驱油油效效率率变差。变差。剩剩余余油油分分布布受受储储层层孔孔隙隙结结构构、裂裂缝缝方方向向、渗渗流流方方向向及及驱驱替替速速度度的的控控制制。在在裂裂缝缝性性低低渗渗透透油油藏藏中中，裂裂缝缝发发育育带带（尤尤其其是是大大裂裂缝缝系系统统）附附近近的的低低渗渗透透基基块块弱弱驱驱替替区区以以及及与与主主渗渗流流方方向向大大角角度度相相交交的的弱弱驱驱替替带带是剩余油分布的有利区域。是剩余油分布的有利区域。29进出裂缝液流前沿低渗透储层渗流规律与剩余油分布物理模拟图低渗透储层渗流规律与剩余油分布物理模拟图（据玉门油田，（据玉门油田，19991999）30进出低渗透储层渗流规律与剩余油分布物理模拟图低渗透储层渗流规律与剩余油分布物理模拟图（据玉门油田，（据玉门油田，19991999）31 其它开采方式其它开采方式 对对处处于于开开发发后后期期的的低低渗渗油油藏藏，可可以以从从水水驱驱动动转转为为消耗方式消耗方式下开采下开采(如苹果油田如苹果油田)。对对不不适适宜宜注注水水开开发发的的低低渗渗油油藏藏，可可选选择择注注气气开开发发方方式式。通通过过对对瓦瓦何何、波波卡卡玛玛索索夫夫、北北瓦瓦尔尔甘甘等等油油田田统统计计，注注气气比比注注水水的的驱驱油油效效果果提提高高了了1326%1326%。在在注注气气进进行行混混相相驱驱时时，其其驱驱油油效效率率比比注注水水相相比比提提高高3243%3243%。在在Fahud Fahud NatihNatih油油藏藏中中，采采用用顶顶部部注注气气方方式式，实实施施气气油油重重力力驱驱替替，其其效效果果比比水水驱驱得得到更高的采收率。到更高的采收率。32由于不同组系裂缝的渗透率不一致，不同组系由于不同组系裂缝的渗透率不一致，不同组系裂缝的开度随地层压力下降大小也不同，因此，裂缝的开度随地层压力下降大小也不同，因此，在油田的不同开发阶段，不同组系裂缝的渗流在油田的不同开发阶段，不同组系裂缝的渗流性不相同性不相同 裂缝性油藏开发的中晚期必然要进裂缝性油藏开发的中晚期必然要进行井网调整行井网调整裂缝压力敏感性裂缝压力敏感性：随着油田开发和流体压力下随着油田开发和流体压力下降，裂缝开度和渗透率变小，并具有一定的不降，裂缝开度和渗透率变小，并具有一定的不可恢复性。即使后期地层压力回升，裂缝开度可恢复性。即使后期地层压力回升，裂缝开度和渗透率也不可能复原和渗透率也不可能复原 早期温和注水维持早期温和注水维持压力场及不破坏饱和度场十分重要压力场及不破坏饱和度场十分重要33b bq qH H fs sb bq qH H fs sCosSinSinSin+31r rq qr rq qr rm mm mwHCossHSinsHPi-+-=1+不同组系裂缝的开启压力不同组系裂缝的开启压力裂缝开启压力的表达式为：裂缝开启压力的表达式为：式式中中，为为岩岩石石泊泊松松比比；H H为为裂裂缝缝埋埋藏藏深深度度；为为裂裂缝缝倾倾角角；S S为为岩岩石石容容重重；W W为为水水比比重重；f f 1 1、f f 3 3 分分别别为为现现今今应应力力场场最最大大和和最最小小主主应应力力梯梯度度；为为现现今今应力场最大主应力与裂缝走向的夹角。应力场最大主应力与裂缝走向的夹角。34裂缝启动压力计算结果表裂缝启动压力计算结果表井井 号号深度深度(米米)裂缝启动压力裂缝启动压力(MPa)(MPa)EWEWNWNWNENESNSN58-12858-1281490.9-1509.91490.9-1509.929.96-30.3429.96-30.3434.4-34.934.4-34.942.8-43.342.8-43.342.6-43.142.6-43.1152-50152-501502.6-1524.81502.6-1524.830.2-30.6430.2-30.6434.7-35.234.7-35.243.1-43.743.1-43.742.9-43.642.9-43.684-12484-1241436.6-1450.31436.6-1450.328.81-29.1528.81-29.1533.2-33.533.2-33.541.2-41.641.2-41.641.0-41.441.0-41.482-12482-1241434.8-1448.61434.8-1448.628.83-29.1128.83-29.1133.1-33.533.1-33.541.2-41.641.2-41.641.0-41.441.0-41.4148-52148-521504.5-1524.81504.5-1524.830.24-30.6430.24-30.6434.8-35.234.8-35.243.2-43.743.2-43.743.0-43.643.0-43.6148-56148-561503.6-1524.61503.6-1524.630.22-30.6430.22-30.6434.7-35.234.7-35.243.1-43.743.1-43.742.9-43.542.9-43.5152-54152-541500.4-1520.61500.4-1520.630.15-30.5630.15-30.5634.7-35.134.7-35.143.0-43.643.0-43.642.9-43.442.9-43.4152-58152-581503.6-1523.21503.6-1523.230.22-30.6130.22-30.6134.7-35.234.7-35.243.1-43.743.1-43.742.9-43.542.9-43.5平均平均/29.83-30.2729.83-30.2734.3-34.834.3-34.842.6-43.242.6-43.242.4-43.042.4-43.035示踪剂分析的裂缝参数表示踪剂分析的裂缝参数表入井与产入井与产出井井名出井井名182-54182-54井井182-56182-56井井182-5818258井井182-60182-60井井182-58182-58井井182-56182-56井井示踪剂最高峰浓度示踪剂最高峰浓度(/l)/l)84.3584.35152.56152.56219.75219.75示踪剂推进速度示踪剂推进速度(m/d)(m/d)65.2265.2211.0911.0951.6451.64裂缝体积（裂缝体积（m m3 3）53.7553.75230.37230.3765.9165.91裂缝宽度（裂缝宽度（m m）35.0735.0719.3819.3816.9216.92裂缝高度（裂缝高度（m m）0.180.180.770.770.220.22裂缝渗透率裂缝渗透率(10(10-3-3m m2 2)1922192258758711741174裂缝方向裂缝方向EWEWEWEWEWEW井距井距(m)(m)300300300300300300东西向裂缝的平均渗透率：东西向裂缝的平均渗透率：499.0 10499.0 10-3-3mm2 236第五章 裂缝对油田开发的影响 一、裂缝性油藏主要地质特征一、裂缝性油藏主要地质特征 二、裂缝对井网部署的影响二、裂缝对井网部署的影响 三、裂缝对注水的影响三、裂缝对注水的影响 四、裂缝对压裂改造的影响四、裂缝对压裂改造的影响 五、应用效果五、应用效果37人工压裂缝人工压裂缝通常认为人工压裂缝的延伸方向总是通常认为人工压裂缝的延伸方向总是垂直垂直于现今地应力场于现今地应力场的最小主应力（的最小主应力（3 3 ）方向展布。）方向展布。裂缝性储层人工压裂缝受现今裂缝性储层人工压裂缝受现今地应力地应力和和天然裂缝天然裂缝制约：制约：若天然裂缝方位与现今地应力若天然裂缝方位与现今地应力 1 1 的夹角的夹角小于小于临界角，临界角，人工裂缝沿天然裂缝扩展而不产生新缝；人工裂缝沿天然裂缝扩展而不产生新缝；若它们的夹角若它们的夹角大于大于临界角，人工裂缝垂直于现今地应力临界角，人工裂缝垂直于现今地应力的的 3 3 方向扩展，但扩展部位与早期天然裂缝有关。方向扩展，但扩展部位与早期天然裂缝有关。38主要依据：主要依据：（1）岩石的岩石的变形试验的证据变形试验的证据 （2 2）光弹模拟实验的证据）光弹模拟实验的证据 （3）来自野外露头区的证据）来自野外露头区的证据 （4）Neslon Neslon观点：如果岩石中地应力差值较小观点：如果岩石中地应力差值较小(200(200磅英寸磅英寸2 2)，压裂缝方位主要受岩石力学非均，压裂缝方位主要受岩石力学非均质性控制。当岩石中存在裂缝密度较大的开启裂缝质性控制。当岩石中存在裂缝密度较大的开启裂缝时，在水力压裂过程中，压裂液会压开和支撑已存时，在水力压裂过程中，压裂液会压开和支撑已存天然裂缝系统，无论岩石应力状态如何，都不会使天然裂缝系统，无论岩石应力状态如何，都不会使岩石产生破裂。因此，在某些井压裂作业中，在压岩石产生破裂。因此，在某些井压裂作业中，在压力力时间记录上从未达到明显的理论破裂压力。时间记录上从未达到明显的理论破裂压力。39抗抗张张强强度度（MPa）1与早期破裂面的夹角（与早期破裂面的夹角（）岩石力学试验岩石力学试验抗抗剪剪强强度度（MPa）1与早期破裂面的夹角（与早期破裂面的夹角（）2228%岩石的抗张强度随岩石的抗张强度随早期破裂与受力方早期破裂与受力方向夹角变化图向夹角变化图岩石的抗剪强度随岩石的抗剪强度随早期破裂与受力方早期破裂与受力方向夹角变化图向夹角变化图40新破裂面和早期破裂面与主压应力夹角关系新破裂面和早期破裂面与主压应力夹角关系沿早期裂缝扩展的应沿早期裂缝扩展的应力值为无裂缝时岩石力值为无裂缝时岩石强度的强度的817%41180-62180-62人工裂缝微地震监测图人工裂缝微地震监测图 人工压裂缝分布规律：人工压裂缝分布规律：110110 42天然裂缝网络天然裂缝网络的模拟示意图的模拟示意图人工裂缝的人工裂缝的模拟示意图模拟示意图43第五章 裂缝对油田开发的影响 一、裂缝性油藏主要地质特征一、裂缝性油藏主要地质特征 二、裂缝对井网部署的影响二、裂缝对井网部署的影响 三、裂缝对注水的影响三、裂缝对注水的影响 四、裂缝对压裂改造的影响四、裂缝对压裂改造的影响 五、应用效果五、应用效果44时间时间年产油年产油(万吨万吨)日产油日产油(吨吨)综合递减综合递减率率(%)自然递减自然递减率率(%)含水上升含水上升率率(%)地层压力地层压力(MPa)研究研究 之前之前计划计划30 万吨万吨982吨天吨天19.15%22.5814.48.8MP成果应成果应用以后用以后完成完成38.7 万吨万吨1065吨天吨天7.4716.35%6.24%10.8MPa研究效研究效果对比果对比年增产年增产8.7 万吨万吨日增产日增产83 83 吨天吨天降低降低11.68%降低降低6.23%降低降低8.16%回升回升2.0MPa静北潜山油藏研究效果对比表静北潜山油藏研究效果对比表45井井 号号日产液量日产液量 (吨吨)日产油量日产油量 (吨吨 )含水量含水量 (%)完钻时间完钻时间安安1913井井8.6吨吨6.8吨吨20.9%安安1824井井12.0吨吨6.2吨吨48.3%在研究以在研究以前设计前设计安安2023井井42.0吨吨38.0吨吨9.5%安安2229井井61.8吨吨50.7吨吨18.0%据研究成据研究成果设计果设计研究成果对调整井部署效果对比表研究成果对调整井部署效果对比表46