无粘结预应力CFRP筋混凝土梁抗弯试验.pdf

第 3 1卷 第 2期 2 O 1 4年 6月 建筑科 学与工程学报 J o u r n a l o f Ar c h i t e c t u r e a n d C i v i l E n g i n e e r i n g Vo 1 3 l NO 2 J u n e 2 0 1 4 文章编号 ： 1 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 4 ) 0 2 0 0 8 4 0 6 0 无粘结预应 力 C F RP筋混凝 土梁抗弯试 验 王作虎 ， 詹界 东 ， 杜修 力。 ( 1 北京建筑大学 土木与交通工程学 院， 北京1 0 0 0 4 4 ；2 东北石油大学 土木建筑工程学院 ， 黑龙 江 大庆 1 6 3 3 1 8 ；3 北京工业大学 城市与工程安全减灾省部共建教育部重点实验室 ， 北 京 1 0 0 1 2 4 ) 摘 要 ： 为 了研 究无 粘 结 预 应 力碳 纤 维增 强 复合 材 料 ( C F R P ) 筋 锚 具 的锚 固性 能 和 无 粘 结预 应 力 C F RP筋 混凝 土梁 的受力 性能 ， 进 行 了 4根 无 粘 结预 应 力 C F R P筋 混凝 土梁 和 2根 对 比 混凝 土 粱 的抗 弯试验 。结果 表 明 ： 研发 的预 应 力 C F RP筋锚 具 具 有很 好 的 可靠 性 ， 无 粘 结预 应 力 C F R P筋 混凝 土梁具 有较好 的 受力性 能和延 性 ， 非预应 力钢 筋是 影 响预应 力 C F RP筋 混凝 土梁 延性 和 极 限 荷 载 最重要 的 因素 ； 推 导 的 简化 公 式 可 以 准 确 地 计 算 无 粘 结 预 应 力 C F R P 筋 混 凝 土 梁 的极 限 荷 载 。 关 键词 ： 碳 纤维增 强复合 材料 筋 ； 预 应 力混凝 土 梁 ； 极 限荷 载 ； 延 性 系数 中图分 类号 ： T U3 7 8 8 文献标 志码 ： A Ex pe r i me nt o n Fl e x u r a l Be ha v i o r o f Pr e s t r e s s e d Co n c r e t e Be a ms wi t h Un bo n de d CFRP Te n d o n s W ANG Zu o h u ，ZHAN J i e d o n g 。 ，DU Xi u l i 。 ( 1 S c h o o l o f Ci v i l a n d Tr a n s p o r t a t i o n En g i n e e r i n g，B e i j i n g Un i v e r s i t y o f Ci v i l E n g i n e e r i n g a n d Ar c h i t e c t u r e ， Be i j i n g 1 0 0 0 4 4 ，Ch i n a ；2 S c h o o l o f Ci v i l En g i n e e r i n g a n d Ar c h i t e c t u r e ，No r t h e a s t Pe t r o l e u m Un i v e r s i t y ， Da q i n g 1 6 3 3 1 8，He i l o n g j i a n g，Ch i n a ；3 Ke y La b o r a t o r y o f Ur b a n S e c u r i t y a n d Di s a s t e r En g i n e e r i n g o f Mi n i s t r y o f E d u c a t i o n，Be i j i n g Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y ，B e i j i n g 1 0 0 1 2 4，Ch i n a ) Ab s t r a c t ： I n o r d e r t o s t u dy t he a nc ho r i ng c a pa c i t i e s a nd me c ha n i c a l b e h a v i o r o f pr e s t r e s s e d c o n c r e t e be a ms wi t h c a r b o n f i be r r e i nf o r c e d p ol y me r( CFRP)t e nd o ns。t he f l e xu r a l e x p e r i me nt of f o u r p r e s t r e s s e d c o nc r e t e b e a ms wi t h un bo nd e d CFRP t e nd on s a n d t wo c o mpa r a t i v e c o nc r e t e be a m s we r e c a r r i e d o u t The r e s ul t s s ho w t ha t t he a nc ho r a ge e f f i c i e n c y c oe f f i c i e nt s o f a nc ho r a s s e mbl y a r e e xc e l l e n t 。a n d t he me c ha n i c a l be h a v i o r a nd du c t i l i t y o f pr e s t r e s s e d c o nc r e t e b e a ms wi t h unb o nd e d CFRP t e nd on s a r e g oo d Non p r e s t r e s s e d r e i n f o r c e m e nt i s t he m o s t i m p o r t a nt f a c t o r o n t h e d uc t i l i t y a nd u l t i ma t e l o a d o f t he p r e s t r e s s e d c on c r e t e be a ms wi t h CFRP t e n do ns Th e c a l c u l a t e d r e s u l t s o f u l t i ma t e l o a d b a s e d o n t h e s i mp l i f i e d f o r mu l a e f o r p r e s t r e s s e d c o n c r e t e be a m s wi t h unb o nd e d CFRP t e n do ns a r e a c c ur a t e Ke y wo r ds ：CFRP t e nd on；p r e s t r e s s e d c o nc r e t e be a m ；ul t i m a t e l o a d；d uc t i l i t y f a c t o r 引 口 纤 维增 强复 合材料 ( F R P ) 筋是一 种 高强 度线 弹 性材料 ， 由于其优异的抗腐蚀和耐疲劳性能 ， 已逐渐 被 应用 到预应 力混 凝 土领域 。相对 于有 粘结 预应 力 F R P筋 混凝 土 结 构 ， 无 粘 结 预 应 力 F RP筋 混 凝 土 收 稿 E t 期 ： 2 0 1 4 - 0 2 2 6 基金项 目： 国家 自然科学基金项 目( 5 1 3 0 8 0 2 8 ) ； 北京建筑大学科 学研究基金项 目( 0 0 3 3 1 6 1 3 0 1 4 ) ； 北京工业大学工程抗 震与结构诊治北京市重点实验室 开放项 目( 2 0 1 3 ) 作者简介 ： 王作虎( 1 9 7 9 一 ) ， 男 ， 湖北仙桃人 ， 讲师， 工学博 士， 博 士后 ， E ma i l ： wa n g z u o h u b u c e a e d u c n 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 王作虎 ， 等 ： 无粘 结预 应 力 C F R P筋混凝 土 梁抗 弯试 验 8 5 结构主要依靠锚具来提供预应力 ， 对 F R P筋锚具的 要求更 高 。 目前 ， 各 国关 于 有粘 结预 应 力 F RP筋 混 凝土结构的研究较 多口 ， 但 是对于无 粘结预应 力 F RP筋混 凝 土结 构极 限 应 力 的计 算 还 没 有 形 成 统 一 的结论 ， 有必要对无粘结预应力 F R P筋混凝土结 构的受力性能进行更深入的研究。本文 中笔者采用 预应 力碳 纤 维增 强复 合材 料 ( C F R P ) 筋 夹 片一 粘结 式 锚具 ， 对无粘结预应力 C F R P筋混凝 土梁 的抗弯性 能进 行 了研 究 。 1 C F RP筋锚具 的研制 基于 C F RP筋 的材料特点和各种锚 具的优缺 点 ， 开发 了 2种组合式锚具 H ： 夹片一 粘结式锚具 和夹片一 套管式锚具。试验结果表明 ， 这 2种锚具都 具 有较 好 的 锚 固性 能 。试 验 采 用 的是 夹 片一 粘 结 式 锚具 ， 可 以利用现有钢绞线夹片式锚具及 配套 的张 拉设 备 进行 锚 固和 张拉 ， 锚具 组装 件 如 图 1 所示 。 ( a ) 组装 前 ( b ) 组装 后 图 1 夹 片- 粘 结 式 锚 具 Fi g 1 W e d g e - b on d An c ho r a g e 2试验梁 的设计 2 1试 验模 型 的设计 试 验 共 设 计 了 6个 试 件 ， 试 验 梁 的 跨 度 为 3 2 m， 截面 尺寸 为 2 0 0 mi T l 3 0 0 mi l l ， 跨 高 比为 1 0 。试 验 参数 主要 有预 应力 筋 的种类 和初 始 张拉应 力 、 非预应力钢筋 的配筋率和混凝土强度 。所有试 验梁 预应 力 C F R P 筋 均 采 用 直 线 束 型， 预 应 力 C F R P筋重心至梁底距离为 6 0 I T I 1 T I ， 并按适筋梁进 行设计。试验梁的力学性能及配筋分别见表 1 和图 2 。图 2中 ， P 为荷 载 。试 验 采用 的混 凝土 及各 种 筋 材 的实测 力学 性能 分别 如表 2 ， 3所示 。 有效 预应 力 的大小 是本 次试 验研 究 的一个 重 要 参数 ， 所以预应力 C F RP筋 的张拉控 制十分重要 。 试 验 张拉 C F R P筋 采 取 分 级 、 分 批 的 张 拉 方 法 ， 即 按照对称 的原则 分别张拉单根 C F R P筋至控 制应 力的 5 O ， 然后再按相反 的顺序张拉到控制应力 ， 这种张拉方法会减少 由于张拉顺序不同而引起 的应 力损失。在张拉过程中通过布置在锚具端的传感器 和 C F RP筋上 的应 变 片来控 制 张拉应 力 。 表 1 试验梁的力学性能 Ta b 1 M e c h a ni c a l Pr o p e r t i e s o f Co nc r e t e Be a ms 预应力 初 始张 张拉应 混凝 土强 梁 编号 受拉钢筋 筋种类 拉应力 力 k N 度等级 B0 2尘 1 2， 2尘 1 6 C4 0 P B 1 高强钢丝 2 虫 l 2 ， 2圭1 6 0 6 2 f p 5 3 8 C 4 0 P B 2 C F R P筋 2 史 1 2 ， 2史1 6 0 6 2 f p 5 3 8 C 4 0 P B 3 C F R P筋 2尘 1 2 ， 2史 1 6 0 6 2 5 3 8 C 3 0 P B 4 C F R P筋 2圭1 2 ， 2尘1 4 0 6 2 5 3 8 C 4 0 P B 5 C F RP筋 2尘 1 2， 2尘 1 6 0 7 3 6 2 8 C 4 0 注 ： 为 C F R P筋的极限应力。 1 0 0 0 3 2 0 0 图 2试验梁的配筋 ( 单位 ： m m) 画 灯 F i g 2 Re i n f o r c e me n t o f T e s t B e a ms( Un i t ： mm) 表 2 混 凝 土 的 力 学性 能 Ta b 2 M e c ha ni c a l Pr o pe r t i e s o f Co n c r e t e 混凝土强度等级 抗压强度 MP a 弹性模量 G P a C3 O 3 6 8 O 3 1 8 C4 0 3 6 6 1 3 4 0 表 3 各 种 筋 材 的 力学 性 能 Tab 3 M e c h an i c a l Pr o p e r t i e s o f Re i nf o r c e m e nt s 筋材种类 直径 ram 面积 ram 极 限强度 MP a 屈服强度 MP a C F R P筋 8 5 O 1 7 3 O 高强钢丝 7 3 8 1 7 2 O 1 6 2 O 1 5 7 5 36 8 1 4 1 5 4 5 5 7 47 1 普通钢筋 1 2 1 1 3 4 9 1 3 4 O 8 5 0 4 7 3 33 1 2 2试 验 梁的加 载及 测试 方案 试验 在 5 0 0 t的试 验 台 上进 行 ， 试 验 梁均 采 用 分配梁来进行三分点加载， 加载点的距离为 1 m， 加 载点距支座距离为 9 0 0 mm， 试验加载方案见图 2 。 在试 验 梁 跨 中位 置 的普 通 钢 筋 、 C F RP筋 和 混凝 土 均 布置 了应 变片 ， 以 测量 其 在 试 验 过程 中 的应 变变 化 。另外 ， 还 在试 验梁顶 部跨 中位 置布 置 了位 移计 ， 加 载千斤 顶 的端部 连接 了力传 感 器 ， 所 有 测 点 都连 接到数据采集系统 上进行采集， 试验梁测点布置如 图 3所示 。 3 试 验结果分析 3 1 试 验 现象 由于试 验梁预 应 力 C F R P筋 的种 类 不 同 ， 试 验 现 象和破 坏形 态 也 不 相 同 。在 混凝 土 梁 开 裂前 ， 试 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 8 6 建筑科 学与 工程 学报 2 0 1 4血 图 3试 验梁 测点 布 置 Fi g 3 Ar r a ng e me n t o f Me a s ur i n g Po i nt s o f Te s t Be a ms 验 现象基 本 相 同 ， 开 裂 前荷 载 和 位 移 之 间呈 线 性 变 化 。在 昆 凝土开裂后 ， 混凝土梁的荷载一 位移曲线 出 现 第 1次偏 折 ， 位 移 随 着荷 载 的增 长 较 之前 有 所 加 快 ， 梁不 断 出 现 新 裂 缝 并 且 裂 缝 逐 渐 开 展 ， 预 应 力 C F R P筋 和非预 应力 钢筋 的应 力逐 渐 增 大 。非 预 应 力钢筋屈服之后 ， 混凝土梁的荷载一 位移曲线出现第 2次偏 折 ， 在梁 的纯 弯 区段基 本不 再 出现新 裂 缝 ， 而 已有的裂缝则不断向上延伸并加 宽， 此时荷载增长 缓 慢 ， C F R P筋 的应力 增量 较 大 ， 梁 顶部 混凝 土 的压 应 变 和跨 中位移 迅 速增 大 ， 最 后 梁 顶 部 混凝 土 压 应 变 增 大至极 限 压 应 变 ， 为 3 1 O 41 O _ ， 混 凝 土被压碎 ， 试件破坏。对于高强钢丝预应力梁 P B 1 ， 在 试件 屈服 后 由于 锚 具 突然 发 生 滑 移 ， 混凝 土 梁 承 载力立 即 下 降 ， 梁 迅 速被 压 坏 。对 于 预 应 力 C F R P 筋 混凝 土梁 ， 试 验过 程 中 均没 有 发 生 C F RP筋 锚 具 滑移的现象 ， 也没有发 生 C F R P筋拉断 的现 象， 混 凝土梁的破坏形态都是受压区混凝土被压碎。梁破 坏 后 ， 缓慢 卸载 ， 梁 的 残余 变 形 较 小 ， 裂 缝 尚可 部 分 闭合 。 3 2试 验结 果 预应力 C F RP筋混凝 土梁典型的破坏形态 和 荷 载一 挠 度 曲线分 别见 图 4 ， 5 。 图 4梁 典 型 的 破 坏 形 态 Fi g 4 Ty p i c a l Da m a g e M o d e s o f Be a m s 试验 结果 如表 4所示 。表 4中的延 性系数 采 用 冯 鹏等 朝提 出的综合 指标 系数 ， 开 裂 荷 载是 通 过试 验 过程 中观测 所得 数 据 ， 极 限荷 载 和极 限挠 度 取 荷 载一 挠度 曲线上的峰值荷载和对应的挠度。 3 3 结果分 析 3 3 1 开裂荷 载 标 准混 凝土 梁 B 0和 预应力 混 凝 土梁 P B 2 ， P B 5 只有预 应力 C F RP筋 的初 始 张拉 应 力 不 同 ， 配 筋 和 混 凝 土强度 完全 一样 。 图 6为初 始张 拉应 力对混 凝 图 5梁荷载一 挠度 曲线 Fi g 5 Lo a d - d e fle c t i o n Cu r v e s o f Be ams 表 4试 验 结 果 Ta b 4 Exp e r i me nt Re s u l t s 开裂荷 屈服荷 屈服位 极 限荷 极限挠 延性 梁编号 破坏 形态 载 k N 载 k N 移 ram 载 k N 度 ram 系数 B O 1 5 O O 9 3 0 0 1 O 0 7 1 0 4 0 1 6 9 9 3 7 7 7 混 凝 土压 碎 P B 1 1 7 0 0 1 2 7 0 4 1 0 8 7 1 2 9 9 5 1 2 9 6 l _ 2 2 锚具 滑移 P B 2 3 0 O 0 1 3 2 8 6 1 1 2 8 l 6 7 4 4 3 5 7 3 3 9 9 混凝 土压 碎 P B 3 2 5 0 0 1 4 1 1 4 1 2 4 6 1 5 8 5 2 1 9 9 2 1 8 O 混凝土压碎 P B 4 2 O 0 0 1 3 1 2 2 1 2 2 O 1 5 O 1 5 2 9 3 3 2 7 5 混凝土压碎 P B 5 4 5 0 0 1 5 1 1 5 1 1 2 8 l 7 2 9 0 2 9 0 3 2 9 4 混凝土压碎 至 藉 柱 。 图 6 初始张拉应 力对 开裂荷载 的影响 Fi g 6 I nflu e nc e o f I n i t i a l Pr e t e n s i o n S t r e s s o n Cr a c ki ng Lo ad 土梁 开裂 荷 载 的 影 响 ， 其 中 ， 。为 初 始 张 拉 应 力 。 由表 4和图 6可以看 出， 预应力 C F RP筋混凝土梁 的开裂荷载主要与预应力 的大小有关 ， 而与混凝土 强度和非预应力钢筋的配筋关系不太大 。 3 3 2 延 性 系数 图 7为 初 始 张 拉 应 力 对 延 性 系 数 的 影 响 。 由 图 7 可以看出， 预应力混凝 土梁 的综合延性 系数要 比对 应 标 准 混 凝 土梁 的 小 。预 应 力 混 凝 土 梁 P B 5 的初始张拉应力最大 ， 其极限荷载和开裂荷载也最 大 ， 但是其综合延性系数却不是最大的 ， 所 以要提高 预应力 F RP筋混凝土梁的综合延性系数还需综合 考虑其受力性能。 图 8 ， 9 分别为受拉区配筋率和混凝土强度对延 性 系数 的影 响 。由表 4和 图 8 ， 9可 以看 出 ， 受 拉 区 配 筋率 和混 凝土 强度 对 延 性 系 数 的影 响较 大 ， 增 加 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 王作 虎 ， 等 ： 无粘 结预 应 力 C F RP筋 混凝 土梁抗 弯试验 8 7 图 7 初始张拉应 力对 延性系数的影响 Fi g 7 I n flu e nc e o f I n i t i a l Pr e t e ns i on St r e s s on Duc t i l i t y Fa c t o r 图 8 Fi g 8 0 7 3 0 5 6 受拉区钢筋配筋率 受拉 区配筋率对延性 系数 的影响 I nf l u e n c e of Re i nf o r c e me n t Ra t i o o f Te n s i l e on Duc t i l i t y Fa c t o r 混 凝土 强 度 图 9 混 凝 土 强度 对 延 性 系 数 的 影 响 Fi g 9 I n flu e nc e o f Co nc r e t e St r e n g t h o n Du c t i l i t y Fa c t o r 受 拉 区钢筋 的配 筋 率 ， 可 以增 加 预 应 力混 凝 土梁 的 延 性 。 由于混 凝 土 材 料 的离 散 性 及 梁 P B 3强 度 较 低 ， 混 凝土 强度 对预 应 力 C F R P筋 混凝 土 梁延 性 系 数 的影 响还 需进 一 步研究 。 3 3 3 极 限荷 栽 图 l O为初 始 张 拉 应 力 对 极 限 承 载 力 的影 响 。 由图 1 0可以看出， 初始张拉应力 由 0 6 2 f p 提高到 0 7 3 f p ， 极 限 承 载力 只提 高 了 3 2 6 ， 影 响效 果 不 太明显 。图 1 l ， 1 2分别为受拉区配筋率和混凝土强 度对极 限荷载的影 响。由图 1 l ， 1 2可以看 出， 混凝 土强 度对 预 应 力 C F R P筋 混 凝 土 梁 极 限 荷 载 的 影 响不 太 明显 ， 而 非 预 应 力 钢 筋 对 极 限 荷 载 的 影 响 较大 。 互 永 柱 醛 辎 图 1 O 初始张拉 应力对极 限荷载的影响 Fi g 1 0 I nflu e nc e o f I ni t i al Pr e t e ns i o n S t r e s s o n Ul t i ma t e Lo a d 至 瓣 柱 聪 蚤 藕 柱 鹾 爨 i 0 7 3 0 5 6 受拉区钢筋配筋率 图 l l 受拉 区配筋率对极 限荷载 的影响 Fi g 1 1 I nflu e n c e o f Re i nf o r c e me nt Ra t i o o f Te n s i l e o n Ul t i ma t e Lo a d l 8 O 7 0 6 O 5 0 混 凝土 强 度 圈 l 2 混凝土强度对极 限荷载 的影响 Fi g 1 2 I n flu e nc e o f Con c ret e St r e n g t h o n Ul t i ma t e Lo a d 4 承载 力计算 目前关 于无 粘 结 预应 力 F R P筋混 凝 土 结 构 极 限应力 的计算还没有形成统一 的结论 ， 笔者基于预 应力 F R P筋的应力增量与构件跨中挠度之 间接近 直线关系 ， 推导了体内无粘结预应力 F RP筋极 限应 力 的简化计 算方法 ， 计算模 型 如图 1 3所示 ， 其 中， L为跨径 ， 为预应力 F R P筋在跨 中截面偏心 距 ， 为跨中挠度 ， 为角度。 无粘结预应力 F R P筋的极限应力计算公式为 ， p e + + ( 1 ) 式中： L 。 为相邻锚具 间距 ； E 为预应力 F R P筋 的 5 4 3 2 1 0 5 4 3 2 0 崧 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 8 8 建筑科 学与工程 学报 2 O 1 4盘 图 1 3计 算模 型 Fi g 1 3 Ca l c u l at i o n Mo de l 弹性 模量 ； f p 为有 效预 应力 ； h 。 为 预应 力 F R P筋合 力点 至截 面受 压边 缘 的距 离 c 为混 凝 土 极 限抗 压 应 变 ， 计 算 中取 e 一0 0 0 3 ； k为荷 载 形 式 及 支座 约 束情况的系数 ， 可以从设计手册 中查得 ， 简支梁三分 点对 称加 载取 k 一0 1 0 6 5 ， 简 支 梁跨 中一 点 加 载取 k O 0 8 3 3 ， 两跨连续 梁对称跨 中加 载取 k =O 0 5 8 1 ； q 。 为混 凝土 受压 区高度 C 与 h 。 的 比值 。 弯极限破坏试验 ， 验证 了研发的预应力 C F R P筋锚 具 的可 靠性 。通 过与非 预应 力钢 筋混凝 土梁 和钢 绞 线 预应 力混 凝土 梁进 行 比较 可知 ： 预 应 力 C F R P筋 混 凝土 梁具 有较 好 的受 力 性 能 和延 性 ； 非 预 应 力钢 筋对预应力 C F R P筋混凝 土梁的延性和极 限承载 力有很大的影响 ； 另外 ， 文献 1 6 中推导的简化公式 可 以准 确 地计 算 无 粘 结 预 应 力 C F R P筋 混 凝 土 梁 的极限荷载。 目前关 于体 内无 粘结 预应力 C F RP 筋混凝 土梁 的试 验 成果 还 较 少 ， 今 后应 该 进 行 大 量 的试验研究工作 ， 采用不同的加载形式和截面形式 ， 对文献- 1 6 中的简化公式进行验证。 参考 文献 ： Re f e r e nc e s ： 1 B UR KE C R， D O L AN C W F l e x u r a l D e s i g n o f P r e s t r e s s e d C o n c r e t e B e a ms Us i n g F R P T e n d o n s J P C I J o u r n a l ， 2 0 0 1 ， 4 6 ( 2 )： 7 6 8 7 2 s T0 L L F， S AL I B A J E， C A S P E R I E E x p e r i me n t a l St u dy of CFRP 。 p r e s t r e s s e d H i g h s t r en gt h Con c r et e B r i d g e B e a ms J C o mp o s i t e S t r u c t u r e s ， 2 0 0 0 ， 4 9 ( 2 ) ： 1 91 2 OO 3 孟履祥 ， 陶学康 ， 关 建光 ， 等 芳纶 纤维 筋有黏 结部 分 预应力 混凝 土梁 受 弯性 能研 究 J 土木 工 程学 报 ， 20 06， 3 9( 3)： 1 O 一 1 8， 3 6 MENG L u - x i a n g， TA0 Xu e - k a n g GUAN J i a n - g u a n g 。 et a 1 Ex pe r i me nt a l St ud y on Fl e xu r al Be ha v i or of Pa r t i a l l y Pr e s t r e s s e d Conc r e t e Be ams wi t h Bond e d A F R P Te n d o n s J C h i n a C i v i l E n g i n e e r i n g J o u r n a l ， 2 0 06， 3 9( 3)： 1 0 1 8， 3 6 4 蒋 田勇 ， 方 志 C F R P筋 在活 性粉 末混 凝土 中 的粘 结应力 分布 J 中国公 路学 报 ， 2 0 1 0 ， 2 3 ( 1 ) ： 4 9 5 7 J I ANG Ti a n - y o n g， F ANG Z h i Bo n d S t r e s s Di s t r i b u t i o n of CFRP Te n do n i n Re a c t i ve Powde r Conc r e t e J C h i n a J o u r n a l o f Hi g h wa y a n d Tr a n s p o r t ， 2 0 1 0 ， 2 3( 1)： 49 - 57 5 薛伟辰 ， 钱卫 ， 部分 预应力 C F R P筋 混凝 土梁疲 劳 性能研 究 J 中国公路 学报 ， 2 0 0 8 ， 2 1 ( 2 ) ： 4 3 4 8 XUE W e i c h e n， QI AN W e i S t u d y o f Fa t i g u e B e h a v i o r s of Pa r t i a l l y Pr e s t r e s s e d Con c r e t e Be a m s wi t h C F R P Te n d o n s J C h i n a J o u r n a l o f Hi g h w a y a n d Tr a n s p or t， 2 00 8， 21 ( 2)： 4 3 4 8 6 刘荣桂 ， 周 士金 ， 许 飞 ， 等 C F R P索斜拉 试 验桥 动 态测试 与地震响应分析 J 长安大学学 报 ： 自然科学 版 ， 2 0 0 9 ， 2 9 ( 6 ) ： 4 7 5 3 LI U Ro n g g u i ， ZH0U S h i j i n ， XU Fe i ， e t a 1 Dy n a mi c Te s t a nd Se i s mi c Re s p on s e Ana l y s i s of Te s t i ng Ca bl e s t a y e d B r i d g e wi t h C F R P C a b l e s J J o u r n a l o f 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 王作 虎 ， 等 ： 无粘 结预 应 力 C F R P筋 混凝 土 梁抗 弯试 验 8 9 7 8 9 1 O 1 1 1 2 Ch a n g a n U n i v e r s i t y ： Na t u r a l S c i e n c e E d i t i o n， 2 0 0 9， 2 9( 6)： 47 - 53 程永春 ， 李 春良 ， 刘寒 冰 ， 等 碳纤 维与 混凝 土界 面粘 结应力计算方法 J 交 通运输工程 学报 ， 2 0 0 7 ， 7 ( 2 ) ： 4 6 4 9。 54 CHENG Yo n g c h u n 。 LI Ch u n - l i a n g， L I U H a n b i n g， e t a 1 Co mp u t a t i o n M e t h o d o f I n t e r r a c i a l S t r e s s e s Be t we e n C F R P a n d C o n c r e t e J J o u r n a l o f Tr a f f i c a n d Tr a n s p o r t a t i o n En g i n e e r i n g ， 2 0 0 7， 7 ( 2 ) ： 4 6 4 9 ， 5 4 蒋 田勇 ， 方 志 C F R P筋 粘结 式锚 具锚 固性 能 试验 J 中国公路学报 ， 2 0 1 1 ， 2 4 ( 1 ) ： 6 8 7 7 J I ANG Ti a n - y o n g， FANG Z h i Ex p e r i me n t o n An e h o r a g e P e r f o r ma n c e o f B o n d t y p e An c h o r a g e f o r C F R P T e n d o n J C h i n a J o u r n a l o f Hi g h w a y a n d Tr a n s po r t ， 201 1， 2 4( 1)： 6 8 7 7 周士 金 ， 刘荣 桂 ， 蔡东 升 ， 等 C F R P索 大跨 斜拉 桥 的 非线性地震 响应控 制分 析 J 中国公 路学 报 ， 2 0 1 1 ， 2 4( 3)： 6 4 - 71 ZHOU S h i - j i n， LI U Ro n g - g u i ， CAI Do n g s h e n g， e t a 1 No n l i n e a r S e i s mi c Re s p o n s e C o n t r o l An a l y s i s o f Lo n g s p a n C a b l e - s t a y e d Br i d g e wi t h CF RP Ca b l e s J C h i n a J o u r n a l o f Hi g h wa y a n d T r a n s p o r t ， 2 0 1 1 ， 2 4( 3)： 6 4- 71 詹 界 东 纤 维 筋 ( F RP筋 ) 组 合 式 锚 具 的试 验 研 究 D 北 京 ： 北京工业 大学 ， 2 0 0 9 ZHAN J i e - d o n g Ex p e r i me n t a l Re s e a r c h o f Co mb i n e d An c h o r a g e f o r F R P Te n d o n s D B e ij i n g ： B e i j i n g Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y， 2 0 0 9 詹界东 ， 杜修力 ， 王作 虎 C F RP筋夹 片一 套筒 型锚具 的 研发 J 建筑结 构学报 ， 2 0 1 0 ， 3 1 ( 增 1 ) ： 3 3 9 3 4 3 ZHAN J i e - d o n g， DU Xi u l i ， W ANG Z u o - h u Re s e a r c h o n We d g e - s l e e v e An c h o r a g e o f C F R P T e n d o n s J J o u r n a l o f Bu i l d i n g S t r u c t u r e s ，2 0 1 0。 3 1( S 1 )： 3 3 9 3 43 詹界东 ， 杜修力 ， 王作 虎 C F RP筋夹 片一 黏结 型锚具 的 研制E J 北京工业大学学报， 2 0 1 1 ， 3 7 ( 3 ) ： 4 1 8 4 2 4 ZHAN J i e - d o n g， DU Xi u l i ， W ANG Z u o h u W e d g e b o n d An c h o r a g e o f C F R P T e n d o n s J J o u r n a l o f B e i j i n g Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y ， 2 0 1 1 ， 3 7 ( 3 ) ： 4 1 8 4 2 4 1 3 詹界东 ， 杜修力 ， 王作 虎 预 应力 C F R P筋夹 片一 粘 结 型锚具 的试验 J 沈 阳建 筑大学 学报 ： 自然 科学版 ， 2 0 1 0， 2 6 ( 1 )： 3 1 - 3 5 ZHAN J i e - d o n g， DU Xi u l i ， W ANG Z u o h u E x p e r i me n t a l S t u d y o n t h e W e d g e - b o n d An c h o r a g e o f C