现浇箱梁满堂支架验算书.doc

邯郸市人民路—东环路全互通立交桥工程现浇梁满堂支架验算书

现浇箱梁满堂支架验算书

工程名称：XX市人民路—东环路立交桥工程
建设单位：XX市城市投资建设有限公司
监理单位：XX双圆工程咨询监理有限公司

验 算 :

审 核 :

批 准 :

编制单位：XX中铁十五局集团第四工程有限公司
XX东环立交桥项目经理部
编制时间：二〇一二年一月

一 、现浇箱梁支架设计理论基础与设计步骤
（一）、支架设计依据
1.《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011
2.《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 166-2008
3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130-2011
4.《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001（2006年版）
5.《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-2002
6.《建筑地基处理技术规范》 JGJ79—2002
7.《公路桥涵施工手册》
8.《邯郸市人民路—东环路立交桥工程现浇梁》施工图
（二）、设计步骤
拟定支架类型及结构布置 荷载分析及荷载组合 模板验算 横向木枋验算 纵向方钢验算 支架立杆验算 地基承载力验算。
二、现浇箱梁支架验算
（一）、支架搭设
本桥箱梁底至地面最大高度为13.0m，施工支架主要采用满堂Φ48*3.5mm碗扣支架作为全桥支架的基本构件。剪刀撑采用Φ48mm，壁厚3.5mm普通无缝钢管及扣件；采用满堂式立杆纵距为90cm,箱梁变截面处为60cm，水平杆步距均为120cm，扫地杆距地面高度20cm；腹板及隔板位置立杆横距为60cm，底板及翼缘板位置立杆横距为90cm。曲线部位，立杆的纵横距离均按扇形的外边缘为基准布置。剪刀撑横断面及纵断面上每5排设置1道，支架竖向4.8m高度位置设置一层水平剪刀撑。顶托直接插入立杆顶端，支架搭设时下部设底托、顶部设顶托，底托与顶托调整范围控制在200mm以内。顶托上横向单层布置6*9cm方钢，间距同立杆间，方钢上方纵向铺设单层10*10cm方木，中到中间距20cm，纵向方木上铺设15mm厚竹胶板。具体支架设计图见“支架横断面图”、“支架纵断面图”、“支架平面图”。
为加强支架的整体稳定性，支架水平方向与桥梁墩身采用顶托连接。
门洞的设置：底部设置1.8m宽*0.5m高+0.9m宽*1.0m高C20钢筋砼承台基础，承台顶面设置Φ400mm*8mm钢管柱，钢管柱顶设1道双拼40a工字钢横向钢梁，钢梁顶部设置纵向贝雷片在贝雷梁顶面横向设置10*10cm方木，横向方木上方纵向铺设10*10cm方木，纵向方木上铺设15mm厚竹胶板。具体门洞设计图见“门洞设计图”。
为了防止落物对门洞内行人和车辆造成安全事故，在贝雷片顶满铺一层3mm厚防落物钢板，且在门洞顶两端设置钢管防护栏，并安装安全网。
内模利用φ48mm钢管搭设脚手架，顶托直接插入立杆顶端，支架搭设时顶托调整范围控制在200mm以内。支架下方座于马凳筋支撑，钢管不得伸入底板砼范围。箱内脚手架立柱间距为90cm（横向）×90cm（纵向） ×90cm（水平杆步距），顶托上纵向单层布置6*9cm方钢，间距同立杆间，方钢上方横向铺设单层10*10cm方木，中到中间距20cm，横向方木上铺设15mm厚竹胶板。
为保证侧模的稳定，腹板内外模及隔梁模板之间，延桥梁方向每2m上下各设置一道Φ25的钢筋拉杆。
（二）、荷载计算
1、荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式:
⑴ q1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土容重取26.50kN/m3。
⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经
计算取q2＝1.0kN/m2（偏于安全）。
⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，取2.5kN/m2。
⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kN/m2，对侧板取4.0kN/m2。
⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力，由新浇混凝土容重、初凝时间、浇筑速度浇筑高度等计算得出。
⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kN/m2。
⑺ q7—— 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示。
立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距
支架自重q7的计算值(kPa)
60cm×60cm×90cm
3.38
60cm×60cm×120cm
2.94
60cm×90cm×120cm
2.21
(8) q8—— 其他可能产生的荷载,如风荷载,雪荷载,冬季保温设施荷载等，取0.9kN/m2。
2、荷载组合
模板、支架设计计算荷载组合
模板结构名称
荷载组合
强度计算
刚度检算
底模及支架系统计算
⑴ +⑵＋⑶＋⑷＋⑺＋(8)
⑴ +⑵＋⑺+(8)
侧模计算
⑸＋⑹
⑸
立杆、横杆承载性能：
立 杆
横 杆
步距（m）
允许载荷（kN）
横杆长度（m）
允许集中荷载（kN））
允许均布荷载（kN）
0.6
40
0.9
4.5
12
1.2
30
1.2
3.5
7
1.8
25
1.5
2.5
4.5
2.4
20
1.8
2.0
3.0
第一章　人民路主线桥
1．荷载计算
（1）人民路主跨箱梁构造，梁端处:

根据横断面图，则
腹板处及横隔板处q1' ＝26.5×2.8=74.20kN/m2
底板处q1'' ＝26.5×（0.22+0.42）=16.96kN/m2
翼缘板q1'''＝26.5×（0.20+0.45）/2=8.61kN/m2
取1.2的安全系数，则
q1'=74.20×1.2＝89.04kN/m2，
q1''=16.96×1.2=20.35kN/m2，
q1'''＝8.61×1.2=10.33kN/m2
（2）人民路一般箱梁构造，跨中处：
根据横断面图，则：
腹板处及横隔板处q1' ＝26.5×1.7=45.05kN/m2
底板处q1'' ＝26.5×（0.22+0.22）=11.66kN/m2
翼缘板q1'''＝26.5×（0.20+0.45）/2=8.61kN/m2
取1.2的安全系数，则
q1'=45.05×1.2＝54.02kN/m2，
q1''=11.66×1.2=13.99kN/m2，
q1'''＝8.61×1.2=10.33kN/m2
（3）人民路一般箱梁构造，梁端处：

根据横断面图，则：
腹板处及横隔板处q1' ＝26.5×1.7=45.05kN/m2
底板处q1'' ＝26.5×（0.22+0.42）=16.96kN/m2
翼缘板q1'''＝26.5×（0.20+0.45）/2=8.61kN/m2
取1.2的安全系数，则
q1'=45.05×1.2＝54.02kN/m2，
q1''=16.96×1.2=20.35kN/m2，
q1'''＝8.61×1.2=10.33kN/m2
2．结构验算
（1）扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
由于市面上很难买到规格为φ48mm×3.5mm钢管，为了安全起见计算时采用
φ48mm×3.0mm的来计算。
梁端处：
支架体系采用60×60×120cm的布置结构，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.6有关模板支架立杆的稳定性计算公式：
N/φA+MW/W≤f
其中N—立杆轴向力设计值。根据荷载组合计算可得出。
φ—轴心受压构件的稳定系数，根据长细比查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录A表A.0.6可得出。
A—立杆的截面面积，可计算得出。
Mw—计算段立杆由风荷载产生的弯矩，可由公式计算得出。
W—截面模量，,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录B表B.0.1可得出。
f—钢材的抗压强度设计值，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，表5.1.6可得出f=205N/mm2=0.205kN/10-6m2=2.05×105kN/m2

N值计算：
由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.7组合风荷载时的立杆轴向力设计值计算公式N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
脚手架自重产生的轴向力标准值：
NG1K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36kN
结构自重产生的轴向力标准值：
NG2K=0.6×0.6×q1'=0.6×0.6×74.20=26.71kN
施工荷载产生的轴向力标准值总和：
ΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4)=0.36×(2.5+4.0)=2.34kN
则： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK
=1.2×（0.36+26.71）+0.9×1.4×2.34 =35.43kN

φ值计算：
首先计算长细比：λ=l0/i
其中l0—立杆计算长度=kμ（h+2a）(k为立杆计算长度附加系数，验算参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，表5.3.4得k=1.155；μ为单杆计算长度系数，a为立杆伸出顶层水平杆中心线到支撑点的长度，参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录C表C-2得μ=1.0；h为步距=1.2m，a=0.5。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录B表B.0.1得i＝15.9mm=0.0159m。
由此得
λ=l0/i==kμ（h+2a）/i=1.155×1×(1200+2×0.5)/15.9=87
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录A表A.0.6可得出
λ=87时，φ=0.68

A值计算：
A=3.14×(242-212)=423.9mm2=4.239×10-4m2

Mw值计算：
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.9得
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×wk×la×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=0.74
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.4kN/m2
故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×0.74×1.2×0.4=0.249kN
la—立杆纵距0.6m
h—立杆步距1.2m
故：
MW=0.9×1.4×WK×la×h2/10=0.024KN.m

W值计算
,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录B表B.0.1可得出W=5.26cm3=5.26×10-6m3

则：
N/φA+MW/W
=35.43/（0.68×4.239×10-4）+0.024/5.26×10-6
=1.2291×105+0.04563×105
=1.2291×105+0.04563×105
=1.27473×105 kN/m2≤f=2.05×105kN/m2
计算结果说明支架是安全稳定的。

腹板处：
支架体系采用60×90×120cm的布置结构，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.6有关模板支架立杆的稳定性计算公式：
N/φA+MW/W≤f

N值计算：
由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.7组合风荷载时的立杆轴向力设计值计算公式N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
脚手架自重产生的轴向力标准值：
NG1K=0.6×0.9×q2=0.6×0.6×1.0=0.54kN
结构自重产生的轴向力标准值：
NG2K=0.6×0.9×q1'=0.6×0.9×74.20=40.068kN
施工荷载产生的轴向力标准值总和：
ΣNQK=0.6×0.9×(q3+q4)=0.54×(2.5+4.0)=3.51kN
则： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK
=1.2×（0.54+40.068）+0.9×1.4×3.51 =53.152kN
φ值计算：
首先计算长细比：λ=l0/i
其中l0—立杆计算长度=kμ（h+2a）(k为立杆计算长度附加系数，验算参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，表5.3.4得k=1.155；μ为单杆计算长度系数，a为立杆伸出顶层水平杆中心线到支撑点的长度，参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录C表C-2得μ=1.0；h为步距=1.2m，a=0.5。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录B表B.0.1得i＝15.9mm=0.0159m。
由此得
λ=l0/i==kμ（h+2a）/i=1.155×1×(1200+2×0.5)/15.9=87
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录A表A.0.6可得出
λ=87时，φ=0.68

A值计算：
A=3.14×(242-212)=423.9mm2=4.239×10-4m2

Mw值计算：
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.9得
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×wk×la×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=0.74
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.4kN/m2
故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×0.74×1.2×0.4=0.249kN
la—立杆纵距0.9m
h—立杆步距1.2m
故：
MW=0.9×1.4×WK×la×h2/10=0.036kN.m

W值计算
,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录B表B.0.1可得出W=5.26cm3=5.26×10-6m3

则：
N/φA+MW/W
=53.152/（0.68×4.239×10-4）+0.036/5.26×10-6
=1.84394×105+0.06844×105
=1.84394×105+0.06844×105
=1.912×105 kN/m2≤f=2.05×105kN/m2
计算结果说明支架是安全稳定的。
底板处：
支架体系采用90×90×120cm的布置结构，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：
N/ΦA+MW/W≤f
N值计算：
由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.7组合风荷载时的立杆轴向力设计值计算公式N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
脚手架自重产生的轴向力标准值：
NG1K=0.9×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.81kN
结构自重产生的轴向力标准值：
NG2K=0.9×0.9×q1'=0.9×0.9×16.96=13.738kN
施工荷载产生的轴向力标准值总和：
ΣNQK=0.9×0.9×(q3+q4)=0.81×(2.5+4.0)=5.265kN
则： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK
=1.2×（0.81+13.738）+0.9×1.4×5.265 =24.092kN
φ值计算：
首先计算长细比：λ=l0/i
其中l0—立杆计算长度=kμ（h+2a）(k为立杆计算长度附加系数，验算参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，表5.3.4得k=1.155；μ为单杆计算长度系数a为立杆伸出顶层水平杆中心线到支撑点的长度，参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录C表C-2得μ=1.301；h为步距=1.2m，a=0.5。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录B表B.0.1得i＝15.9mm=0.0159m。
由此得
λ=l0/i==kμ（h+2a）/i=1.155×1.301×(1200+2×0.5)/15.9=113.187
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录A表A.0.6可得出
λ=113.187时，φ=0.496

A值计算：
A=3.14×(242-212)=423.9mm2=4.239×10-4m2

Mw值计算：
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.9得
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×wk×la×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=0.74
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.4kN/m2
故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×0.74×1.2×0.4=0.249kN
la—立杆纵距0.9m
h—立杆步距1.2m
故：
MW=0.9×1.4×WK×la×h2/10=0.036kN.m

W值计算
,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录B表B.0.1可得出W=5.26cm3=5.26×10-6m3

则：
N/φA+MW/W
=24.092/（0.496×4.239×10-4）+0.036/5.26×10-6
=1.14584×105+0.06844×105
=1.214×105 kN/m2≤f=2.05×105kN/m2
计算结果说明支架是安全稳定的。
④翼缘板处：
支架体系采用90×90×120cm的布置结构，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：
N/ΦA+MW/W≤fN值计算：
由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.7组合风荷载时的立杆轴向力设计值计算公式N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
脚手架自重产生的轴向力标准值：
NG1K=0.9×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.81kN
结构自重产生的轴向力标准值：
NG2K=0.9×0.9×q1'=0.9×0.9×8.61=6.974kN
施工荷载产生的轴向力标准值总和：
ΣNQK=0.9×0.9×(q3+q4)=0.81×(2.5+4.0)=5.265kN
则： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK
=1.2×（0.81+6.974）+0.9×1.4×5.265 =15.975kN
φ值计算：
首先计算长细比：λ=l0/i
其中l0—立杆计算长度=kμ（h+2a）(k为立杆计算长度附加系数，验算参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，表5.3.4得k=1.155；μ为单杆计算长度系数，a为立杆伸出顶层水平杆中心线到支撑点的长度，参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录C表C-2得μ=1.301；h为步距=1.2m，a=0.5。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录B表B.0.1得i＝15.9mm=0.0159m。
由此得
λ=l0/i==kμ（h+2a）/i=1.155×1.301×(1200+2×0.5)/15.9=113.187
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录A表A.0.6可得出
λ=113.187时，φ=0.496

A值计算：
A=3.14×(242-212)=423.9mm2=4.239×10-4m2

Mw值计算：
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.9得
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×wk×la×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=0.74
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.4kN/m2
故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×0.74×1.2×0.4=0.249kN
la—立杆纵距0.9m
h—立杆步距1.2m
故：
MW=0.9×1.4×WK×la×h2/10=0.036kN.m

W值计算
,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录B表B.0.1可得出W=5.26cm3=5.26×10-6m3

则：
N/φA+MW/W
=15.975/（0.496×4.239×10-4）+0.036/5.26×10-6
=0.75979×105+0.06844×105
=0.828×105 kN/m2≤f=2.05×105kN/m2
计算结果说明支架是安全稳定的。

（2）、满堂支架整体抗倾覆
依据《公路桥涵技术施工技术规范》JTG/TF50-2011 要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*Ni/ΣMw
采用人民路主跨验算支架抗倾覆能力：
桥宽12.75m，长47m采用60×90×120cm跨中支架来验算全桥：
支架横向22排；
支架纵向53排；
高度5m；
顶托TC60共需要22*53=1166个；
立杆需要22*53*5=5830m；
纵向横杆需要22*5/1.2*47=4308m；
横向横杆需要53*5/1.2*12.75=2816m；
故：钢管总重（5830+4308+2816）*3.84=50t;
顶托TC60总重为：1166*7.2=8.4t；
故：Ni =50*9.8+8.4*9.8=572.320kN；
稳定力矩= y*Ni=(12.8/2)*572.320=3662.848kN.m
—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=0.74
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.4kN/m2
故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×0.74×1.2×0.4=0.249kN/m2
跨中共受力为：q=0.249kN/m2*5m*47m=58.515kN；
倾覆力矩=q*(h/2)=58.515KN*(5/2)m=146.288kN.m
K0=稳定力矩/倾覆力矩=3662.848/146.288=25.039>1.3
计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求
（3）、底模板验算
竹胶板钉在纵向木枋（10*10cm@20cm）上，直接承受上部施工荷载,取承受最大荷载的腹板处进行验算,截取1m宽的竹胶板简化为跨径为20cm的三等跨连续梁来验算
1m宽*0.015m厚竹胶板截面特性
I=bh3/12=100*1.53/12=28.13cm4=0.281*10-6m4
W=bh2/6=100*1.52/6=37.5cm3=3.75*10-5m3
[αw]=12MPa
E=9*106kN/m2
①弯曲强度验算
Mmax=1/8*q*L2=0.125*(89.04*0.2)*0.22=0.113kN.m
αw =Mmax/W=0113/(3.75*10-5)/1000
=3.01Mpa<[σw]=12Mpa 满足要求
②挠度验算
fmax=5/384*qL4/(EI)
=5/384*(89.04*0.2)*0.24/(9*106*0.281*10-6)
=0.019cm<[f]=L/400=0.05cm 满足要求
（4）、纵向木枋验算
纵向木枋采用10*10cm松木单层布设，直接承受底模传递下来的荷载，腹板处采用跨径为0.6m来计算，支点中心间距60cm，横桥方向中心间距为20cm，则纵向木枋的分布荷载为:
q=（0.6*0.2*89.04）/0.6=22.669kN/m
①10*10cm松木枋截面特性
I=bh3/12=10*10*10*10/12=833cm4=8.33*10-6m4
W=bh2/6=10*10*10/6= 166.7cm3=1.667*10-4m3
[αw]=12Mpa
E=9*106kN/m2
②截面验算
a、弯曲强度验算
Mmax=1\8*q*L2=0.125*22.669*0.602=1.022kN.m
αw =Mmax/W=1.022/(1.667*10-4)/1000
=6.132Mpa<[σw]=12Mpa 满足要求
b、挠度验算
fmax=5/384*qL4/(EI)
=5/384*22.669*0.604/(9*106*8.33*10-6)
=0.051cm<[f]=L/400=0.15cm 满足要求
（5）、横向方钢验算
横向采用6*9cm，壁厚为0.6cm方钢单层布置，直接承受纵向木枋传递下来的荷载。腹板及底板处按跨径为0.6m来计算，翼缘板处为跨径为0.9m。
腹板处横向支点中心间距为60cm，顺桥向间距60cm，则横向的分布荷载为:
q=（0.6*0.6*89.04)/0.6=68.021kN/m，
①6*9cm方钢截面特性
查表得：I=0.88*10-6m4 W=2.9*10-5m3
[αw]=215Mpa
E=2.60*106kN/m2
②截面验算
a、弯曲强度验算
Mmax=1/8*q*L2=0.125*68.021*0.602
=3.065kN.m
αw =Mmax/W=3.065/(0.294*10-4)/1000
=104.210Mpa<[σw]=215Mpa 满足要求
b、挠度验算
fmax=5/384*qL4/(EI)
=5/384*68.021*0.64/(2.60*106*0.88*10-6)
=0.053cm<[f]=L/400=0.15cm 满足要求
（6）、侧模板验算
模板侧压力
新浇混凝土侧压力计算公式取下面两式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取26.50kN/m3；
t ——新浇混凝土的初凝时间，取5h；
V —— 混凝土的浇筑速度，取0.3m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取28m；
1—— 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.00；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm，取1.15。
则混凝土侧压力为：
Pmax=0.22γc tβ1β2V1/2
=0.22×26.5×5×1.2×1.15×0.31/2=22.033kN/m2
Pmax=γc H=26.5×2.8=74.2kN/m2
按取最小值，故取Pmax=22.033kN/m2
振捣混凝土时产生的荷载取4kN/m2
荷载组合
验算强度时P=22.033×12＋4×1.4＝32.04kN/m2
验算刚度时P=22.033kN/m2
侧模板验算
同理，根据底模验算，侧模纵向木枋拟采用10*10cm松木单层布置，间距为20cm；横向采用6*9cm方钢单层布置，间距为60cm，符合要求。
（7）、横杆稳定验算
横杆两端铰接，正常工作状态下水平推力为零，只在施工时承担部分施工荷载及自身重力，此处以0.9米横向杆进行验算。
q=q人+q自重=800+39.7=839.7N
按横杆正中受集中荷载这一最不利情况进行验算
横杆最大弯矩Mmax=q*L/2=839.7*0.9/2=0.378kN.m
横杆容许弯矩
［M］=［f］*W=1404.84*10-6=668kN.m
Mmax＜［M］
横杆稳定性满足要求。
　第二章 东环路主线桥
1．荷载计算
（1）东环路主跨箱梁构造，梁端处：

根据横断面图，则
腹板处及横隔板处q1' ＝26.5×3=79.5kN/m2
底板处q1'' ＝26.5×（0.25+0.42）=17.755kN/m2
翼缘板q1'''＝26.5×（0.20+0.55）/2=9.938kN/m2
取1.2的安全系数，则
q1'=79.5×1.2＝95.4kN/m2，
q1''=17.755×1.2=21.306kN/m2，
q1'''＝9.938×1.2=11.925kN/m2
(2)东环路一般箱梁构造，跨中处：

根据横断面图，则
腹板处及横隔板处q1' ＝26.5×2=53kN/m2
底板处q1'' ＝26.5×（0.25+0.22）=12.455kN/m2
翼缘板q1'''＝26.5×（0.20+0.55）/2=9.938kN/m2
取1.2的安全系数，则
q1'=53×1.2＝63.6kN/m2，
q1''=12.455×1.2=14.946kN/m2，
q1'''＝9.938×1.2=11.925kN/m2

(3)东环路一般箱梁构造，梁端处：

根据横断面图，则
腹板处及横隔板处q1' ＝26.5×2=53kN/m2
底板处q1'' ＝26.5×（0.25+0.42）=17.755kN/m2
翼缘板q1'''＝26.5×（0.20+0.55）/2=9.938kN/m2
取1.2的安全系数，则
q1'=79.5×1.2＝95.4kN/m2，
q1''=17.755×1.2=21.306kN/m2，
q1'''＝9.938×1.2=11.925kN/m2

2．结构验算
（1）扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
由于市面上很难买到规格为φ48mm×3.5mm钢管，为了安全起见计算时采用
φ48mm×3.0mm的来计算。
梁端处：
支架体系采用60×60×120cm的布置结构，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.6有关模板支架立杆的稳定性计算公式：
N/φA+MW/W≤f
其中N—立杆轴向力设计值。根据荷载组合计算可得出。
φ—轴心受压构件的稳定系数，根据长细比查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录A表A.0.6可得出。
A—立杆的截面面积，可计算得出。
Mw—计算段立杆由风荷载产生的弯矩，可由公式计算得出。
W—截面模量，,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录B表B.0.1可得出。
f—钢材的抗压强度设计值，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，表5.1.6可得出f=205N/mm2=0.205kN/10-6m2=2.05×105kN/m2

N值计算：
由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.7组合风荷载时的立杆轴向力设计值计算公式N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
脚手架自重产生的轴向力标准值：
NG1K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36kN
结构自重产生的轴向力标准值：
NG2K=0.6×0.6×q1'=0.6×0.6×79.5=28.620kN
施工荷载产生的轴向力标准值总和：
ΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4)=0.36×(2.5+4.0)=2.34kN
则： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK
=1.2×（0.36+28.62）+0.9×1.4×2.34 =37.724kN

φ值计算：
首先计算长细比：λ=l0/i
其中l0—立杆计算长度=kμ（h+2a）(k为立杆计算长度附加系数，验算参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，表5.3.4得k=1.155；μ为单杆计算长度系数，a为立杆伸出顶层水平杆中心线到支撑点的长度，参考根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录C表C-2得μ=1.0；h为步距=1.2m，a=0.5。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录B表B.0.1得i＝15.9mm=0.0159m。
由此得
λ=l0/i==kμ（h+2a）/i=1.155×1×(1200+2×0.5)/15.9=87
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，附录A表A.0.6可得出
λ=87时，φ=0.68

A值计算：
A=3.14×(242-212)=423.9mm2=4.239×10-4m2

Mw值计算：
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011，5.2.9得
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×wk×la×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=0.74
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.4kN/m2
故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×0.74×1.2×0.4=0.249kN
la—立杆纵距0.6m