深基坑独立柱基础模板施工方案.pdf

一编制依据二工程概况三施工准备四施工方法4.1 深基坑独立柱基础模板4.1.1 垫层施工4.1.1.1 测量放线将标高导至基坑底，控制好基坑底标高。4.1.1.2 施工方法选用100X 100mm木方，012钢筋棍内外固定，间距300mm。拉通线控制垫层顶标高。4.1.2 承台模板支设a/工艺流程承台模板制作、放线、超平一调整标高、位置一安装承台侧向模 板一固定一预埋钢筋（杯口、短柱用）、预检b/钢筋绑扎：模板支设前，根据钢筋施工图纸将承台钢筋绑扎完毕,并经监理验收合格。c/承台侧模支设承台模板采用15mm多层板，加工制作成型后拼装。用50X100 木方按间距200mm 一道横向设置，外侧排布间距600mm的1.5m钢 管作为竖楞，竖楞进入土层深度不小于400mm,承台500mm高度加 斜撑。使用前将木龙骨刨平、刨直，按加工尺寸进行裁切，最后用铁钉将面板与龙骨钉牢固。图4-1承台模板支撑d/钢筋预埋在距承台两边200mm处预埋016钢筋，杯口、短柱模板支设时 斜向支撑与预埋的钢筋相连。4.1.3 杯口、短柱模板支设a/工艺流程杯口、短柱模板制作、放模板控制线、超平一调整标高、位置一 安装杯口、基础侧向模板f固定f预检b/钢筋绑扎：模板支设前，根据钢筋施工图纸将承台钢筋绑扎完毕,并经监理验收合格。c/杯口、短柱侧模支设模板采用15 mm厚多层板，加工成定型模板拼装。木模板横向背楞采 用40X90的木方立放，间距200mm，主楞选用双钢管，间距500mmo M16对拉螺栓加固，第一道距地200mm,往上间距400mm,每边双 螺母。钢管斜向支撑，顶部与承台预埋件相连，中部与在地面打入的 钢管相连。间距500mm一道。图4-2承台柱模板支设4.1.4 基础梁模板支设承台基础开挖时考虑1：0.7放坡，基础梁开挖后，杯口与基础 梁连接处至基槽边坡这段距离基础梁支设时是悬空的，需要对基础梁 进行支撑、加固。具体施工见下图：才拓 00mm3 立图4-3基础承台与基础梁连接处梁底加固方式4.2 深基坑设备基础模板4.2.1 垫层施工4.2.1.1 测量放线将标高导至基坑底，控制好基坑底标高。4.2.1.2 施工方法选用100X 100mm木方，012钢筋棍内外固定，间距300mm0拉通线控制垫层顶标高。4.2.2 集水坑模板支设a）将集水坑的侧模按垫层上集水坑位置线及抄测的标高控制线 焊接固定6 25钢筋撑模杆，按线支设模板，侧模背面设置50X100方 做龙骨再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并保证集水坑侧模垂直度。b）为保证模板的垂直度、平整度，安装前先在坑侧竖向主钢筋 上捆绑钢筋保护层垫块，限制坑模侧向移位。c）集水坑模板拆除，先拆横撑和斜撑再拆去主龙骨和侧模，拆 除模板时不得使用大锤猛压以防模板摔裂不会破坏棱角。d）模板拆除后及时清理模板上碎残渣，拆下的配件及时收集，集 中管理。4.23基础导墙模板支设4.2.3.1 导墙模板支设底板混凝土厚度最小250mm,最大2200mm,基础外侧面采用 240mm厚砖砌胎模，胎模高度为在筏板厚度的基础上增加50mm,胎模内侧面20mm厚1：3水泥砂浆抹光。抹灰时要保证防水基层的阴阳角圆弧半径为50mm。砖胎模砌筑完毕达到一定强度后，砖墙外与土壁间空隙用素土分层夯实，回填三分之二高度。胎膜部位外防水施工采用“外防内贴法”施工。砖胎模施工简示图如下:图4-5防水导墙模板支设4.2.3.2 基础内侧吊模支设如图4-3 o4.2.4设备基础外墙模板设计本工程设备基础墙体厚度最小350mm,最厚2400mm,使用多 层板，多层板用方木顶紧，竖向48mm*3.0mm双钢管间距500 mm,水平向内龙骨木方间距200mm,外墙使用直径中18的穿墙螺栓（中 间有橡胶止水环）连接紧固。螺栓200mm起步，往上间距400mm 布置一道。砖胎模设备基础外墙模板支设图4-6设备基础墙面支设4.3 废料沟顶板支撑本工程冲压车间10-12周/A-E轴为一条废料沟，长约110米，宽5.9 米，高6.8米（净高5.3米）。4.3.1 方案的确定本工程结构净高度5.3米，选用满堂脚手架支撑体系，立杆高度 确定为H=5.3-0.015-0.19-0.04-0.2=4.855米，选用立杆高度为4.8米。根据市场情况，立杆选用碗扣式脚手架，由2根2.4米的组成。4.3.2 废料沟模板支撑设计进过计算，立杆纵向间距为0.6米，横杆间距0.6米，脚手架步 距分别为0.2、1.2、1.2、1.2、1.2,模板为15mm多层板，纵横向采 用钢管扣件连接，次龙骨采用40义90mm木方立放，主龙骨采用100 x 100mm木方，同时，在立杆连接处加一道水平钢管锁死，以防止在接头错位。图4-7 废料沟模板支设柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=1740mm,B方向对拉螺栓3道，柱模板的截面高度H=3000mm,H方向对拉螺栓6道，柱模板的计算高度L=4900mm,柱箍间距计算跨度d=500mm。柱箍采用双钢管48111n1X 3.0mmo柱模板竖楞截面宽度40mm,高度90mm。B方向竖楞9根，H方向竖楞15根。面板厚度15mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.ON/mm2,弹性模量6000.ON/m#。木方剪切强度L3N/mm2,抗弯强度15.ON/mm?,弹性模量9000.ON/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算 只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=028*0/F=%H其中Yc 混凝土的重力密度，取24.OOOkN/n?；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/CT+15）,取3.OOOh；T 混凝土的入模温度，取26.000c；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.900叫B混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:Fl=0.90X27.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90,倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90X3.000=2.700kN/m2o三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下16.52kN/m?-213-面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q=1.2X24.381 X0.500+1.40X2.700X0.500=16.519kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=18.750cm3 1=14.062cm4U)抗弯强度计算f=M/W f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mird；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.125ql2其中q 荷载设计值(kN/m)；经计 算得到 M=0.125 X(1.20 X 12.190+1.40 X 1.350)X 0.213 X 0 213=0.093kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.093 X 1000X 1000/18750=4.973N/mm2面板的抗弯强度验算f f,满足要求！挠度计算v=5ql4/384EI v-1/400面板最大挠度计算值 v=5X12.190 X2134/(384X6000X140625)=0.384mm面板的最大挠度小于212.5/250,满足要求！四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计 算如下7.02kN/ma i八 八I ng，n q i，w由I 500 500 500_竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.213m。荷载计算值 q=1.2X24.381 X0.213+1.40X2.700X0.213=7.020kN/m口口“I：I J TTTT1t-1t/r按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q=p/l=3.510/0.500=7.020kN/m 最大弯矩 M=0.lql2=0.1 X 7.020 X 0.50 X 0.50=0.176kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.6X0.500X7.020=2.106kN最大支座力 N=l.I ql=1.1X0.500X7.020=3.861kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W=bh2/6=4.00X9.00X9.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.00X9.00X9.00X9.00/12=243.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.176X 106/54000.0=3.25N/mm2抗弯计算强度小于15.ON/mm2,满足要求！抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh 0.677 X 5.181 X 500.04/(100 X 9000.00 X 2430000.0)=0.100mm最大挠度小于500.0/250,满足要求！五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P 二(1.2X24.38+1.40X2.70)X0.213 X 0.500=3.51kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。1.76W 3.51 W 3.51 kF 3.51 kF 3.51 W 3.51 kf 3.51 kf 3.51 kF 1.76kNlz 3555；435支撑钢管弯矩图(kN.m)1.901.90p0.14 0.14:5.772,26 226 1.25 1.253.37 3.371.25 1.253.37 3.37 f 0.14 0.12.26 2.26 1.901.90(5.77支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.30W 2.59kf 2.59W 2.59W 2.59W 2.59W 2.59W 2.59W1.30kN支撑钢管变形计算受力图I、，1 _-3 21435 555_支撑钢管计算简图0.0100.136支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.386kN.m最大变形vmax=0.136mm最大支座力Qmax=9.141kN抗弯计算强度 f=M/W=0.386X 106/8982.0=42.98N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于555.0/150与10mm,满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式：N N =fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm?)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.141B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P 二(1.2X24.38+1.40X2.70)X0.211 X 0.500=3.49kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。1.7!34 3.4!3.4!3.4 3.4!3.4!3.4!3.4 3.4!3.4!3.4 3.4!3.4!1.75kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)352 5.03 5.24 n i 3.3(3.361.8.88 2.022.02i 541 541.751.751.961.96-|471 470.130.130.130.13J1.4/1.471的.7与.751.541.542.022.02 1.E1.883.3(3.36|I U5.24 503 5.52支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.2!2.5；2.512.512.5 2.512.5；2.5：2.5 2.5；2.512.5；2.5；2.5)1.29kN支撑钢管变形计算受力图0.0110.132支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.372kN.m 最大变形vmax=0.132mm最大支座力Qmax=8.878kN抗弯计算强度 f=M/W=0.372X 106/8982.0=41.42N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于548.6/150与10mm,满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算计算公式：N N =fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm?)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取WON/mn/；对拉螺栓的直径(nun):16对拉螺栓有效直径(mm)：14对拉螺栓有效面积(mm?)：卜=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.878H方向对拉螺栓强度验算满足要求！大断面柱模板支撑计算满足要求！墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度2400mni,高度4000mni,两侧楼板厚度0mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置20道，内龙骨采用40X900mm木方。外龙骨间距500mni,外龙骨采用双钢管48nlmX 3.0mmo对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距 200+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm,断面跨度方向间距500mm,直径 18nllri。面板厚度15mni,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.ON/mm2,弹性模量6000.0N/mm2o木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度15.ON/mj,弹性模量9000.ON/m产。力染7r7r47K7r7K7K7Koooy7K47ro7F 1CO0M。由 0 5 8 0 母。5 8 0 8 0 5 8。思 3 3 0 5 8 0 M 0 耳 00思 出。5 8 0 思 5 8 点EE00。寸2400mm模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算 只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：产=0.28%4尸而 F=%H其中Yc 混凝土的重力密度，取24.OOOkN/n?；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/CT+15）,取3.OOOh；T 混凝土的入模温度，取26.000c；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m；B混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：Fl=0.90X27.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90,倒混凝土时产生的荷载标准值：F2=0.90X6.000=5.400kN/m2o三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q=1.2X24.381 X0.500+1.40X5.400X0.500=18.409kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W=bh2/6=50.00X1.50X1.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.00X 1.50X 1.50X 1.50/12=14.06cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面图度。18.41kN/m21 21 21 21 21 21 21 I I I I I I I计算简图弯矩图(kN.m)0 y 8：1.91.91.91.91.91.91.9d.91.91.91.91.91.9d.91.92.0o53剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:12.19kN/m21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 211,I I I I I I I I I I I I I I I I I I I变形计算受力图0.0100.183变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N=l.528kNN2=4.395kNN3=3.736kNN4=3.913kNN5=3.866kNN6=3.878kNN7=3.875kNN8=3.876kNN9=3.875kNN10=3.876kNNn=3.876kNN12=3.875kNN i3=3.876kNN 14=3.875kNN 15=3.878kN即6=3.866kNN17=3.913kNN18=3.736kN54.395kNN20-l.528kN最大弯矩M=0.086kN.m最大变形V=0.183mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.086 X 1000 X1000/18750=4.587N/mm2面板的抗弯强度设计值f,取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f 打，满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值 T-3Q/2bh-3X2347.0/(2X500.000X15.000)-0.469N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T T,满足要求！(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.183mm面板的最大挠度小于210.5/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2X0.21X24.38+1.4X0.21X5.40=7.751kN/m挠度计算荷载标准值q=0.21X24.38=5.144kN/miiiiiilimijmzQ:t、i、i、按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q=P/1=3.875/0.500=7.751kN/m 最大弯矩 M=0.lql2=0.1X7.751X0.50X0.50=0.194kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.6X0.500X7.751=2.325kN 最大支座力 N=l.I ql=1.1X0.500X7.751=4.263kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W=bh2/6=4.00X90.00X90.00/6=5400.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.00X90.00X90.00X90.00/12=243000.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.194X 106/5400000.0=0.04N/mm2抗弯计算强度小于15.ON/mm2,满足要求！抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 X 2325/(2 X 40 X 900)=0.097N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mni2抗剪强度计算满足要求！(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677 X 5.133 X 500.04/(100 X 9000.00 X 2430000000.0)=0.000mm最大挠度小于500.0/250,满足要求！五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。200 400h 400T 400d 400t 400T 400H 400T 400-|400-200B支撑钢管计算简图0.7670.273支撑钢管弯矩图(kN.m)7.20限.鬣 4”3 4誉 33873.3423.(3吟4242.72个1|0.40.40.50.571|。.小出口，崛餐8成吗舄岫。4.426 3.38333 7044.27 M,66 5.11 f5.48 16支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:河 400T 40T 40T 40T 40T 40T 400-|400T 砸职B支撑钢管变形计算受力图0.1340.045支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.767kN.m最大变形vmax=0.134mm最大支座力Qmax=11.464kN抗弯计算强度 f=M/W=0.767X 106/8982.0=85.39N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mln,满足要求！六、对拉螺栓的计算计算公式：N N =fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm?)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取WON/mnV对拉螺栓的直径(mm):18对拉螺栓有效直径(mm)：15对拉螺栓有效面积(mm?)：卜=174.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=29.580对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.464对拉螺栓强度验算满足要求！侧模板计算满足要求！楼板模板碗扣钢管高支撑架计算书依据规范：建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范J GJ 166-2008建筑施工模板安全技术规范J GJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范J GJ 164-2008计算参数：钢管强度为205.0 N/mj,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.3m,立杆的纵距b=0.60m,立杆的横距1=0.60m,立杆的步距h=l.20m。面板厚度15mll1,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.ON/mm2,弹性模量6000.0N/mm2o木方40 X 90mm,间距200mm,木方剪切强度L 3N/mm2,抗弯强度15.ON/mm2,弹性模量9000.0N/mm2o梁顶托采用100 X 100mm木方。模板自重0.20kN/m2,混凝土钢筋自重25.10kN/n?。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.50kN/m2o扣件计算折减系数取1.00。图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为048X3.0。钢管惯性矩计算采用(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W-J i(D4-d4)/32Do一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 ql=25.100X0.700X0.600+0.200X0.600=10.662kN/m活荷载标准值 q2=(0.000+2.500)X0.600=1.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W=bh2/6=60.00X 1.50X 1.50/6=22.50cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=60.00X 1.50X 1.50X 1.50/12=16.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。抗弯强度计算f=M/W f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm?)；M 面板的最大弯距(N.nrn)；W 面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.OON/m#；M=0.lOOql2其中q 荷载设计值(kN/m)；经计算得 到 M=0.100 X(1.20 X 10.662+1.40 X 1.500)X 0.200 X 0.200=0.060kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.060 X 1000 X 1000/22500=2.648N/mm2 面板的抗弯强度验算f f,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600X(1.20X10.662+1.4X1.500)X0.200=1.787kN截面抗剪强度计算值 T=3X 1787.0/(2X600.000X15.000)=0.298N/mm2截面抗剪强度设计值Tkl.MN/m#面板抗剪强度验算T T,满足要求！(3)挠度计算V-0.677ql4/100EI v-1/250面板最大挠度计算值 v=0.677 X 10.662 X 2004/(100 X 6000 X 168750)=0.114mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求！二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：qn=25.100X0.700X0.200=3.514kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200X0.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)X0.200=0.500kN/m静荷载 ql=1.20X3.514+1.20X0.040=4.265kN/m活荷载 q2=1.40X0.500=0.700kN/m计算单元内的木方集中力为(0.700+4.265)X0.600=2.979kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q=P/1=2.979/0.600=4.965kN/m最大弯矩 M=0.lql2=0.1 X 4.97 X 0.60 X 0.60=0.179kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.6X0.600X4.965=1.787kN最大支座力 N=l.lql=1.1X0.600X4.965=3.277kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W=bh2/6=4.00X9.00X9.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.00X9.00X9.00X9.00/12=243.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.179X 106/54000.0=3.31N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.ON/mm2,满足要求！(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh 0.677 X 3.554 X 600.04/(100 X 9000.00 X2430000.0)=0.143mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求！三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=3.277kN均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/mo3.28kN 3.28kN 3.28kN 3.28kN 3.28kN托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)3.9I3.8901 0.59I_.4.94.935.9J5.981.64 1.664.9：4.94570 2.68 I_2.68 2.70_5.915.990.59 0.中13.853.90托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN 2.35kN2.35kN 2.35kN o,iOkN/m5k 2.35kN600 600 j 600_托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.626kN.m经过计算得到最大支座F=10.931kN经过计算得到最大变形V=0.146mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W=bh2/6=10.00X10.00X10.00/6=166.67cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=10.00X 10.00X 10.00X 10.00/12=833.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.626X1()6/166666.7=3.76N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.ON/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 X 5987/(2 X 100 X 100)=0.898N/mm2截面抗剪强度设计值T=l.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求！(3)顶托梁挠度计算最大变形V=0.146mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求！四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.115X5.300=0.607kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据 情况修改。模板的自重(kN)：NG2=0.200X0.600X0.600=0.072kN 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100 X 0.700 X 0.600 X 0.600=6.325kN经计算得到,静荷载标准值十二(NG1+NG2+NG3)=7.005kN o2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值%=(2.500+0.000)X0.600X0.600=0.900kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N =1.20Ng+1.40五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：翻其中N 立杆的轴心压力设计值，N=9.67kNi-计算立杆的截面回转半径，i=l.60cm；A-立杆净截面面积，A=4.239cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.491cn?；f一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.OON/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h-1.20m；10 计算长度，取 1.200+2X0.200=1.600m；人由长细比，为1600/16=100；力一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.588；经计算得到。=9666/(0.588X424)=38.778N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算。打，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:家。啥歹力风荷载设计值产生的立杆段弯矩崛计算公式4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力计算公式Pr=5X1.4Wklal0/16其中亚女 风荷载标准值(kN/nd；Wk=uzXusXw0=0.000X0.000X0.000=0.000kN/m2h-立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，0.60m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5 X 1.4 X 0.000 X 0.600 X1.600/16=0.OOOkN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=l.4 X 0.000 X 0.600 X 1.600 X 1.600/8-0.000 X 1.600/4=0.OOOkN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；I=1.2X7.005+0.9X1.4X0.900+0.9X1.4X0.000/0.600=9.540kN经计算得到。=9540/(0.588X424)+0/4491=38.273N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算。f,满足要求！风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载W=0.000X0.600X 1.200=0.OOOkN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wl.200/0.600X0.000=0.OOOkN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(l.200 X 1.200+0.600 X0.600)2/0.600X0.000=0.OOOkN支撑架的步数n=4节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.000+(4.000-1)X0.000=0.OOOkN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为4.000X0.000=0.OOOkN架体自重为0.607kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求！模板支撑架计算满足要求！