型钢混凝土组合框架力学性能非线性分析.pdf

第 3 1卷 第 4期 2 0 1 4年 1 2月 建筑科 学与 J o u r n a l O f Ar c h i t e c t u r e 工程 学报 a n d Ci v i l En g i n e e r i n g Vo 1 3 l NO 4 De e 2 01 4 文 章 编 号 ： 1 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 4 ) 0 4 0 0 8 7 1 0 型钢混凝土组合框架力学性能非线性分析 袁沈峰 ， 王 琨 ， 曹大富 ， 郑文忠 ( 1 扬 州大学 建筑科学 与工 程学院 ， 江苏扬州 2 2 5 1 2 7 ； 2 哈尔滨工业 大学土木工程学 院 ， 黑龙江哈尔滨 1 5 0 0 9 0 ) 摘 要 ： 在 充分 考虑 混凝 土损 伤 、 材 料 非线性 及 单元 类 型 的基础 上 ， 建 立 了由预 应 力 ( 非 预 应 力) 型钢 混凝 土 梁及 角钢混凝 土柱构 成 的型钢 混凝 土组 合框 架有 限元 模 型 ， 对 其在 水 平 荷 栽作 用 下的 力 学 性 能进 行数 值 分析及 试 验对 比验 证 。在 此 基础 上 ， 进 一步研 究 了水 平荷 载作 用下 组合 框 架 受 力 的 全过程 ， 并对影响此类框架力学性能的主要 因素进行 了参数敏感性分析。结果表 明： 组合框架在 梁 端和 柱底部 均 出现 塑性铰 ， 能 实现 “ 强柱 弱梁” 的破 坏机 制 ； 随着轴 压 比增 大 ， 水平 荷 载一 位 移 曲线峰 值 荷 载先 增加后 减 小 ， 峰 值荷 载 对应 的位 移减 小 ， 延性 降低 ； 随 着 长 细 比增加 ， 结构 刚度 降低 ， 峰 值 荷 载 减 小 ， 延性 增加 。 关键词： 型钢混凝土梁 ； 角钢混凝土柱 ； 有限元 ； 力学性能； 峰值荷栽 中 图分类 号 ： TU3 7 5 1 文 献标 志码 ： A No nl i n e a r An a l y s i s o f M e c ha ni c a l Pr o pe r t y f o r S t e e l Re i nf o r c e d Co nc r e t e Co mpo s i t e Fr a m e S t r u c t u r e YU AN Sh e n f e ng ，W A NG Ku n ，CAO Da f u ，ZH ENG W e n z ho ng 。 ( 1 S c h o o l o f Ci v i l S c i e n c e a n d En g i n e e r i n g，Ya n g z h o u Un i v e r s i t y ，Ya n g z h o u 2 2 5 1 2 7，J i a n g s u，Ch i n a ； 2 S c h o o l o f Ci v i l En g i n e e r i n g，Ha r b i n I n s t i t u t e o f Te c h n o l o g y ，Ha r b i n 1 5 0 0 9 0，He i l o n g j i a n g，Ch i n a ) Abs t r a c t ：A f i ni t e e l e me nt mod e l( FEM ) t o s i m u l a t e t he c o mpo s i t e f r a m e s t r u c t ur e c o mpo s e d of p r e s t r e s s e d (n o n p r e s t r e s s e d) s t e e l r e i n f o r c e d c o nc r e t e be a m a n d a ng l e s t e e l c o nc r e t e c o l u m n u nd e r h o r i z o n t a l l o a di n g wa s d e v e l o pe d by c ons i d e r i n g c on c r e t e da ma ge，ma t e r i a l no nl i ne a r i t y a nd e l e me nt t y pe，a nd t he me c ha n i c a l p r op e r t i e s a c q ui r e d f r o m FEM we r e c o m p a r e d t o t e s t r e s u l t s Ac c o r d i ng t o FEM ，t he wh ol e f o r c e p r o c e s s of c o mpo s i t e f r a m e s t r u c t u r e un de r ho r i z o nt a l l o a di n g wa s s t u di e d， a nd t he pr i ma r y f a c t o r s a f f e c t i ng t he me c ha ni c a l pr op e r t y o f t he f r a me s t r uc t ur e w e r e a na l y z e d The r e s u l t s s ho w t ha t t he pl a s t i c hi n ge s o c c ur a t t h e be a m e nd s a n d c o l u m n b ot t o m s ， a n d t he f a i l u r e m e c h a ni s m of “s t r o n g c o l u mn a n d we a k c o l u m n” c a n be r e a c he d Fur t he r m o r e，wi t h i nc r e a s i ng o f t he a xi a l c o m p r e s s i o n r a t i o，t he u l t i ma t e l o a d o f h or i z o nt al l o a d d i s p l a c e me nt c u r v e s i nc r e a s e s f i r s t l y a nd t h e n de c r e a s e s ， c o r r e s po nd i ng t o t he di s pl a c e me n t s d e c r e a s e a nd d uc t i l i t i e s d e pr e s s；wi t h i n c r e a s i n g of s l e n de r n e s s r a t i o， t h e s t i f f ne s s of s t r u c t ur e d e c r e a s e s，t he ul t i m a t e 1 o a d r e du c e s an d t he d uc t i l i t y ge t s be t t e r Ke y wo r ds ：s t e e l r e i nf or c e d c o nc r e t e b e a m ；a ngl e s t e e l c o nc r e t e c o l u m n；f i n i t e e l e m e nt ；me c h a ni c a 1 pr o pe r t y：u l t i ma t e l o a d 收稿 日期 ： 2 0 1 4 0 6 1 3 基金项目 ： 国家 自然科学基金项 目( 5 1 2 7 8 4 4 5 ) ； 江苏省 自然科学基金青年项 目( B K2 0 1 4 0 4 8 9 ) ； 住房 和城 乡建设部科学技术计划项 目( 2 0 1 4 一 K2 0 3 5 ) ； 江苏省普通高校 自然科学研究项 目( 1 1 KJ B 5 6 0 0 0 6 ) 作者简介： 袁沈峰 ( 1 9 8 9) ， 男 ， 江苏如皋人 ， 工学硕士研究生 ， E ma i l ： 8 9 4 7 2 5 5 8 2 q q c o r n 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 8 8 建 筑科 学与 工程 学报 2 0 1 4丘 0 引 言 预应力 型钢混凝土组合框架具有承载力高 、 抗 震 性能 好及 裂缝 可控 等优 点 ， 已在大跨 、 承重及 转换 结 构 中得到 了广 泛 的研究 与应 用口 。 。在此 基础 上 ， 本 文 中结合 套建 增层 改造 实 践 经 验 ， 提 出 了一 种 以 预 应力 型钢 混凝 土梁 作 为框 架 梁 ， 以角 钢 混凝 土柱 作为框架柱 的新型预应力型钢混凝 土组 合框架结 构 。由于该结构在施工阶段可通过梁 内型钢承担施 工荷载和流态混凝土 自重 ， 实现施工 阶段 白承重的 功能， 同时其预应力筋和喇叭管在框架节点内部布 置 相对 容易 ， 节点 构造 简单 ， 已在 哈尔 滨南 岗会 堂增 层 改造 工程 中得 到 了应 用 。 目前 ， 郑 文忠 等 已针 对此 类 组 合 框 架 结 构 开 展 了相关 试 验 研 究 ， 并 采 用 Op e n E E S软 件 从 宏 观 层 面对此 类组 合 框 架 开 展 了滞 回性 能 分 析 。然 而 ， 所 做 的试 验 在宏 观层 面虽然 能 给 出相 关参 数对 组合 框 架抗震 性 能 的影 响规 律 ， 但 是 难 以从 组合 结 构 破 坏 过程 、 破坏 形态及 局 部微 观应 力 、 应 变状 态等 层面 进 行深 入研 究 。 为 此 ， 本 文 中拟 依 据 试 验 结 果 基 于 AB AQ US 平台建立组合框架精 细化有限元模型， 考察框架在 水 平荷 载作 用下 的受 力全过 程 ， 并对梁 柱端 混凝 土 、 型 钢及 纵筋 的微 观应力 、 应 变状 态进行 细致 分析 ， 探 讨 组合 框架 在水 平 荷 载下 的受 力 机 理 ， 并 进一 步研 究 不 同参 数对 组合 框 架荷 载一 位移 曲线 的影 响 ， 其结 果可为相关研究和工程设计提供参考 。 1 数值模 型的建立 1 1基本 假定 基 本假 定如 下 ： 钢筋 、 型 钢和 预应力 筋 与混凝 土 之 间完全 粘 结 ； 不 考 虑 混 凝 土 徐 变 、 收 缩 的影 响 ； 不 考虑 加载 速率 对材 料强 度 的影 响 。 1 2材料 本构模 型 ( 1 ) 混凝 土 本构 模 型 。混 凝 土 本 构 采 用损 伤 塑 性 模 型l 6 ， 屈 服条 件 由 L u b l i n e r 等 提 出 ， 并 由 L e e 和 F e n v e s 进 行修 正 ， 同时采 用塑 性势 面与 屈服 面不 同的、 不相关联的流动法则。塑性势面采用 Dr u c k e r P r a g e r l 8 提 出 的静水 压力 面 。 混 凝土 单轴 应力一 应 变 曲线采 用 混 凝土 结 构设 计 规 范 ( GB 5 0 0 1 0 - 2 0 1 0 ) l g 附录 C推荐 的本 构关 系 ， 如 图 1所示 ， 其 中 ， s 为应 变 ， 为应力 ， 厂 为抗 压 强度 ， 为抗 拉强 度 ， e 为 压应 变 ， e 为 拉应 变 。混 凝 土 多轴应 力一 应 变关 系为 ( a ) 单 轴 受压 f b ) 单 轴 受 拉 图 1 混凝 土单轴应 力一 应变 关系 Fi g 1 Re l a t i o ns o f U n i a x i a l St r e s s - s t r a i n o f Co nc r e t e = ( 1 一 ) D ：( 一 ) ( 1 ) 式 中 ： 为混 凝土 的应力 张 量 ； d为损 伤 变量 ； D； 为 材料 的初始 弹性 张量 ； s ， s 分 别 为混 凝 土 的 总应 变 张量 和塑 性应 变张量 。 王金昌等口 。 。 依据相关 资料归纳 了损伤 变量 d 与归一 化 拉 、 压 塑性 应 变 s 的 关 系 ， 如 图 2所 示 ， 该关 系符合 一 阶指数 衰减 函数 的规律 ， 即 A0 e C n o rm + B0 ( 2 ) 式 中 ： Ao 一 1 ( e o 一 1 ) ； B o 一 一 1 ( e c 一 1 ) ； t () 为确定损伤变量 的标定参数 ， O 。 1 。 图 2 士 关 系 Fi g 2 Re l a t i on of d an d ( 2 ) 钢 材 本 构 模 型 。模 拟 过 程 中 工 字 型 钢 、 角 钢 、 钢板箍 、 纵 筋 和 箍 筋 均 采 用 理 想 弹 塑 性 本 构 模 型 ， 其应力一 应变关系如图 3 所示 ， 其 中， 为钢材应 力 ， e 为钢 材 应 变 ， ， 均 为屈 服 强 度 ， ， 均 为 屈服 应变 。 ( 3 ) 预应力 筋本 构模 型 。预应 力筋 应 力一 应 变关 系采 用 的三 折 线 模 型_ I 见 图 4 ， 其 中 ， 为 预 应 力 筋应 力 ， e 。 为 预应 力 筋 应 变 ， E 。 为 比例 阶段 弹 性 刚 度 ， E。 为非 比例 阶段 弹性 刚 度 ， E。 。 为条 件 屈 服后 的 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 袁 沈峰 ， 等 ： 型钢 混凝 土组合 框 架力 学性 能非 线性 分析 8 9 u目 J 1 y 7 8y Y 图 3钢材的本构关 系 Fi g 3 Co n s t i t ut i v e Re l a t i on of S t e e l 图 4预 应 力 筋 的 本 构 关 系 Fi g 4 Co ns t i t u t i v e Re l a t i o n of Pr e s t r e s s e d Te nd o ns 屈 服刚度 ， 厂 p 1 ， 。 ， ， 。 均 为折 点处 的应 力 ， ， E z ， e p 3 均 为折 点处 的应 变 。 1 3 单元 类型 选择 及模 型建 立 二次缩减积分单元不仅能够克服线性单元的 白 锁及线性缩减积分单元的沙漏 问题 ， 而且其与二次 完 全单 元相 比具 有计 算效 率高 、 计算 精 度基 本相 同 、 对 网格 划分 敏感 性较 小 的特 点 l 】 ， 因此 本 文采 用 二 次缩减积分单元 中的实体单元 C 3 D 2 0 R来模拟框架 结 构 中 的混 凝 土_ 】 。 钢梁 的翼 缘 和腹 板 、 角 钢 及 钢板 箍 沿 厚度 方 向 的尺 寸远小 于其他 方 向 ， 通 常 不 考 虑 其 沿厚 度 方 向 的应 力分 布 ， 故 采 用 壳 单 元 S 4 R 来 模 拟 。纵 筋 、 箍 筋 和预应 力筋 则通 过杆 单元 T3 D3 来 模 拟 。 鉴于模型较为复杂 ， 本文对框架 、 钢梁 、 钢筋 骨 架、 角钢骨架及预应力筋分别建模及划分单元 ， 并采 用 AB AOus提供 的 E mb e d技术 进 行 自由度耦 合 ， 以实现框架的整体建模。网格划分后 的预应力型钢 混 凝土 组合 框架 ( P S RC F ) 有 限元 模 型 见 图 5 ， 非 预 应 力框 架 ( S RC F ) 模 型 与之类 似 ， 不再赘 述 。 1 4 施加约束及荷载 对框架柱柱底部截面施加 固接约束 ， 为避免应 力集中， 在柱顶面和梁顶面上共设置 4个 刚度较大 的弹性垫板以承担竖 向集 中荷载 ， 在梁端设置刚度 较大 的弹性垫板以承担水平荷载 。预应力作用会对 =： ( a ) 内置 型钢 与钢筋 ( b ) 模 型 的建 立 图 5 P S RC F有 限 元 模 型 Fi g 5 Fi ni t e El e me nt M o de l o f PS RCF 梁两 端产 生 集 中荷 载 ， 故 对 P S RC F梁 两 端 均 设 置 弹性 垫板 ， 如 图 6 所 示 。 水 板 图 6 约 束及 荷 载 的 施 加 Fi g 6 App l y i n g Co n s t r a i n t a nd Lo a d 1 5 收敛 准 则及 负刚 度处 理 收敛 准 则 是指 每 次 迭代 结 束 后 ， 应 检查 所 得 到 的解 是否在 规定 的误 差 范 围 内。AB AQUS程 序 采 用非平衡力准则对每次迭代结束后非平衡力 的相对 变化 情况进 行 判别 。 框 架 结 构 在 水 平 荷 载 作 用 下 达 到 极 限 承 载 力 后 ， 荷 载一 位移 曲线 往 往 会 出 现下 降段 ， 即 出现 负 刚 度 问题 。位移 控制 法通 过控 制位 移增量 来 反求荷 载 增量 ， 能便捷地求得荷载一 位移曲线 的下降段 ， 较适 合本文中对框架的水平单点加载。 2 试验 验证 2 1试验概 况 试 验 中的 2榀单 层 单 跨 框 架 P S R C F和 S R C F 的配筋 构造 见 图 7 。框 架 柱 剪 跨 比为 5 ， 轴 压 比 为 0 1 。每榀框架混凝土均分 2 次浇筑 ， 第 1次将混凝 土从地梁底部浇筑至框架柱标高为 2 5 m处 ， 第 2 次浇筑梁及节点等剩余部分。节点采用对框架梁内 的工字 型钢 加焊 型钢 锚脚 的方式 口 ， 可满 足 钢 梁在 节 点 内 不 发 生 粘 结 滑 移 破 坏 。 预 应 力 筋 采 用 1 6 7 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 袁沈峰 ， 等 ： 型钢 混 凝土 组合框 架力 学性 能 非线性 分析 9 1 表 2预应力筋 力学性能 Tab 2 M e c ha ni c a l Pr op e r t y of Pr e s t r e s s e d Te nd o ns 直径 破 断强 度 名义屈 服强度 弹性模量 D mi l l f MP a f o 2 MP a E GP a 5 O 1 6 8 6 1 47 0 2 O 5 注： 弹性模量按 照 混凝 土结构设计规 范 ( GB 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ) E g 取值。 表 3 混 凝 土 力 学 性 能 Ta b 3 M e c ha ni c a l Pr op e r t y of Con c r e t e 立方体抗压 轴心抗压 弹性模量 框架 浇筑部位 强度 MP a 强 度 f 。 MP a E GP a 柱 4 7 9 3 6 4 3 4 2 S RCF 梁及节点 6 9 8 5 3 0 3 7 0 柱 4 5 6 3 4 7 33 8 PSRCF 梁 及节 点 7 1 1 5 4 O 3 7 2 注 ； 弹性模量按 混凝土结构设计规范 ( G B 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ) 。 中 条文说明 4 1 5计算 。 左 4 0k N 4 0 k N P j l J ：一) 右( +) ( a ) 受力 ( b ) 加 载 装 嚣 图 8框架受 力及 加载 装置( 单位 ： mm) Fi g 8 F o r c e a n d Lo a d i n g De v i c e o f F r a me s( Un i t ： mm) 计算结果表 明： 在水平荷载达到峰值荷载之前 ， 选 取不 同的 t 。 ， 计 算所 得 的骨 架 曲线几 乎重 合 ； 在水 平荷载达到峰值荷载后 ， 损伤变量的选取对 收敛性 有重要的影响。通过试算， 本文 中推荐损 伤变量标 定 参数 t 。 一0 3 ， 此 时损伤 变量 与塑 性应 变 的关 系如 图 1 0所示 。 在 低 围压 作 用 下 ， 混 凝 土膨 胀 角 、 流 动 势 偏 1 0一 f b ) 受拉 图 9 混凝土应力- 塑性应变关 系 Fi g 9 Re l a t i on s of S t r e s s - p l a s t i c S t r a i n o f Co nc r e t e 1 00 0 75 8 p J 1 0一 ( a 1 受压 O 图 l 0 损 伤 变 量 与 塑 性 应 变 的关 系 Fi g 1 0 Re l a t i o n s o f Da ma g e Va r i a b l e a n d Pl a s t i c S t r a i n 量 、 双轴抗压屈服强度 与单轴抗压屈 服强度之 比 a 、 拉伸 子午 面 上 和 压 缩 子 午 面 上 的第 二 应 力 不 变 量之 比 K。 及粘性 系 数 对 数 值计 算 结 果 的影 响较 小_ 1 ， 表 4中给 出了这些 参数 的常 用取值 。 2 3 骨 架 曲线 2榀框架骨架 曲线计算值与实测值 的比较如 图 1 1所示 ， 其 中 ， 为 位 移 。 由 图 1 1可 以看 出 ， 二 者 的初始刚度较接近 ， 从承载力来看 ， 数值模拟结果 比 试验结果大 8 左右 ， 吻合 良好 。 4 3 2 l O 日 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 9 4 建筑科 学与工程学报 2 0 1 4 生 ( i ) 户 时型 俐骨 架 ( j ) F降至0 8 5 P 时混 凝土 图 1 5 P S RC F试 件 混 凝 土 和 内置 型 钢 骨 架 最 大 塑 性 应 变 矢 量 分 布 Fi g 1 5 Ve c t o r Di s t r i bu t i o ns of M ax i m um Pl a s t i c S t r a i n o f Sp e c i me n PSRCF f o r Co nc r e t e a nd En c a s e d St e e l 通 过分 析可 以发 现 ， 塑 性铰 首先 出现在 梁端 ， 紧 接 着在 两柱 底部 出现 ， 最 后 出现 在 另一 梁 端 。究 其 原因在于： 套建增层框架底层较高， 将在柱底部产生 较 大弯矩 ， 并 对底 层 框 架 的 出铰 顺 序 产 生不 利 的影 响 。此外， 混凝土首次被压碎时刻 出现在极 限荷载 之 前且 接近 极 限荷 载 ， 位置 出现 在框架 梁端 ， 因而框 架最大承载力可以用框架梁端混凝土被压碎作为计 算的标志。 4 参数分析 为 进一 步研 究 此类 框 架 的力 学 性 能 ， 本 文 中从 柱轴压 比 。 、 柱含钢率 |0 、 梁型钢截面抵抗矩 w 梁纵筋配筋率 、 预应力度 及柱长细 比 等方面 对 框架 的骨架 曲线 进行 考察 。 框 架柱 的截 面尺 寸 为 3 0 0 IT I m3 0 0 mm， 其 对 称 布 置 4个 角 钢 ； 非 预 应 力 框 架 梁 跨 度 为 4 0 0 0 I n n， 截 面尺 寸为 2 0 0 me n x 2 7 0 mm， 工字 型钢 居 中 对称布 置 ， 纵 筋上 下对 称布 置 ； 预 应力 框架 梁跨 度 为 4 0 0 0 r n m， 截面尺寸为 2 0 0 mr n2 3 0 mi l l ， 工字 型 钢居 中对称 布置 ， 纵 筋 上 下 对 称 布置 。本 文 中 只给 出预应 力框 架 的计 算结 果 ， 非预应 力框 架 与此类 似 。 图 1 6 ( a ) 为 柱 轴 压 比 n 。对 骨 架 曲 线 的 影 响 。 随着轴 压 比 的增 大 ， 骨 架 曲线 峰 值 荷 载 先增 大后 减 小 ， 峰值 荷 载对应 的位 移 减 小 ， 下 降段 变 陡 ， 延 性 变 差 。图 1 6 ( b ) 为柱 含钢 率 P 对 骨架 曲线 的影响 。随 着柱含 钢 率的增 加 ， 骨 架 曲线 的初始 刚度 略有增 大 ， 峰值荷载增加， 下 降段 曲线斜率接近 ， 曲线形状相 同 。图 1 6 ( c ) 为 梁 型钢 截 面抵 抗 矩 w 和配 筋 率 对骨架 曲线 的影响。随着型钢截面抵抗矩和配筋率 的增加 ， 骨架 曲线初始 刚度略有增加 ， 峰值荷载提 高， 峰值荷载对应 的位移略有增大 ， 骨架曲线形状相 似 。图 1 6 ( d ) 为 预应力 度 对 骨架 曲线 的影 响 。可 以看 出 ， 预 应力度 的增 大 能 略微 提 高 骨 架 曲 线 的初 始刚 度 ， 增 大 框 架 水平 承 载 力 。图 1 6 ( e ) 为 柱 长 细 比 对骨 架 曲线 的影 响 。随着 柱 长细 比 的增 大 ， 骨 架 曲线 峰值 荷 载减小 ， 峰值 荷载 对应 的位 移增 加 ， 下 降段 变平缓 。 5 结语 ( 1 ) 数 值模拟 结 果 如 骨 架 曲线 、 破 坏 形 态 、 粱 柱 端应变 分 布与试 验 结果 基 本 吻 合 ， 数 值模 拟 结 果 比 试 验结 果大 8 左 右 ， 验 证 了本 文 中所 选 择 材 料 模 型、 计算单元和相关参数的合理性 。 ( 2 ) 分 析所得 框 架 梁 两端 受 拉 区钢 梁翼 缘 和柱 底 部受 拉 角钢均 达到 屈服 ， 而柱 顶角 钢均未 屈服 ， 说 明框架 在 梁 端 和 柱 底 部 出 现 塑 性 铰 并 呈 现 良好 的 “ 强柱 弱梁 ” 的破 坏机 制 。 ( 3 ) 采用此类结构形式的套建增层框架， 将在柱 底部产生较大弯矩 ， 并且对底层框架的出铰顺序产 生 影 响 。 ( 4 ) 参 数分析 表 明 ， 柱轴 压 比和长 细 比对骨 架 曲 线 影 响最 大 。轴 压 比增 大 ， 骨 架 曲线 峰 值荷 载先 增 大后减 小 ， 峰值荷 载 对 应 的位 移 减 小 ， 延 性 降 低 ； 长 细 比增 加 ， 结 构 刚度 降低 ， 峰 值荷 载减 小 ， 延 性 增大 。 参考 文献 ： Re f e r e nc e s ： 1 傅传 国， 李玉莹 ， 孙晓波 ， 等 预应 力 及非预应 力 型钢 1 誊 1 1 1 1 r r r ， 一r 丌亓一 几，一几一 几 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 袁沈峰 ， 等： 型钢混凝土组合框架力学性能非线性分析 9 5 A mm ( a ) n 0 对骨 架 曲线 的影 响 m m ( b ) p 对骨架 曲线的影响 A mm ( c ) 。 及 p 。对 骨 架 曲线 的 影响 A mm f d ) 对 骨 架 曲线 的影 响 A m m ( e ) 口对 骨架 曲线 的影 响 图 1 6 不 同参数对骨架 曲线 的影 响 Fi g 1 6 I nf l ue nc e s of Di f f e r e n t Par a m e t e r s o n S ke l e t on Cu r v e s 混凝土框架受力及抗 震性 能试 验研 究 J 建 筑结 构 学报 ， 2 0 1 0 ， 3 1 ( 8 ) ： 1 5 2 1 FU Chua n - guo， LI Yu y i ng，S U N Xi a o bo，e t a 1 Ex pe r i me nt a l St u dy o n Se i s mi c Pe r f o r ma n c e of Pr e f t r e s s e d a n d No n - p r e s t r e s s e d S t e e l Re i n f o r c e d C o n c r e t e F r a me s I- J J o u r n a l o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s ， 2 01 0， 31( 8)： 15 - 21 2 熊学玉 ， 高 峰 预 应力型 钢混凝 土框 架试验 研究 及 分析I- J 四川 i 大 学 学报 ： 工程 科 学 版 ， 2 0 1 1 ， 4 3 ( 6 ) ： 1 8 XI ONG Xu e - yu， GAO Fe ng Exp e r i me nt a l I nv e s t i g a t i on a nd Ana l ys i s on La r ge Sc a l e Pr es t r e s s e d S t e e l R e i n f o r c e d C o n c r e t e F r a me J J o u r n a l o f S i c h u a n Un i v e r s i t y： En g i n e e r i n g S c i e n c e Ed i t i o n ， 2 0 1 1 ， 4 3 ( 6 ) ： 1 8 3 王琨 ， 袁沈峰 ， 曹大 富， 等 配 置核 心钢管 的钢 筋混 凝 土柱一 钢 骨 混凝 土 梁组 合 框架抗 震 性 能试 验研 究 J 建筑结构学报 ， 2 0 1 3 ， 3 4 ( 6 ) ： 1 0 3 一 l 1 2 W ANG Ku n，YUAN She n f e ng， CAO Da f u，e t a 1 Te s t o n Se i s mi c Pe r f or ma nc e of Fr a me St r u c t u r e o f St e e l Re i nf o r c e d Co nc r e t e Be a m a nd St e e l t ub e En e a s e d C o n c r e t e C o l u mn J J o u r n a l o f B u i l d i n g S t r u c t ur e s， 2 01 3， 3 4( 6)： 1 03 1l 2 4 郑文忠， 王英， 刘思嘉 哈尔滨南岗会堂增层改造设 计 J 哈尔滨 工业 大学学报 ， 2 0 1 2 ， 4 4 ( 6 ) ： 4 5 5 0 Z HENG W e n - z h o n g ， W ANG Yi n g， LI U S i j i a S t r u c t ur e De s i gn f or Ad di ng St or e ys o f Ha r bi n Na n ga n g Ha l l l, J J o u r n a l o f Ha r b i n I n s t i t u t e o f T e c h n o l o g y ， 20 12， 4 4( 6)： 45 50 5 郑文忠 ， 王琨 型钢混凝土梁一 角 钢混 凝土柱框 架抗 震性 能试 验研 究 J 土木工 程学报 ， 2 0 1 1 ， 4 4 ( 3 ) ： 4 9 6 O ZHENG W e n - z h on g，W ANG KunSt udy of Se i s mi c Pe r f or ma nc e of Fr a me St r uc t ur e s o f St e e l Re i nf or c e d Con c r e t e Be a ms an d An gl e s t e e l Con c r e t e Co l umn s I- J C h i n a C i v i l E n g i n e e r i n g J o u r n a l ， 2 0 1 1 ， 4 4 ( 3 ) ： 4 9 6 O 6 A B AQUS I n c AB AQ US S t a n d a r d Us e r S Ma n u a l ： A B A Qus 6 5 T h e o r y Ma n u a l l, M P r o v i d e n c e ： Hi b b i t t ， Ka r l s s o n & S o r e n s e n ， I n c ， 2 0 0 5 7L UB L I NE R J ， O L I VE R J ， OL L E R S ， e t a 1 A P l a s t i c Da ma g e Mo d e l f o r C o n c r e t e l, J I n t e r n a t i o n a l J o u r n a l o f S o l i d s a n d S t r u c t u r e s ， 1 9 8 9， 2 5 ( 3 )： 2 9 9 - 3 2 6 8 D R UC KE R D C， P R AG E R W S o i l Me c h a n i c s a n d P l a s t i c An a l y s i s o r L i mi t De s i g n J Qu a r t e r l y o f Ap p l i e d M a t h e ma t i c s ， 1 9 5 2 ， 1 0 ( 2 ) ： 1 5 7 - 1 6 5 9 G B 5 0 0 1 0 2 0 1 0 ， 混凝土结构设计规范 I- s GB 50 01 0- 2 00 2， Co de f o r De s i gn o f Con c r e t e St r u c t u r e s l, S 1 O 王 金 昌， 陈 页 开 A B A QUS在 土 木 工 程 中 的 应 用 M 杭州 ： 浙江大学出版社 ， 2 0 0 6 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 9 6 建筑科学与工程学报 2 0 1 4生 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 WANG J i n c h a n g，CHEN Ye - k a i Ap p l i c a t i o n o f AB AQUS i n C i v i l E n g i n e e r i n g M Ha n g z h o u ： Z h e j i a n g Un i v e r s i t y P r e s s ， 2 0 0 6 张吴宇 ， 郑文忠 1 8 6 0级低 松弛钢 绞线 高温下力 学性 能 J 哈尔滨工业大学学报 ， 2 0 0 7 ， 3 9 ( 6 ) ： 8 6 1 8 6 5 ZH ANG Ha o yuZH ENG W e n - z ho ngM e c ha ni c a l P r o p e r t y o f S t e e l S t r a n d a t Hi g h T e mp e r a t u r e J J o u r n a l o f Ha r b i n I n s t i t u t e o f Te c h n o l o g y， 2 0 0 7 ， 3 9 ( 6 )： 8 6 1 8 6 5 AB AQUS I n c A B AQ US有 限元 软件 6 4版入 门指 南 M 庄茁 ， 译 北京 ： 清华大学出版社 ， 2 0 0 4 AB AQUS I n c I n f i n i t e E l e me n t S o f t AB AQUS 6 4 Ma n u a l M Tr a n s l a t e d b y Z HU