高温后纤维矿渣微粉混凝土的劈拉性能.pdf

2 0 1 2 年 第 5 期 (总 第 2 7 1期 ) Nu mb e r 5 i n 2 0 1 2 ( T o t a l No 2 7 1 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 实用技术 PRACT I CAL TECHN0L0GY d o i ： 1 0 3 9 6 9 8 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 2 0 5 0 4 3 高温后纤维矿渣微粉混凝土的劈拉性能 高丹盈 ，李翔宇 。 。杨淑慧 ，王勤学 。 ( 1 郑州大学，河南 郑州 4 5 0 0 0 2 ；2 同济大学 地下建筑与工程系，上海 2 0 0 0 9 2 ； 3 北京峡光经济技术咨询有限责任公司 ，北京 1 0 0 1 2 0 ) 摘要： 通过劈拉试验， 探讨温度、 矿渣掺量、 钢纤维掺量、 聚丙烯纤维掺量等对高温后混凝土劈拉强度及变形的影响。 结果表明： 随受 热温度的升高， 纤维矿渣微粉混凝土劈拉性能不断劣化； 掺人矿渣微粉、 聚丙烯纤维和钢纤维均对高温后混凝土劈拉强度起到了增强作 用； 随混凝土基体强度的增强， 高温后纤维矿渣微粉混凝土劈拉强度逐渐提高， 但劈拉强度的损失也有所增大。 最后 ， 提出了考虑温度、 矿 渣微粉掺量和钢纤维掺量影响的纤维矿渣微粉混凝土高温后劈拉强度计算公式。 关键词： 纤维矿渣微粉混凝土；高温；钢纤维；聚丙烯纤维； 拉性能 中图分类号 ： T U5 2 8 叭 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 2 ) 0 5 0 1 3 3 0 5 Spl it t i ng pr o per t i e s of f i be r r ei n f or c e d gr ound gr anul a t e d bl as t f ur n ac e s l ag c on c r e t e a f t er hi gh t e mper at ur e G AODa n - y i n g ， L I X i a n g - y u ， Y A NGS h u - h u i ， WANGQ i n X U C ( 1 Z h e n g z h o uUn i v e r s i t y ， Z h e n g z h o u4 5 0 0 0 2 ， C h i n a ； 2 De p a r t me n t o f G e o t e c h n i c a l E n g i n e e ri n g ， T o n i Un i v e r s i t y， S h ang h a i 2 0 0 0 9 2 ， C h in a ； 3 B e i j i n gX i a g u a n gE c o n o mi c T e c h n o l o g y Co n s u l t i n gC o ， L t d ， B e i j i n g 1 0 0 1 2 0 ， C h i n a ) A b s t r a c t ： B a s e d o n t h e s p l i t t i n g e x p e r i me n t s ， t h e i n f l u e n c e s o f t e mp e r a t u r e ， g r o u n d g r anu l a t e d b l a s t f u rna c e s l a g( GG BF S) c o n t e n t ， s t e e l fi b e r d o s a g e p o ly p r o p y l e n e( P P ) fi b e r d o s a g e a n d c o n c r e t e s tr e n g t h gra d e o n r e s i d u a l s p l i t t i n g s t r e n g t h a n d d e f o r ma t i o n b e h a v i o r a r e s y s t e ma t i c a l l y C X a mi n e dTh e r e s ul t s s h o w t h a t the h i g h e r me t e mp e r a t u r e i s t h e mo r e s e rio us t h e d e t e rio r a t i o n o f t he mi c r o s t r u c t u r e and s p l i tt i n g p r o p e r t i e s i s ； the i n c lu s i o n o f GGB F S， s t e e l fi b e r a n d p o ly p r o p y l e n e fi b e r a l l e ff e c t i v e l y i mp r o v e s t h e r e s i d u a l s p l i t t i n g s t r e n gth o f c o n c r e t e ； the r e s i d u a l s p l i t t i n g t e n s i l e s t r e n gt h i s e n h a n c e d w i th t h e i n c r e asi n g o f m a t r i x s tr e n g t h o f c o n c r e t e ， b u t a t th e s a m e t i me t h e l o s s o f s p l i tt i n g t e n s i l e s t r e n g t h a ft e r h i gh t e mp e r a t u r e i n c r e a s e s Eq u a t i o ns a r e p r o po s e d t o p r e d i c t the r e s i d u a l s p l i t t i n g t e n s i l e s t r e n g t h o fc o n c r e t e i nc o r po r a t i n g wi th GGBFS a n d s t e e l fi be r a f t e r b e i n g he a t e d t o h i g h t e mp e r a t u r e s Key wor ds ： fi b e r r e i n f o r c e dgro u ndg r a n u l a t e db l a s t f u r n a c e s l a gc o n c r e t e ； hi g ht e mp e r a t u r e； s t e e l fi be r ； p o l y p r o p y l e n efi b e r ； s p l i t t i n gp r o p e r t i e s 0 引言 粒化高炉矿渣( 简称矿渣) 是由高炉炼铁得到的以硅铝酸 钙为主的熔融物经淬冷成粒后产生的副产品 1 。 将其磨细生成 的矿渣微粉 ， 不仅兼有胶凝性与火山灰活性 ， 还具有表面能高 、 微集料填充效应好 、 环保以及成本低等特点， 掺入混凝土中代 替部分普通硅酸盐水泥， 对提高混凝土的工作性能、 力学和耐 久性能等具有良好的效果翻。 纤维矿渣微粉混凝土就是将 比表 面积大于4 0 0 m2 k g以上的矿渣微粉部分代替纤维混凝土中的 水泥配制而成的纤维高性能混凝土。 大量研究发现， 与普通混凝 土相比， 具有密实微观结构和较低渗透性的高性能混凝土在高 温下更容易开裂与爆裂。 在高性能混凝土中混杂加入聚丙烯纤 维和钢纤维， 能更好地发挥纤维的阻裂增强作用 ， 有效改善混 凝土在常温以及高温下的力学性能【3 。 劈拉强度是混凝土最重要的力学性能指标之一。 鉴于国内 外对高温后纤维矿渣微粉混凝土劈拉性能研究较少 ， 本研究通 过劈拉试验， 研究温度、 纤维类型与掺量、 矿渣掺量和基体混凝 土强度等级对混凝土劈拉性能的影响以及高温后纤维矿渣微 收稿 日期 ：2 0 1 1 - l 1 _ J 0 9 基金项 目：国家 自然科 学基金 资助项 目( 5 1 1 7 8 4 3 4 ) 粉混凝土劈拉强度的计算方法， 并结合扫描电镜照片的分析， 探 讨高温后纤维矿渣微粉混凝土的微观劣化机理。 1 试件设 计和试验 方法 试验采用的原材料为： P O4 2 5 、 P O3 2 5 级水泥； s 9 5 级矿渣 微粉 ， 主要性能指标见表 1 ； 铣削型钢纤维 ， 纤维长度 3 2 6 mm， 等效直径 0 9 5 0 1 1 1 1 1 1 ， 抗拉强度 8 0 8 6 UP a ； 聚丙烯纤维( P P fi b e r ) 采用束状单丝的杜拉纤维( D u r a fi b e r ) ， 长约 1 9 r n n l ， 密度为 0 9 l ， 抗拉强度 2 7 6 MP a ， 弹性模量 3 7 9 3 M P a ， 熔点 1 6 0， 燃 点约 5 8 0； J K H 1 型高效减水剂 ， 减水率为 l 8 5 ； 细骨料为 河砂， 属级配良好的中砂 ； 粗骨料为粒径 5 - 2 0 I T I n I 连续级配的 碎 石 。 主要研究以下 5个因素的影响： 温度： 常温 2 0 、 2 0 0 、 4 0 0 、 6 0 0 、 8 0 0； 矿渣掺量： 用矿渣微粉等量置换水泥， 置换率分 别为 3 0 、 4 0 、 5 0 ； 纤维类型： 钢纤维和聚丙烯纤维 ； 纤 维掺量： 钢纤维体积掺量分别为 O 、 0 5 、 1 、 1 5 、 2 ， 聚丙烯 纤维掺量分别为 0 、 0 6 、 0 9 、 1 2 k g I 1q 3 ； 混凝土强度等级 ： C 4 0 、 C 6 0 、 C8 0 。 试验采用尺寸为 1 5 0 m mx l 5 0 mmx l 5 0 mm的试件， 1 3 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 表 1 矿渣微粉性 能指标 注 ： C I I I P 2 S 2试件采用 P O 3 2 5级水泥 ， 其他试件采用 P O4 2 5 级水泥 。 共配制了 1 7种不同配合比的混凝土， 见表 2 。 试件浇筑后在振 动台上振动成型， 室内静置 2 4 h后拆模， 立即放人温度为 2 0、 相对湿度为 9 5 的标准养护室中进行养护， 至 9 0 d取出晾干， 之 后进行高温试验。 试验以 1 0 mi n的升温速度在高温炉中加热纤维矿渣微 粉混凝土试件 ， 分别达到 2 0 0 、 4 0 0 、 6 0 0 、 8 0 0 o C目标温度后恒温 2 h ， 高温炉自动关机停止加热。 试件在炉内自然冷却至常温后取 出， 在试验机上测定其劈拉强度和劈拉荷载一 横向变形曲线。 试 件高温前后的劈拉强度试验均按照 G B T 5 0 0 8 1 2 0 0 2 普通混 凝土力学性能试验方法标准 的规定进行。 为了能同时测得劈拉 试件受荷过程中的横向变形， 在上述方法标准的基础上， 增设 了电子百分表， 并由特制的夹具固定在试件上 ， 用以测定沿预 定劈拉破坏面两侧混凝土的相对变形 ； 在劈拉垫板和下压板之 间安放一个最大量程为 5 0 0 k N的荷载传感器； 电子百分表与 荷载传感器同时连接到自动采集仪上， 用以测定试件的劈拉荷 载一 横向变形曲线4 1 。 另外， 为了分析混凝土高温性能的微观劣 化机理 ， 将高温作用后的纤维矿渣微粉混凝土试件破碎 ， 从骨 料与水泥浆体的界面区处选取尺寸小于 1 c m的片状颗粒作为 微观研究试样。 将试样在烘箱中烘干后在观察面上喷金， 然后放 入扫描电镜中抽真空， 进行微观结构观测。 2 劈拉性 能的影响 因素 2 1 温度 图 1为纤维矿渣微粉混凝土 B I I I P 2 S 2试件组加热到不同 高温后试验测得的劈拉荷载一 横向变形曲线。 可以明显看出， 随 着温度的增高曲线渐趋扁平， 峰值点不断下降和右移。 2 0 0 、 4 0 0 时纤维矿渣微粉混凝土的初裂荷载和变形以及极限荷载和变 形降低幅度较小， 劈拉荷载一 横向变形曲线与常温时较为相近； 而 6 0 0 、 8 0 0时纤维矿渣微粉混凝土的初裂荷载和变形以及 极限荷载和变形显著降低， 劈拉荷载一 横向变形曲线与横轴包围 】 3 4 图 1 温度对劈拉变形的影 响 的面积也明显减小。 图 2给出了不同高温后纤维矿渣微粉混凝土的劈拉强度 和相对劈拉强度( 指在相同条件下高温后混凝土的劈拉强度除 以常温时劈拉强度所得的百分比， 可用于评价混凝土高温后强 度损失的程度) 随温度的变化趋势。 可以发现 ， 温度达到 4 0 0 o C 之前， 劈拉强度下降幅度较平缓； 4 0 0 o C之后， 劈拉强度下降增 快。 因此 4 0 0可作为纤维矿渣微粉混凝土劈拉强度经历温度 劣化的分界点。 这是因为， 随受热温度的升高， 矿渣微粉混凝土 基体中的凝胶材料逐渐解体。 从常温升至 4 0 0过程中， 钢纤 维与矿渣微粉混凝土基体之间仍存在较好的黏结力， 对劈拉应 力引起的裂缝开展起到了较好的约束作用； 4 0 0后继续升温， 水泥凝胶体大量解体 ， 钢纤维与混凝土的黏结力降低加剧， 钢 纤维的增强作用急剧减小， 使高温后钢纤维混凝土劈拉强度显 著降低。 另外， 骨料与水泥浆界面过渡区结合力对混凝土劈拉性能 影响也较大。 当混凝土受到外界因素作用时， 界面过渡区是最 薄弱的部位， 也是缺陷及微裂缝的始发处【5 。 由高温后矿渣微粉 纤维混凝土扫描电镜照片( 图3 ) 可见， 随温度的升高， 骨料的膨 胀和浆体的收缩使骨料与水泥浆体界面过渡区的孔洞不断增 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 OO 8 0 疆 6 O 趔 敞 4 0 2 0 0 O 3 0 4 0 5 0 矿渣掺 量 ， ( a ) 劈拉强度与矿渣掺量 叵匦 亘囹 0 3 0 4 0 5 0 矿渣掺量 ( b 1 相对劈拉强度与矿渣掺量 图 6 4 0 0后混凝土劈拉强度与矿渣掺量关系 及相对劈拉强度与矿渣微粉掺量的关系。 可以看出， 对于未掺 纤维和掺入混杂纤维的两类混凝土， 矿渣微粉的加入均能提高 其高温后的劈拉强度和相对劈拉强度， 说明矿渣微粉对高温后 的混凝土起到了增强效果。 这是因为矿渣微粉与富集在界面过 渡区的 C a ( O H) 反应 ， 生成 C S H凝胶， 从而使 C a ( O H) 晶 体 、 钙矾石和孔隙大量减少。 由于矿渣微粉颗粒极细， 可减少内 泌水， 消除骨料下部的水膜， 使界面过渡区厚度变薄， 结构密实 度与水泥浆体相接近， 骨料与浆体间的黏结力进而得到增强同 。 当矿渣掺量为 3 0 时， 混杂纤维混凝土的劈拉强度最大。 另外， 纤维矿渣微粉混凝土较素矿渣微粉混凝土劈拉强度有较大的 提高， 说明混杂纤维对高温后矿渣微粉混凝土起到了增强增韧 的效果。 2 4 聚 丙烯 纤维掺 量 图 7为 4 0 0高温后矿渣微粉混凝土劈拉强度及相对劈 拉强度与聚丙烯纤维掺量的关系， 此组对比试件的钢纤维掺量 均为 1 。 由图7 ( a ) 可见， 聚丙烯纤维对混凝土高温后的劈拉强 度有影响， 但矿渣微粉混凝土劈拉强度随聚丙烯纤维掺量的变 化不显著。 这是由于聚丙烯纤维高温熔融后增加了混凝土内的 毛细孔隙， 使混凝土内部缺陷增多， 对强度有不利影响， 但这些 毛细孔的存在同时也缓解了高温中混凝土内的热损伤 ， 又有利 于减弱高温对强度的劣化。 以上试验现象正是这两种正反因素 综合作用的结果。 由图 7 ( b ) 可知， 当聚丙烯纤维掺量为0 9 k g m3 时，高温后矿渣微粉混凝土的劈拉强度损伤最小。 根据对本文 试验结果的综合分析， 钢纤维体积掺量 1 、 聚丙烯纤维掺量 0 9 k g m 可作为矿渣微粉混凝土最优的混杂纤维掺量组合 ， 该 掺量对混凝土高温后劈拉性能的改善效果相对最好。 2 5 混 凝 土强度 等级 由图 8 可知， 4 0 0高温后， 纤维矿渣微粉混凝土劈拉强度 随基体强度的增大而提高， 而相对劈拉强度则有小幅度的降低。 这是因为矿渣微粉混凝土强度等级越高，混凝土内部结构越密 实， 相同条件下其导热性能越差， 温度梯度越大， 水分散发也越 1 36 巷 赵 憩 赫 按 辇 1 00 0 O 0 6 0 9 1 2 聚丙烯纤维掺量 ( k g m ) ( a ) 劈拉强度与聚丙烯纤维掺量 0 0 6 0 9 1 2 聚丙烯纤维掺量 ( k g m 1 ( b ) 相对劈拉强度与聚丙烯纤维掺量 图 7 4 0 0后劈拉强度与聚丙烯纤维掺量关系 1 0 0 8 O 魁 翻 6 O 迥 蔷 驭4 0 霞 2 0 0 C 4 0 C6 0 C8 0 混凝土强度等级 ( a ) 劈拉强度与钢纤维掺量 ( 2 40 06 0 C U 混凝土强 度等级 ( b ) 相对劈拉强度与钢纤维掺量 图 8 4 0 0后劈拉强度与混凝土强度等级关系 困难 ； 同时， 强度等级更高的混凝土 ， 其砂率较少， 粗骨料的单 位用量较大， 受到高温后混凝土中的粗骨料与水泥胶体变形差 有所增大。 3 劈拉强度的计算方法 试验结果表明， 高温作用降低了纤维矿渣微粉混凝土的劈拉 强度 ， 4 0 0前后强度降低程度变化较大， 4 0 0可作为纤维矿 渣微粉混凝土劈拉l生能历经温度劣化的分界点。 因此， 考虑温度、 钢纤维掺量影响的纤维矿渣微粉混凝土高温后劈拉强度计算 模 型取为 ： ) 式中： 、 与温度有关的系数； 、 高温后和常温下纤维矿渣微粉混凝土的劈拉强 度 ， MP a 。 6 5 4 3 2 1 0 B d 苫 雠 嚼 躲 6 5 4 3 2 l O 紧覃 敞 6 5 4 3 2 l O 至、 越骥 辑躲 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 为了反映 4 0 0前后强度混凝土的变化， 根据对本试验结 果的分析， 当温度 2 0T 4 0 0时， 、 口分别为 8 x 1 0 、 1 5 ； 当 温度 4 0 0 8 0 0时， 、 口分别为 8 x 1 0 、 4 4 。 对于常温下纤维矿渣微粉混凝土劈拉强度 的计算， 由于 聚丙烯纤维对劈拉强度的影响较小 ， 本文采用在钢纤维混凝土 劈拉强度计算公式的基础上 ， 考虑矿渣微粉掺量的影响， 即取： 广1 ( 1 + A f ) ( 2 ) 式 中： 矿渣微粉等量置换水泥对纤维矿渣微粉混凝土劈 拉强度的影响系数； 混凝土劈拉强度， MP a ； ，本试验为0 7 5 7 ； A 钢纤维含量特征值。 根据本试验结果： 1 + 0 1 6 7 7 ( 3 ) 式中： 7 7 矿渣微粉等量置换水泥量， ， 0 叼 5 0 。 将本试验值与式( 2 ) 的计算值进行比较 ， 二者比值的均值 1 0 0 7 9 ， 均方差 0 0 0 4 7 ， 变异系数 0 0 6 8 0 ， 符合程度较好。 4结 论 ( 1 ) 高温作用使纤维矿渣微粉混凝土劈拉性能不断劣化， 4 0 0可作为纤维矿渣微粉混凝土劈拉性能历经温度劣化的分 界点。 ( 2 ) 掺加矿渣微粉均能提高素混凝土和纤维混凝土高温后 的劈拉强度。 对于混杂纤维混凝土， 矿渣掺量为 3 0 时其高温后 劈拉强度最大。 ( 3 ) 掺人混杂纤维能有效改善混凝土的抗爆裂性能， 其中 聚丙烯纤维的作用最明显。 试验发现， 聚丙烯纤维对高温后混凝 土劈拉强度有一定影响， 聚丙烯纤维掺量为 0 9 k g ms 时， 纤维 矿渣微粉混凝土高温后的劈拉强度损伤最小。 ( 4 ) 随着钢纤维掺量的增大 ， 矿渣微粉混凝土高温后的劈 拉强度和变形性能均有显著提高。 钢纤维体积率为 l 时， 纤维 矿渣微粉混凝土高温后劈拉强度损失最少。 上接第 1 3 2页 从试验实测结果计算可知复合剪力墙的开裂位移、 屈服位 移和峰值位移分别是普通剪力墙的 1 1 、 1 2 5 、 1 3 7 倍； 复合剪力 墙的延性系数是普通剪力墙的 1 1 2 倍。 则复合剪力墙延性性能 明显优于普通剪力墙。 3结 论 通过玻化微珠免拆墙模复合剪力墙抗震性能试验， 可以得 到以下结论 ： ( 1 ) 由试验结果分析得知玻化微珠保温墙模复合剪力墙结 构中的规则竖缝破坏了墙的整体性 ， 使得体系刚度减小， 承载 力降低 ， 位移增大， 但是降低幅度不大与理论研究和数值模拟 分析相吻合。 复合剪力墙较普通剪力墙有明显的屈服过程， 延 性性能和抗震性能好。 ( 2 ) 通过配置规则竖缝可以很好的改善剪力墙的抗震性能， 使剪力墙的变形性能、 延性、 耗能能力等都有不同程度的提高。 在钢筋用量与纵横筋试件配置持平的情况下， 最大弹塑性位移 提高了 3 7 ， 延性系数提高了 1 2 ， 耗能能力提高了 1 9 5 ， 由 此表明， 玻化微珠免拆墙模复合剪力墙从提高抗震性能和经济 ( 5 ) 纤维矿渣微粉混凝土高温后的劈拉强度随混凝土强度 等级的增大而提高， 而相对劈拉强度则有小幅度的降低。 ( 6 ) 考虑温度、 矿渣微粉掺量、 钢纤维掺量等影响的纤维矿 渣微粉混凝土高温后劈拉强度可由式( 1 ) 和式( 2 ) 计算。 参考文献 ： 1 吴中伟 高性能混凝土及其矿物细掺料 J 建筑技术 ， 1 9 9 9 ， 3 0 ( 3 ) ： 1 6 0 -1 6 3 2 张彩霞， 秦学政 ， 等 矿渣微粉在高性能混凝土中的应用 昆 凝土 ， 2 0 0 4 ( 1 1 ) ： 7 8 7 9 f 3 】3 S I DE RI S K K， MA NI T A P， C H AN I O T A K I S EP e r f o r ma n c e o f t h e r ma l l y d a m a g e d fi b r e r e i n f o r c e d c o n c r e t e s J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma t e - r i als ， 2 0 0 9 ( 3 )： 1 2 3 2 1 2 3 9 4 1 高丹盈， 赵军， 汤寄予掺有纤维的高强混凝土劈拉性能试验研究 J 土木工程学报， 2 0 0 5 ， 3 8 ( 7 ) ： 2 1 2 6 【 5 】F A RR AN J I n t md u e t i o n ： T h e t r ans i t i o n z o n e d i s c o v e r y a n d d e v e l o p - me n t C J C Ma s o I n t e r f a c i al T r a n s i t i o n Z o n e i n C o n c r e t e L o n d o n ： E & F N S PON， 1 9 9 6： 1 3 1 5 6 6 尹机会， 丁一宁， 等 混杂纤维混凝土劈拉性能试验研究fJ 】 混凝土， 2 o 0 7 ( 3 ) ： 1 1 - 1 3 【 7 张慧莉， 田堪良矿渣聚丙烯纤维混凝土抗弯疲劳性能 J 浙江大学 学报： 工学版， 2 0 1 1 ， 4 5 ( 4 ) ： 6 9 9 7 0 7 8 】 C E C S 3 8 ： 2 0 0 4 ， 纤维混凝土结构技术规程 s 】 - E 京 ： 中国计划出版 社 ， 2 0 0 4 作者简介 联 系地址 高丹盈( 1 9 6 2 一 ) ， 男， 教授， 博士生导师， 主要从事新型复合 建筑材料及结构性能方面的研究。 郑州市文化路 9 7 号 郑州大学新型建材与结构研究中心， ( 4 5 0 0 0 2 ) 联 系电话 ： 0 3 7 1 6 3 8 8 6 8 6 8 效益两方面来看都是可行的。 参 考文献 ： 1 董亮， 张明聚 ， 曲俊义 免拆模板复合剪力墙体系及施工技术研究 J 】 石家庄铁道学院学报， 2 0 0 4 ( 2 ) ： 3 7 4 1 2 2 李珠， 卫丽， 郝玉柱 E P S 轻骨料混凝土剪力墙体系墙体保温技术分 析 J 】 山西建筑， 2 0 0 6 ， 3 2 ( 3 ) ： 3 - 4 3 李珠， 裴成霞 新型复合剪力墙体系的特性及发展前景【 J 山西建筑 ， 2 0 0 6 ， 3 2 ( 3 ) ： 6 - 7 4 苗晓瑜 钢筋混凝土中高剪力墙结构抗震性能试验研究与有限元分 析 D 】 西安： 西安建筑科技大学， 2 0 04 【 5 】 刘元珍玻化微珠永久性保温墙模复合剪力墙结构体系研究 】 ) J 太 原： 太原理工大学， 2 0 0 8 作者简介 联系地址 联系电话 ： 李珠( 1 9 5 9 一 ) ， 男， 教授， 博士， 博导， 从事结构工程专业研究。 山西省太原市太原理工大学迎西校区十二号宿舍楼 4 2 5 室( 0 3 o o 2 4 ) 1 38 3 4 51 4 5 6 9 1 37 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m