大跨度开口钢箱-混凝土组合箱梁有限元参数分析.pdf

第 9卷第 1期 2 0 1 2年 2月 铁道科学与工程学报 J OURNAL OF RAI L WAY SCI ENCE AND ENGI NEERI NG V OI 9 NO 1 F e b 2 0 1 2 大跨度开 口钢箱 一混凝土组合箱梁有限元参数分析 周凌宇 。 贺桂超 ( 中南大学 土木工程 学院， 湖南 长沙 4 1 0 0 7 5 ) 摘要： 基于钢 一混凝土组合箱梁的试验研究， 利用有限梁段法对考虑滑移剪切的组合箱梁进行非线性有限元分析 ， 分析 结果与试验结果吻合 良好 。在此基础上对影响组合箱 梁力学性 能 的主要 因素， 即剪力连接度 、 腹板 高厚 比、 力比和初始 不 平整度等进行有限元参数分析。得到不同设计参数对组合箱梁承载力、 刚度、 滑移、 剪力滞后等力学性能的影响规律。 关键词： 钢 一混凝土组合箱梁； 有限元； 滑移； 参数分析； 极限承载力 中图分类号 ： T U 3 1 7 1 ； U 4 4 8 2 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 6 7 2 7 0 2 9 ( 2 0 1 2 ) 0 1 0 0 0 5 0 7 P a r a me t r i c a n a l y s i s o f l o n g s p a n s t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e b o x b e a m Z HOU L i n g y u，HE Gu i c h a o ( S c h o o l o f C i v i l E n g i n e e r i n g ， C e n t r a l S o u t h U n i v e r s i t y ，C h a n g s h a 4 1 0 0 7 5 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： B a s e d o n t h e e x p e ri me n t a l r e s e a r c h o f s t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e b o x b e a m，w i t h fi n i t e e l e me n t s o ft - wa r e CBAP1 0，a s e rie s o f c o mp o s i t e b o x b e a ms a r e a n a l y z e d f o r t he s l i p a nd s he a r T he r e s u l t s o f a n a l y s i s a r e i n g o o d a g r e e me n t wi t h t h o s e o f e x pe rime n t s On t h i s b a s i s，pa r a me t ric a n a l y s i s wi t h de g r e e s o f s h e a r c o fl n e e t i o n，r a t i o o f h e i g h t t o t h i c k n e s s o f w e b，f o r c e r a t i o n a n d i n i t i a l d e g r e e o f n o np l a n e ， wh i c h h a v e i n fl u e n c e u p o n t h e me c h a n i c p e r f o r ma n c e o f c o mp o s i t e b o x b e a m ，i s c o n d u c t e dI t i s s h o wn b y t h e r e s u l t t h a t t h e d i f f e r e n t d e g r e e s o f s h e a r c o n n e c t i o n，r a t i o o f h e i g h t t o t h i c k n e s s o f we b a n d i n i t i a l d e g r e e o f n o np l a n e h a v e a g r e a t i m p a c t o n t h e s t r e n g t h，s t i f f n e s s a nd s l i p o f c o mp o s i t e b o x b e a m ，h o we v e r，f o r c e r a t i o n i s l e s s s i g n i fic a nc e Ke y wo r d s： s t e e lc o n c r e t e c o mp o s i t e bo x be a m ；fin i t e e l e me n t ；s l i p；p ara me t ric a na l y s i s；u l t i ma t e c a pa c i t y 钢 一 混凝土组合箱梁是在钢结构和混凝土结 构 、 薄壁箱梁结构基础上发展起来的一种新型结构 形式 ， 由上部钢筋混凝土板 ( 或 预应力混凝 土板 ) 和下部钢箱梁组成 。混凝 土板和钢箱梁之间通过 剪力连接件进行连接 。由于其具有 自重轻、 增加有 效使用空间、 减少用钢量、 增大结构刚度与稳定性 的优点， 组合箱梁在工程实践中得到广泛应用。 目前对于组合梁在抗 弯承载力 j 、 纵 向抗 剪 J 、 栓钉连接件的抗剪承载力 、 刚度 和滑移 效应 5 - 6 等理论和试验上进行了比较系统的研究， 但主要集中在工字型组合梁上， 对于组合箱梁的研 究却很少。组合箱梁剪力连接度、 腹板高厚比、 力 比和初始不平整度是影响其静力性能的重要参数。 钢梁腹板弯曲应力、 剪应力和不均匀压应力作用下 的局部屈曲承载能力与高厚比有密切的关系， 我国 现行国家标准 钢结构设计规范 中关于钢梁在弯 曲应力作用下的强度计算则考虑 了截面部分进入 塑性状态( 直接动力荷载作用除外) ， 这样将使组 合梁的计算结果偏于不安全， 同时， 没有考虑混凝 土板对钢梁稳定的有利作用。另一方面， 钢梁屈曲 后强度性能如何， 在组合梁的研究中尚属空白。同 时， 实际工程中板件不可避免地存在初始挠曲钢梁 收稿 日期 ： 2 0 1 2 0 21 4 基金项目： 国家自然科学基金资助项 目( 5 0 7 0 8 1 1 2 ) 作者简介： 周凌宇( 1 9 7 3 一) ， 男， 湖南长沙人， 副教授， 博士， 从事组合结构的研究与设计 6 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 2年2月 初始挠度将降低组合梁的失稳临界荷载， 使组合梁 更容易发生屈曲失稳， 同时产生次内力， 降低构件 承载力 。目前 尚未有初始挠曲对组合箱梁受力性 能的研究。 更重要的是， 对于组合梁， 在负弯矩区截面， 由 于混凝土开裂退出工作 ， 混凝土板中所配钢筋与钢 梁起决定性作用 ， 组合梁中负弯矩区中配筋量对钢 梁受压区高度起重要作用， 因此力比将成为影响组 合箱梁局部屈 曲和极限承载力的重要 因素。到 目 前为止， 尚未有关力比对组合箱梁负弯矩作用下极 限承载力影响研究的报道。 本文建立有限元分析模型， 通过试验进行了模 型验证。通过大量实体模型计算， 对组合箱梁进行 正 、 反向加载 ， 模拟箱梁在正弯矩和负弯矩影响作 用下 ， 剪力连接度 、 腹板高厚 比、 力 比和初始不平整 度对组合箱梁强度、 刚度等静力性能的影响。 1 有限元计算模型及其试验验证 1 。 1 有限元分析模型 组合箱梁主要组成部分为钢箱梁和混凝土板。 简支组合箱梁的钢底板在荷载作用下将承担拉应 力 。 腹板将承担大部分的剪力和正应力 ， 在一定 的 截面特性时， 还将承担压应力； 混凝土承担弯曲正 应力、 横向弯曲应力和部分剪应力。 文献 6 在箱梁空间分析的基础上， 放弃周边 不变形假定， 考虑板件局部变形和组合箱梁界面滑 移效应， 建立组合箱梁梁段空间位移模型， 并考虑几 何非线性和材料非线性， 利用势能驻值原理推导组 合箱梁的“ 梁段有限元法” 。在此基础上 ， 编制 了相 应的组合箱梁非线性空间有限元程序 C B A P 1 0 ， 并 与试验结果进行比较。利用该程序进行了实体模型 计算。实体模型标准设计如图1 所示， 跨度为4 0 0 0 m m， 混凝土弹性模量为 3 2 5 N m m 2 1 0 N 咖 ， 泊松 比 O 2 ； 钢 材弹性 模 量为 2 N n u n 1 0 N m ln ， 泊松比为0 3 ， 跨中承受集中荷载。 1 2 分析结果和试验验证 图2为跨中截面有限元计算与试验实测的荷 载 一挠度曲线。从中可以看出， 在弹性阶段 2条曲 线几乎完全重合 ； 在进入塑性 阶段后开始分离 ， 尤 其是当试验加载至后期混凝土开裂时 ， 结构刚度退 化， 曲线出现下降段， 有限元计算中由于未考虑材 料退化 ， 导致刚度变化不大。但在模型达到极限承 载力之前 ， 有限元计算结果与实测值吻合 良好 。 图 1 组舍箱粱计算模 型 F i g 1 C a l c u l a t i o n mo d e l o f b o x b e a m 图2 荷栽 一挠度曲线 F i g 2 L o a dd e f l e c t i o n c u r v e s 图 3 荷载 一滑移 曲线 F i g 3 L o a ds l i p c u r v e s 第 1期 周凌宇， 等： 大跨度开口钢箱 一混凝土组合箱梁有限元参数分析 7 图 3为钢箱梁和混凝 土板界面滑移 的试验曲 线和有限元计算曲线。从中可以看出， 在弹性阶段 2条曲线几乎完全重合 ； 在加载后期 ， 试 验 曲线 由 于混凝土开裂刚度退化依然出现下降段 ， 但在此之 前， 有限元计算值与实测结果相差很小， 结果合理 有效 。 综上分析， 本文 的有限元分析模型在承载力 、 挠度和滑移等方面与试验结果虽然有 一些小 的差 异 ， 但总体上吻合 良好 ， 因此可作为后 续参数分析 的基础 。 2 剪力连接度对组合箱梁性能影响 剪力连接度定义为 ： 组合箱梁中实际所需栓钉 数量与完全剪力连接时所需数量的比值 。表达式 为： A = N ( 1 ) 式 中： 为箱梁实际所用栓钉数量 ； ， 为箱梁完全 剪力连接所用栓钉数量。 本文对正 、 负向加载各 l 2榀不 同剪力连接度 的简支组合箱梁进行非线性单调加载全过程仿真 分析， 其中， 腹板高厚比为 5 0 ， 力比为0 0 9 ， 初始不 平整度为 0 ， 剪力连接度从 0变化至 I 6 2 。正 、 反 向逐步加载过程 中， 随着剪力连接度 的增大 ， 组合 箱梁屈服强度和极限荷载明显提高， 挠度则显著减 小 ， 延性 良好 ， 屈服后刚度提高。当达到完全剪力 连接后 ， 承载力几乎不再提高。反向加载其继续承 载力小于正向加载。 图4为组合箱梁承载力和剪力连接度的关 系 曲线 。从图中可以看 出， 随着剪力连接度 的增大 ， 组合箱梁屈服荷载和极限荷载均随之增大。在剪 力连接度较小时， 承载力增长较快 ； 在接近和达到 完全剪力连接后 ， 承载力增长趋缓 ， 说明继续增大 剪力连接度对提高组合箱梁承载力的效果不明显。 正、 反向加载对屈服荷载影响不大， 而极限荷载则 相差较大。主要在反向荷载时， 混凝土受拉开裂 ， 完全退出工作 ， 荷载 由钢箱梁承担 ， 因此其承载力 减小。 图5为组合箱梁刚度影响系数和剪力连接度 的关系曲线。刚度影响系数为不同剪力连接度时 箱梁计算刚度与按换算截面法和经典梁理论计算 得到的完全剪力连接度时 的组合箱梁抗弯刚度 的 比值。从图中可 以看出， 随剪力连接度的增大 ， 箱 梁刚度开始快速增长 ， 而后逐渐变慢。主要原 因为 剪力连接度较小时 ， 栓钉不足以抵抗外荷载 ， 产生 较大变形， 致使钢箱梁与 昆 凝土板界面产生较大滑 移 ， 结构刚度较小 ； 随着剪力连接度的增大 ， 界面滑 移减小 ， 结构刚度逐渐增大。而正 、 反向加载对结 构刚度的影响较小 。 图 4承载力 一剪力连接度 关 系曲线 F i g 4 C u r v e s o f b e a r i n g c a p a c i t yd e g r e e o f s h e a r c o n n e c - t i o n 巅 垛 定 赫 越 萎 图 5刚度影 响 系数 一剪力连接度 关系曲线 F i g 5 C u rve s f o r f a c t o r o f s t i f f n e s sd e g r e e o f s h e a r c o n - n e c t i on 图 6为不 同剪力连接程度作用下箱梁支座处 的荷载 一 滑移曲线。从图中可以看出， 随荷载增 大， 滑移量逐渐增大。当剪力值达到其屈服剪力 时， 栓钉屈服； 同时， 随着剪力连接程度的增大， 栓 钉的极限滑移量明显减小 ， 栓钉的屈服荷载和极限 8 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 2年2月 荷载明显增大。剪力连接度较小时 ， 正、 反 向加载 对滑移影响较小； 当达到或超过完全剪力连接时， 反向加载时由于混凝土开裂， 界面滑移较正向加载 大。 图7为剪力滞系数与剪力连接度的关系曲线。 从图中可以看出 ， 随剪力连接度的增大 ， 通过剪力 连接件传递到混凝土板中的轴向力逐渐增大， 剪力 滞系数从 1 逐渐增大， 当剪力连接度大于0 8 后， 组合箱梁逐渐接近完全剪力连接， 剪力滞系数趋于 稳定， 与连接度不相关。反向加载时， 混凝土开裂， 钢筋内力重分布， 其剪力滞系数小于正向加载。 图6 不同剪力连接度荷载一滑移曲线 F i g 6 L o a ds l i p C H I V E S o f d i ffe r e n t s h e a r c o n n e c t i o n 剪力连接度 图7 剪力滞系数 一剪力连接度曲线 F i g 7 C u r v e s f o r f a c t o r o f s l i pd e g r e e o f s h e ar c o n n e c t i o n 3 高厚比的影响 现行钢结构设计规范中， 保证构件局部稳定的 方法是限制板件的高厚比。第一， 根据等稳性原则 使板件的局部屈曲不发生在构件的整体失稳之前。 但是板件的局部失稳临界荷载于其屈曲系数有关， 而屈曲系数取决于板件的边界条件。由于其往往 和板件的实际边界条件以及受力状态有一定的差 距， 故板件的临界力难以准确取得。第二， 工程中 大量使用的组合箱梁属于薄壁构件。板件的初始 局部屈曲不可避免。即使在板件规定的高厚比范 围内， 在构件整体屈曲的同时 ， 也将伴 随板件的局 部屈曲 j 。因此， 组合箱梁的计算必须考虑局部 和整体屈曲的相关作用， 需要研究板件高厚比对整 体极限承载力的影响。 目前各国规范均对组合梁腹板高厚比进行了 限制。欧洲组合结构规范( E C 4 ) 根据组合梁试验 的负弯矩截面弯矩曲率关系根据腹板高厚比将截 面分为 4类。然而 ， 不同高厚比对组合箱梁屈服强 度和极限强度的影响却 尚未有报道。本文将考虑 相关屈曲影响 ， 对不 同腹板高厚 比正 、 反向加载简 支组合箱梁承载力进行分析 。研究不 同腹板高厚 比对结构承载力的影响程度。 板件在规定的高厚 比范围内， 整体屈曲的同 时， 也伴随着板件的局部屈曲， 因此组合箱梁必须 考虑局部和整体屈曲的相关作用， 研究板件高厚比 对整体受力性能的影响。 对 1 4榀不 同腹板高厚 比的组合箱梁进行 分 析， 其剪力连接度为 1 0 ， 力比为0 0 9 ， 初始不平整 度为 0 。正、 反向加载 中随着腹板高厚 比的增加 ， 试件屈服荷载和极限荷载减小， 承载力降低； 结构 屈服后延性降低 ， 变形能力减弱， 变化规律基本相 同。 图8 为组合箱梁承载力与高厚比关系曲线。 从中可看出， 当高厚比小于3 0时， 承载力随高厚比 迅速减小； 随着高厚比的逐渐增大， 承载力缓慢降 低 ， 屈服荷载和极限荷载在正、 反向加载时变化规 律相同。反向加载时由于结构刚度的减小 ， 其屈服 荷载和极限荷载均略小于正向加载。 图9 为腹板高厚比与刚度影响关系曲线。从 图中看出， 组合箱梁挠度将远远大于按照简单梁理 论计算结果。按照简单梁理论的计算结果将偏于 不安全。正、 反向加载组合箱梁刚度均随腹板高厚 h 比的增大而迅速减小。正、 反向 向加载箱梁在 第 1 期 周凌宇， 等： 大跨度开口钢箱 一 混凝土组合箱梁有限元参数分析 9 大于 1 0 0 ， 刚度影响系数急剧增大， 刚度迅速降低。 图 8 承载 力 一腹板 高厚 比曲线 F i g 8 C u r v e s o f b e a r i n g c a p a c i t yh e i g h t t o t h i c k n e s s r a t i o 善 琵 腹板宽厚 比 图9 刚度影响系数 一腹板高厚比曲线 Fi g 9 C u r v e s f o r f a c t o r o f s t i ff n e s sh e i g h t t o t h i c k n e s s r a t i o 4 力 比的影响 R P J o h n s o n 加 在 1 9 6 9年提出了一个描述 组合梁的重要参数一配筋力比。表达式为： ： ( 2 ) 式中： A ， 和 为组合梁混凝土板中配筋面积和屈 服强度 ； A 。 和 为钢梁横截面积和屈服强度。 由于组合梁混凝土板中纵向钢筋作用 ， 使得负 弯矩区中钢梁受压翼缘较钢结构更易屈 曲， 同时钢 筋也将提高组合梁的抗弯强度。因此， 配筋力比是 影响组合梁受力性能的主要参数。 对 1 1种不同配筋力 比的简支组合箱梁进行有 限元分析， 其中剪力连接度为 1 0 ， 腹板高厚 比为 5 0 ， 初始不平整度为 0 0 。从有限元分析中看出， 正向加载时力比对屈曲荷载的影响不大， 但提高力 比可以提高极限承载力 ； 反 向加载时 ， 随着配筋力 比的增大， 组合箱梁屈服荷载及极限荷载降低， 变 形减小。可见反向加载时配筋力比对组合箱梁性 能影响较大。 图1 O为组合箱梁承载力和力比关系曲线。可 以看 出， 正向加载时 ， 屈服荷载和极 限荷载随力 比 变化较小 ， 基本为一水平直线 ， 说明力 比对正 向加 载承载力的影响较小， 其主要原因为正向加载时组 合箱梁中主要由混凝土板承担压应力， 提高配筋率 对混凝土抗压承载力 的提高不 明显。反 向加载过 程中混凝土开裂， 其受拉荷载由钢筋承担， 在配筋 较少时 ， 荷载与配筋力 比呈线性关 系， 当配筋力 比 达到 0 6以后 ， 承载力基本不再变化。由于反向加 载混凝土开裂， 其承载力明显小于正向加载。 图 l 0承载力 一力比关 系曲线 Fi g 1 0 Cu rve s of b e a r i n g c a p a c i t y f o r c e r a t i o 图 l 1为刚度影响系数 曲线 。从 中看 出， 正向 加载时影响系数曲线基本为一水平直线 ， 力 比对正 弯矩作用下组合箱梁刚度影响较小。图中同时示 出了反向加载箱梁刚度影 响系数 曲线 。由于反 向 加载箱梁混凝土板在加载初期开裂退出工作 ， 荷载 将由箱梁和混凝土板中受拉钢筋承担。配筋力比 对反向加载箱梁影响较大。随配筋力比的降低， 影 响系数逐渐增大， 箱梁刚度迅速降低。其与初等梁 理论计算结果差距也迅速增大。 图 l 2为剪力滞系数和力 比关系曲线 。从 中看 出， 正、 反向加载中， 剪力滞系数均随力比的增大而 增长， 但正向加载时剪力滞系数变化缓慢， 在力比 达到 0 6 后， 基本为一水平直线， 力比的影响可忽 略。反向加载时， 剪力滞系数随力比快速增长， 在 1 0 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 2年 2 月 力 比达到 1 0后 ， 力 比的影响则可忽略。 图 1 1 刚度影响 系数 一力比关 系曲线 Fi g 1 1 C u r v e s f o r f a c t o r o f s t i ff n e s s f o r c e r a t i o 图 1 2 剪力滞系数 一力比关系曲线 Fi g 1 2 C u r v e s o f s h e a r l a g f a c t o r f o r c e r a t i o 初始不平整度 图 l 3 承栽 力 一初始不平整度关 系曲线 r i g 1 3 C u r v e s o f b e a r i n g c a p a c i t yi n i t i a l n O Dp l a t e 5 初始不平整度的影响 实际结构或构件在受力前均存在微小的弯曲 变形， 初始缺陷会降低构件的极限荷载。本文将初 始不平整度表示为组合箱梁腹板区格法向挠曲位 移与板件长度的比值， 在有限元计算中， 将初始挠 曲作为节点初始位移引入有限元计算中。 钢箱梁板件在制作过程 中发生板件初始挠 曲 具有随机性。文献 1 1 认为工字形组合梁钢构件 初始挠曲模态为钢梁全跨范围内的横向正弦半波。 文献 1 2 设置板件初始缺陷为全板件范围内的双 向正弦分布。本文在箱梁腹板单侧和双侧区格分 别设置双向初始挠曲， 其设置的纵向范围为箱梁跨 中两侧加劲肋之间。腹板的初始挠曲为： =f 0 s i n , r r x s i n b ( 3 ) 式中： n 为箱梁跨中两侧加劲肋之间长度； b 为腹 部高度 。坐标原点在箱梁腹板跨 中底部。 对 1 1 种初始不平整度的简支箱梁进行有限元 分析 ， 其剪力连接度为 1 0 ， 腹板高厚比为 5 0 ， 力比 为 0 0 9 。图 1 3为正、 反 向加载箱梁屈服荷载影响 系数。从图中可 以看出， 随箱梁腹部初始不平整度 的增大， 箱梁屈服承载力逐渐降低。当不平整度小 于0 O 1 时， 承载力降低至9 8 。当不平整度大于 0 0 1 时， 承载力明显降低。腹板不平整度对反向 箱梁的影响远远大于正向箱梁。随初始不平整度 的增大， 承载力迅速降低。不平整度增大至 0 0 5 时， 组合箱梁承载力降低至2 0 左右。 6 结论 ( 1 ) 剪力连接程度对组合箱梁强度和挠度有 较大影响。剪力连接度小于 0 8时 ， 屈服荷载 ， 极 限荷载和刚度随剪力连接度的减少而迅速减小； 大 于 0 8后， 变化不大 ； 滑移随剪力连接度 的减小而 增大 ， 在达到完全剪力连接度之后， 剪力连接度对 滑移的影响较小。 ( 2 ) 组合箱梁刚度和承载力将小于按照简单 梁理论计算结果。按照简单梁理论的计算结果将 偏于不安全。正、 反向加载组合箱梁刚度和承载力 均随腹板高厚 比的增大而迅速减小。 ( 3 ) 正向加载时配筋力比对简支组合箱梁承 载力和刚度的影响随力比增大而逐渐提高， 但影响 较小， 可以忽略不计。反向加载时配筋力比的影响 第 1 期 周凌宇， 等： 大跨度开13钢箱 一混凝土组合箱梁有限元参数分析 1 l 较大， 是影响静力性能的主要参数。 ( 4 ) 初始不平度对组合箱梁屈 服承载力的影 响较明显。随着不平整度的增大， 屈服荷载影响系 数逐渐降低； 双侧腹板挠曲将进一步降低箱梁承载 力 ， 同时， 双侧挠曲的方 向对承载力的影响可忽略。 ( 5 ) 反向加载时， 混凝土承受拉荷载过早开裂 而退出工作， 其屈服荷载和极限荷载较正向加载有 明显降低 。 参考文献 ： 1 聂建国， 沈聚敏， 袁彦声 钢 一混凝土简支组合梁变形 计算的一般公式 J 工程力学，1 9 9 4 ， 1 1 ( 1 ) ： 2 1 27 NI E J i a n - g u o，S HE N J u - mi n，YUAN Ya h - s h e n g A g e n - e r a l f o r mu l a f o r p r e d i c t i n g t h e d e fl e c t i o n o f s i mp l y s u p por - t e d c o mp o s i t e s t e e l- c o n c r e t e b e a ms wi t h t h e c o n s i d e r a - t i o n o f s l i p e ff e c t J E n g i n e e r i n g Me c h a n i c s ，1 9 9 4，1 1 ( 1 ) ： 2 1 2 7 2 聂建国， 崔玉萍钢 一混凝土组合梁在单调荷载下的 变形及延性 J 建筑结构学报，1 9 9 8 ， 1 9( 2) ： 3 0 3 6 NI E J i a n - gno，CUI Yu - p i n g An a l y s i s a n d c a l c u l a t i o n o f d e f o r ma t i o n a n d d u c t i l i t y o f c o mpo s i t e s t e e l c o n c ret e bea m u n d e r m o n o t o n i c l o a d i n g J J o u mal o f B u i l d i n g S t mc - t u r e ， 1 9 9 8 ， 1 9 ( 2 ) ： 3 03 6 3 聂建国， 沈聚敏 滑移效应对钢 一 混凝土组合梁弯曲强 度的影响及其计算 J 土木工程学报， 1 9 9 7 ， 3 0 ( 1 ) ： 3 l一3 6 NI E J i an g u o，S HE N J u - mi n S l i p e ff e c t o n s t r e n g t h o f c o m pos i t e s t e e l c o n c r e t e beam s J C h i n a C i v i l E n g i n e e ri n g J o u rnal，I 9 9 7 ， 3 o ( 1 ) ： 3 1 3 6 4 P l u m D R ， H o m e M R T h e ana l y s i s of c o n t i n u o u s c o m pos i t e b e a m s w i t h p a r t i a l i n t e r a c t i o n c P r c o ，I C E， 1 9 7 5 5 J o h n s o n R P ， M a y I MP a r t i a l i n t e r a c t i o n d e s i g n o f c o m p o s i t e b e ams J S t r u c t u r al E n gi n e e r i n g ， 1 9 7 5 ， 5 3 ( 8 ) 6 周凌宇 钢 一混凝土组合箱梁受力性能及空间非线性 分析 D 长沙： 中南大学土木建筑学院， 2 0 0 4 Z HOU L i n g - y uS e r v i c e b e h a v i o r o f s t e e l c o n c r e t e c o m- p o s i t e b o x b e a m s a n d t r i a x i a l n o n l i n e a r a n al y s i s D C h a n g s h a ： S c h o o l o f C i v i l and A r c h i t e c t u r al E n gi n e e ri n g ， Ce n t r al S o u t h U n i v e r s i t y ， 2 0 0 4 7 任伟新 ， 曾庆元 钢压杆局部与整体相关屈曲极限承载 力分析 J 土木工程学报 ， 1 9 9 4 ， 2 7 ( 4 ) ： 31 2 R E N We i x i n ， Z E N G Q i n g y u a n L o c al o v e r al l i n t e r a c t i v e b u c k l i n g u l t i ma t e c a r r y i n g c a p a c i t y a n aly s i s o f s t e e l c o l u m n s J C h i n a C i v i l E n gin e e r i n g J o u mal， 1 9 9 4 ， 2 7 ( 4 ) ： 31 2 8 J o h n s o n R P，T e s t o n h al f s c a l e s t e e l c o n c r e t e bea m w i t h w e l d e d s t u d c o n n e c t o r s J The S t r u c t u r al E n gi- n e e r ，1 9 6 9 ， 4 7 ( 1 ) 9 J o h n s o n R P ， Wi l l R T V e r t i c al s h e a r i n c o n t i n u o u s c o m- pos i t e bea m s c P r o e I C E， 1 9 7 2 1 0 C l i m e n h a g a J J ， J o h n s o n R P L o c al b u c Hi n g i n c o n t i n U O U S c o m p o s i t e bea ms J The S t r u c t u r al E n gi n e e r ， 1 9 7 2 1 1 蒋丽忠， 余志武 初始挠曲对钢 一 混凝土连续组合梁 受力性能的影响 J 建筑结构， 2 0 0 2 ， 3 2 ( 5 ) ： 3 l一 3 3 J I ANG L i z h o n g ，YU Z h i W U I n fl u e n c e o f i n i t i a l d i s - p l a c e me n t o n b e h a v i o r o f s t e e l c o n c r e t e c o mpo s i t e s t r u c t u r e J B u i l d i n g S t ruc t u r e ，2 0 0 2 ， 3 2( 5 ) ： 3 1 3 3 1 2 陶 忠， 陈绍蕃 初始缺陷对冷弯薄壁卷边槽钢梁局 部相关屈曲的影响 J 工程力学， 1 9 9 9 ( 增刊) ： 3 9 2 3 9 8 T AO Z h o n g ，C HEN S h a o - f a n I n flu e n c e o f i n i t i al d e f e c t s o n c o l d f o rm c h a n n e l bea ms c url i n g r e l e v a n t l o c al b u c k l i n g J E n gi n e e r i n g Me c h ani c s ， 1 9 9 9 ( S u p ) ： 3 9 2 3 9 8