毕业设计(论文)--武汉某商场中央空调系统设计.doc

2014届毕业设计（论文）

毕业设计报告（论文）
( 2014届)

题 目：
武汉某商场中央空调系统设计
所 属 系：
机械系
班 级：
制冷1111
学 生 姓 名：

学 号：

同 组 成 员：

指 导 教 师：

目录
1.绪论 - 1 -
2.工程概况 - 1 -
3.设计依据 - 2 -
3.1.设计任务书 - 2 -
3.2.设计规范及标准 - 2 -
4.设计参数和条件 - 2 -
4.1.室外设计参数 - 2 -
4.2.室内设计参数的确定 - 3 -
4.3.其他 - 3 -
4.3.1.屋面： - 3 -
4.3.2.门高宽度 - 3 -
4.3.3.工作时间 - 3 -
5. 系统形式的确定 - 3 -
6.空调房间冷负荷计算 - 4 -
6.1.冷负荷计公式 - 4 -
6.2. 一层冷负荷计算 - 5 -
7.湿负荷计算 - 13 -
8.空气调节过程的设计计算 - 14 -
8.1.一层空气调节过程的设计计算 - 14 -
8.1.1.求热湿比 - 14 -
8.1.2.确定送风状态点O - 14 -
8.1.3.送风量 - 14 -
8.1.4.换气次数 - 15 -
8.1.5.新风处理状态点L - 15 -
8.1.6.新风机组选型计算 - 15 -
8.1.7.风机盘管选型计算 - 16 -
9.风系统设计 - 17 -
9.1．一层气流组织的确定及风口布置 - 17 -
9.2.一层风管规格计算 - 18 -
9.3.一层风管水力计算 - 19 -
10.空调系统冷源的确定 - 22 -
10.1.方案比较 - 22 -
10.2.选择机组型号 - 23 -
11.水系统计算 - 23 -
11.1.冷冻水管路的设计计算 - 23 -
11.1.1.计算公式 - 24 -
11.1.2.一层水系统管径的确定 - 25 -
111.3.一层水管阻力计算 - 27 -
11.1.4.水管总阻力 - 34 -
11.2.一层冷却水水系统水管设计计算结果 - 35 -
11.3.一层冷凝水水管估算结果 - 35 -
12.制冷机房的布置 - 36 -
12.1.冷冻水泵 冷却水泵的选择 - 36 -
12.1.1.冷冻水泵的选择 - 36 -
12.1.2.冷却水泵的选择 - 37 -
12.2.膨胀水箱和冷却塔和分、集水器的选择 - 38 -
12.2.1.膨胀水箱的选择 - 38 -
12.2.2.冷却水塔的选择 - 38 -
12.2.3.分集水器的选择 - 38 -
13.冰蓄冷的设计计算与设备选型 - 39 -
13.1.冰蓄冷介绍 - 39 -
13.2.冰蓄冷设备选型计算 - 39 -
13.2.1.板式换热器的选型计算 - 39 -
13.2.2.蓄冷量与蓄冷桶 - 40 -
14.保温与消声减震 - 40 -
14.1.保温材料的选择 - 40 -
14.2.消声减震的设计 - 40 -
15.总结 - 40 -
16.参考文献 - 42 -

- 37 -
2014届毕业设计（论文）
武汉某商场中央空调系统的设计计算
1.绪论

随着人们生活水平的提高，购买力增强，近年来增加了不少商业建筑，繁华地区的商场顾客比较拥挤。为了保证广大顾客和商场职工的健康，室内要增设通风设施。
本次设计主要任务是针对武汉某商场四层建筑作中央空调系统（水系统、风系统设计）设计。
出于卫生和舒适性考虑，商场使用风机盘管加独立新风机组的半集中式中央空调系统。该文对超市的新风负荷、冷负荷和湿负荷作了细致精确的计算，为空调机组、风口等设计的选型及风道的布置提供了充分而准确的依据。商场的风管的布置和断面尺寸得到了综合考虑，并且水系统得到了具体的计算和布置。
此次毕业设计在于考察该生对本专业的知识的掌握能力，也对今后工作起指导意义。
2.工程概况
武汉某商场四层,总建筑面积约为层高4.8m，机房设在地下室，四面为玻璃幕墙，一层为单层玻璃，厚度6mm，其余三层为双层玻璃,厚度6mm，装活动百叶窗帘。
3.设计依据
3.1.设计任务书
详见《毕业设计（论文）任务书》。
3.2.设计规范及标准
1. 附件提供的建筑平面图
2. 《采暖通风与空气调节设计规范》GB 50019-2003
3. 《住宅建筑规范》GB 50368-2005
4. 《住宅设计规范》GB 50096-1999（2003年版）
5. 《民用建筑节能设计规程》DB13（J）24-2000
6. 《地面辐射供暖技术规程》JGJ 142-2004
7 《民用建筑热工设计规范》GB 50176-93
8. 《居住建筑节能设计标准》DG/TJ08-205-2000
4.设计参数和条件
4.1.室外设计参数
地点：武汉
纬度：30°37′N
夏季室外计算湿球温度：28.2℃
夏季室外计算干球温度35.2℃
4.2.室内设计参数的确定
参考文献[1]中室内设计参数：=27℃,=60﹪
4.3.其他
4.3.1.屋面：
参考文献[2] 中2号加七和泡沫混泥土Ⅲ型
4.3.2.门高宽度
按建筑图
4.3.3.工作时间
10:00～22:00
5. 系统形式的确定
根据综合分析后决定，将对整个超市三层采用半集中式中央空调系统。风机盘管加独立新风系统。
风机盘管加独立新风系统具有控制灵活的特点。风机盘管机组体型小，占地小，布置和安装方便的特点。
空气－—水风机盘管系统，本次系统采用多排盘管吊顶式风柜机组，处理方式与风机盘管系统一样，且具有全空气系统的单风管集中式系统的低速均匀送风的特点，可在人员密度大的大餐厅、剧场、商场等场合使用”（见文献[4]）
商场面积大，负荷变化较小，要求温度场均匀，房间各区域热、湿负荷变化情况相类似，当集中控制时，其湿度波动范围不会超过允许波动范围，宜采用吊顶式风柜机组加独立的新风机组，单风管集中式送风形式的中央空调系统。
6.空调房间冷负荷计算
6.1.冷负荷计公式
1 .玻璃传热引起冷负荷计算式：
F—玻璃面积，
K—玻璃传热系数，
单层玻璃K=5.94
双层玻璃K=3.01
--室内设计温度，℃
-玻璃的冷负荷温度的逐时值，℃
2. 玻璃透入日射得热引起冷负荷计算式：
F—玻璃净面积，
--玻璃的综合遮挡系数, =
--日射得因数的最大值，
--冷负荷系数
3. 照明负荷形成的冷负荷计算式：
N—照明灯具所需功率，kw，照明负荷为
--照明散热冷负荷系数
4. 人员散热引起的冷负荷计算式：

一层在室人数为
--人体显热散热引起的冷负荷
--显热散热量，w
--潜热散热量, w
--室内全部人数
--群集系数，参考文献[1]中
--人体显热散热冷负荷系数
5. 外墙和屋顶引起的冷负荷计算式:
F--外墙和屋顶的计算面积
K--外墙和屋顶的传热系数，
--室内设计温度，℃
--外墙和屋顶的冷负荷温度的逐时值，℃
6.2. 一层冷负荷计算
东北墙瞬时传热冷负荷（地点修正值3) 表1
时间
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00

32
32.9
33.8
34.5
34.9
35.2

27
27
27
27
27
27

5
5.9
6.8
7.5
7.9
8.2

321.312
321.312
321.312
321.312
321.312
321.312

5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94

9542.966
11260.7
12978.43
14314.45
15077.89
15650.46
续表1
16:00
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
35.2
35
34.6
33.8
32.9
32.1
31.4
27
27
27
27
27
27
27
8.2
8
7.6
6.8
5.9
5.1
4.4
321.312
321.312
321.312
321.312
321.312
321.312
321.312
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
15650.46
15268.75
14505.31
12978.43
11260.7
9733.826
8397.81
东南墙瞬时传热冷负荷（地点修正值3) 表2
时间
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00

32
32.9
33.8
34.5
34.9
35.2

27
27
27
27
27
27

5
5.9
6.8
7.5
7.9
8.2

330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432

5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94

9813.83
11580.32
13346.81
14720.75
15505.85
16094.68
续表2
16:00
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
35.2
35
34.6
33.8
32.9
32.1
31.4
27
27
27
27
27
27
27
8.2
8
7.6
6.8
5.9
5.1
4.4
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
16094.68
15702.13
14917.02
13346.81
11580.32
10010.11
8636.171
西南墙瞬时传热冷负荷（地点修正值3) 表3
时间
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00

32
32.9
33.8
34.5
34.9
35.2

27
27
27
27
27
27

5
5.9
6.8
7.5
7.9
8.2

335.54
335.54
335.54
335.54
335.54
335.54

5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94

9965.53
11759.3
13553.1
14948.3
15745.6
16343.5
续表3
16:00
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
35.2
35
34.6
33.8
32.9
32.1
31.4
27
27
27
27
27
27
27
8.2
8
7.6
6.8
5.9
5.1
4.4
335.54
335.54
335.54
335.54
335.54
335.54
335.54
5.94
5.94
594
5.94
5.94
5.94
5.94
16343.48
15944.86
15147.62
13553.13
11759.33
10164.85
8769.673
西北墙瞬时传热冷负荷（地点修正值3) 表4
时间
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00

32
32.9
33.8
34.5
34.9
35.2

27
27
27
27
27
27

5
5.9
6.8
7.5
7.9
8.2

330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432

5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94

9813.83
11580.32
13346.81
14720.75
15505.85
16094.68
续表4
16:00
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
35.2
35
34.6
33.8
32.9
32.1
31.4
27
27
27
27
27
27
27
8.2

8
7.6
6.8
5.9
5.1
4.4
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
5.94
16094.68
15702.13
14917.02
13346.81
11580.32
10010.11
8636.171
东北墙透入日射得热引起的冷负荷 表5
时间
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00

0.38
0.29
0.29
0.29

0.27
0.25

415
415
415
415
415
415

0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534

321.312
321.312
321.312
321.312
321.312
321.312

27058.26
20649.73
20649.73
20649.73
19225.61
17801.49
续表5
16:00
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
0.21
0.16
0.12
0.08
0.07
0.07
0.06
415
415
415
415
415
415
415
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
321.312
321.312
321.312
321.312
321.312
321.312
321.312
14953.25
11392.95
8544.714
5696.476
4984.417
4984.417
4272.357
东南墙透入日射得热引起的冷负荷 表6
时间
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00

0.8
0.62
0.43
0.3
0.28
0.25

374
374
374
374
374
374

0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534

330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432

52794.05
40915.39
28376.8
19797.77
18477.92
16498.14
续表6
16:00
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
0.22
0.17
0.13
0.09
0.08
0.08
0.07
374
374
374
374
374
374
374
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
14518.36
11218.73
8579.032
5939.33
5279.405
5279.405
4619.479
西南墙透入日射得热引起的冷负荷 表7
时间
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00

0.23
0.28
0.38
0.53
0.73
0.63

374
374
374
374
374
374

0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534

335.54
335.54
335.54
335.54
335.54
335.54

15412.92
18763.56
2546483
35516.73
48919.28
42218.01
续表7
16:00
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
0.79
0.59
0.37
0.11
0.1
0.1
0.09
374
374
374
374
374
374
374
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
335.54
335.54
335.54
335.54
335.54
335.54
335.54
52940.04
39537.5
24794.7
7371.398
6701.271
6701.271
6031.144
西北墙透入日射得热引起的冷负荷 表8
时间
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00

0.23
0.25
0.26
0.26
0.35
0.57

415
415
415
415
415
415

0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534

330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432

16842.22
18306.76
19039.03
19039.03
25629.46
41739.41
续表8
16:00
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
0.76
0.83
0.67
0.13
0.1
0.09
0.09
415
415
415
415
415
415
415
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
0.534
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
330.432
55652.55
60778.44
49062.11
9519.515
7322.704
6590.433
6590.433
人员散热引起的冷负荷 表9
时间
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00

0.05
0.55
0.64
0.7
0.75
0.79

51
51
51
51
51
51
n
2782
2782

2782
2782
2782
2782

0.89
0.89
0.89
0.89
0.89
0.89

131
131
131
131
131
131

6313.749
69451.24
80815.99
88392.49
94706.24
99757.23

324353.4
324353.4
324353.4
324353.4
324353.4
324353.4
LQ
330667.1
393804.6
405169.4
412745.9
419059.6
424110.6
续表9
16:00
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
0.81
0.84
0.86
0.88
0.89
0.91
0.92
51
51
51
51
51
51
51
2782
2782
2782
2782
2782
2782
2782
0.89
0.89
0.89
0.89
0.89
089
0.89
131
131
131
131
131
131
131
102282.7
106071
108596.5
111122
112384.7
114910.2
116173
324353.4
324353.4
324353.4
324353.4
324353.4
324353.4
324353.4
426636.1
430424.4
432949.9
435475.4
436738.1
439263.6
440526.4
照明散热形成的冷负荷 表10
时间
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
1000N
0
0
0
360657.6
360657.6
360657.6

0.69
0.69
0.69
0.86
0.89
0.9
LQ
0
0
0
310165.5
320985.3
324591.8
续表10
16:00
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
360657.6
360657.6
360657.6
360657.6
360657.6

360657.6
360657.6
0.91
0.91
0.92
0.93
0.94
0.95
0.95
328198.4
328198.4
331805
335411.6
339018.1
342624.7
342624.7
各项冷负荷汇总（W） 表11
时间
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
东北玻璃传热负荷
9542.966
11260.7
12978.43
14314.45
15077.89
15650.46
东南玻璃传热负荷
9813.83
11580.32
13346.81
14720.75
15505.85
16094.68
西南玻璃传热负荷
9965.538
11759.33
13553.13
14948.31
15745.55
16343.48
西北玻璃传热负荷
9813.83
11580.32
13346.81
14720.75
15505.85
16094.68
东北玻璃日射负荷
27058.26
20649.73
20649.73
20649.73
19225.61
17801.49
东南玻璃日射负荷
52794.05
40915.39
28376.8
19797.77
1847792
16498.14
西南玻璃日射负荷
15412.92
18763.56
25464.83
35516.73
48919.28
42218.01
西北玻璃日射负荷
16842.22
18306.76
19039.03
19039.03
25629.46
41739.41
人员负荷
330667.1
393804.6
405169.4
412745.9
419059.6
424110.6
照明负荷
0
0
0
310165.5
320985.3
324591.8
总计
481910.7
538620.7
551924.9
876618.9
914132.3
931142.8
续表11
16:00
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
15650.46
15268.75
14505.31
12978.43
11260.7
9733.826
8397.81
16094.68
15702.13
14917.02
13346.81
11580.32
10010.11
8636.171
16343.48
15944.86
15147.62
13553.13
11759.33
10164.85
8769.673
16094.68
15702.13
14917.02
13346.81
11580.32
10010.11
8636.171
14953.25
11392.95
8544.714
5696.476
4984.417
4984.417
4272.357
14518.36
11218.73
8579.032
5939.33
5279.405
5279.405
4619.479
52940.04
39537.5
24794.7
7371.398
6701.271
6701.271
6031.144
55652.55
60778.44
49062.11
9519.515
7322.704
6590.433
6590.433
426636.1
430424.4
432949.9
435475.4
436738.1
439263.6
440526.4
328198.4
328198.4
331805
335411.6
339018.1
342624.7
342624.7
957082
944168.3
915222.4
852638.8
846224.7
845362.7
839104.3

7.湿负荷计算
散湿量为194g/h
=人数X散湿量

8.空气调节过程的设计计算
8.1.一层空气调节过程的设计计算
8.1.1.求热湿比

8.1.2.确定送风状态点O
1.h-d图上确定室内空气状态点N
(=60﹪，=27℃,,)。通过该点画出ε=6385的热湿比线。
2.取送风温差8℃,则送风温度℃.查h-d图，当地室内空气的露点温度℃.则℃＜2～3℃，不合适，送风温度偏低。将to减小为7℃，则送风温度为20℃，
℃＞2℃满足防止送风口结霜的要求。此时送风温度
to=20℃.
3.在h-d图上to=20℃的等温线与过程线的交点即为送风状态点O,查h-d图得,
8.1.3.送风量

8.1.4.换气次数

n=12次/h，满足要求
8.1.5.新风处理状态点L
由室内等焓线与=90﹪的相对湿度线交点即为L点。查的=62kj/kg,=96.5kj/kg
8.1.6.新风机组选型计算
1.新风空调箱冷量

2. .新风量计算
商场每人每小时的新风量为

3.新风机组选型
新风机组选型表
型号
冷量
风量
机组全压
台数
BFP-80W/L
90.1
8000
600
1
BFP-120W/L
135.2
10000
600
1
BFP-150W/L
169
15000
600
3

8.1.7.风机盘管选型计算
1.风机盘管送风量

2.风机盘管出口空气焓

查h-d图，风机盘管出风温度℃
3.风机盘管的全冷量和显冷量

4.风机盘管的选型
一层风机盘管选型表
型号
冷量
风量
机组全压
台数
YAH08B
47.1
8000
335
1
YAH10B
59
10000
340
1
YAH15B
94.8
15000
335
13
9.风系统设计
9.1．一层气流组织的确定及风口布置
为节省建筑空间，该商场送风口，不在单独从主管接入一支管往下送风。而是直接从主管下端开口，用散流器送风。（出自文献[2]P239-248）
散流器计算
1.布置散流器，空调房间分为长5.6m宽5m共有100个方格，在每格中心分被设置一个散流器。
2 选用散流器，假定散流器的喉部风速为4m/s
则单个散流器的喉部面积为

则选喉部尺寸为直径500mm的FK—10的圆形散流器
则喉部实际风速为

散流器实际出口面积为喉部面积的90%则有效面积为F=90%×0.196=0.176m2
散流器出口风速为

计算射程

满足射程
计算室内平均风速

满足室内风速要求
校核轴心温差衰减
℃
满足要求
则选择选喉部尺寸为直径500mm的FK—10的圆形散流器最大风量为2920
（以上参数和公式均出自文献[2]，散流器规格选型出自文献[2]）
9.2.一层风管规格计算
共有100个风口，每个风口的风量为
管段
风量
风速m/s
面积
风管规格
1--2
0.74
5
0.15
400x400
2--3
1.48
5
0.30
630x500
3--4
2.22
6
0.37
630x630
4--5
2.96
6
0.49
800x630
5--6
3.7
6
0.62
800x800
6--7
4.44
7
0.63
800x800
9.3.一层风管水力计算
1.画出管路图并进行编号
2.风管材料为薄钢板，粗糙度K=0.15
3.选择1-2-3-4-5-6-7为最不利管路，逐段计算摩擦阻力和局部阻力。
⑴管段1-2，规格为，F=0.16 ，实际流速V=4.53m/s,流速当量直径D=0.4m，由V=4.53m/s，D=0.4m，K=0.15查文献[2]的=0.7pa/m,该管道的沿程阻力

局部压力损失部分：该管段存在局部阻力的部件有多叶调节阀、渐缩管、散流器
散流器：查文献[3]散流器局部阻力系数=1，散流器面风速v=3.69m/s
散流器阻力：
渐缩管：查文献[9]， α=30°＜45°查得=0.1
多叶风量调节阀：得全开时ξ=0.25
该段局部阻力
该管段总阻力
⑵管段2-3，规格为，F=0.315，实际流速V=4.6m/s,流速当量直径D=0.558m，由V=4.6m/s，D=0.558m，K=0.15查表的=0.5pa/m,该管道的沿程阻力

局部压力损失部分：该管段存在局部阻力的部件有多叶调节阀、渐缩管、散流器
散流器：查文献[3]散流器局部阻力系数=1，散流器面风速v=3.69m/s
散流器阻力：
渐缩管：查文献[9]， α=30°＜45°查得ζ=0.1
多叶风量调节阀：得全开时=0.25
该段局部阻力
该管段总阻力
⑶管段3-4，规格为，F=0.3969，实际流速V=5.48m/s,流速当量直径D=0.63m，由V=5.48m/s，D=0.63m，K=0.15查表的=0.5pa/m,该管道的沿程阻力

局部压力损失部分：该管段存在局部阻力的部件有多叶调节阀、渐缩管、散流器
散流器：查文献[3]散流器局部阻力系数=1，散流器面风速v=3.69 m/s
散流器阻力：
渐缩管：查文献[9]， α=30°＜45°查得=0.1
多叶风量调节阀：得全开时=0.25
该段局部阻力
该管段总阻力
⑷管段4-5，规格为，F=0.504，实际流速V=5.75m/s,流速当量直径D=0.705m，由V=5.75m/s，D=0.705m，K=0.15查表的=0.48pa/m,该管道的沿程阻力

局部压力损失部分：该管段存在局部阻力的部件有多叶调节阀、渐缩管、散流器
散流器：查文献[3]散流器局部阻力系数=1，散流器面风速v=3.69m/s
散流器阻力：
渐缩管：查文献[9]， α=30°＜45°查得=0.1
多叶风量调节阀：得全开时=0.25
该段局部阻力
该管段总阻力
⑸管段5-6，规格为，F=0.64，实际流速V=5.7m/s,流速当量直径D=0.8m，由V=5.7m/s，D=0.8m，K=0.15查表的=0.45pa/m,该管道的沿程阻力

局部压力损失部分：该管段存在局部阻力的部件有多叶调节阀、渐缩管、散流器
散流器：查文献[3]散流器局部阻力系数=1，散流器面风速v=3.69m/s
散流器阻力：
渐缩管：查文献[9]， α=30°＜45°查得=0.1
多叶风量调节阀：得全开时=0.25
该段局部阻力
该管段总阻力
⑹管段6-7，规格为，F=0.64，实际流速V=6.8m/s,流速当量直径D=0.8m，由V=6.8m/s，D=0.8m，K=0.15查表的=0.51pa/m,该管道的沿程阻力

局部压力损失部分：该管段存在局部阻力的部件有散流器、弯头、多叶调节阀、渐缩管
散流器：查文献[3]散流器局部阻力系数=1，散流器面风速v=3.69m/s
散流器阻力：
渐缩管：查文献[9]， α=30°＜45°查得=0.1
多叶风量调节阀：得全开时=0.25
该段局部阻力
该管段总阻力
总阻力
10.空调系统冷源的确定
10.1.方案比较
（1） 溴化锂机组 溴化锂机组对冷却水温要求不太严格，所以其运行工况较为稳定。缺点是：需要一个锅炉房为其提供热源，对冷却水量的要求更大，而且溴化锂溶液具有腐蚀的性质，从而增加了一次性投资，也为今后维修带来不便。
（2）螺杆式机组 螺杆式机组结构简单、体积小、质量轻、在低负荷时能效比较高。可靠性高，维护简单。主要用于商场、宾馆、体育馆、饭店等场所。
终上所述，因为本工程为武汉一大型商场，故要求，制冷机组具有制冷量大，质量