高掺量粉煤灰对高性能混凝土体积稳定性及耐久性的影响.pdf

铁道建筑 Ra i l wa y E n g i n e e r i n g J u n e ， 2 0 1 0 文章 编号 ： 1 0 0 3 - 1 9 9 5 ( 2 0 1 0 ) 0 6 0 0 2 4 0 4 高掺量粉煤灰对高性 能混凝土 体积稳定性及耐久性 的影响 刘 辉 ( 中铁 丰桥 桥 梁 有 限公 司 ， 北 京 1 0 0 0 7 0) 摘要： 研究了粉煤灰在较高掺量时对混凝土收缩性能、 抗碳化性 能、 抗氯 离子渗透性能与抗冻性能的影 响。试验发 现 ： 粉煤 灰掺量在 0 2 5 范 围内，混凝 土收缩 随着粉煤灰掺 量 的增加 而减 少 ， 但粉 煤灰掺 量超过 2 0 后 ， 收缩减 少的幅度 变小 ； 当粉 煤灰掺 量 高于 3 0 时 ， 混凝 土的碳 化速 度迅 速增 加 ， 抗碳 化 能力 降低 ； 掺 加粉煤 灰能 大幅度降低 混凝土 的氯 离子 渗透性 ， 且 随 着粉煤 灰掺 量 的增 大 ， 混 凝 土的抗 氯 离子 渗透性越 高 ； 从 重量损失 率的指标 来看 ， 粉煤灰 掺量越 大 ， 其 重量损 失率越 小 ， 抗 冻性 能越 好。 关键 词 ： 高性 能混凝 土 粉煤灰 体积稳 定性 耐久性 中图分类号 ： T U 5 2 8 0 4 4 文献标识码 ： A 粉煤灰因其 良好的形态效应 、 活性效应 以及微集 料 效应 已广泛应 用 于 高性 能 混凝 土 的配 制 。粉 煤 灰 的加 入 ， 可在 降低混凝 土单方用水 量 的同时 ， 改善 混 凝土的工作性能 ； 降低材料 的总水化热和内部绝热温 升 ， 减轻 混凝土 的开裂倾 向 ； 并通过 掺合材料 的微集料 效应 和 二 次 水 化 反 应 ， 改 善 混 凝 土 中最 薄 弱 的水 泥 石一骨料的界面过渡区以及基体的毛细孔结构， 减少 混凝土 中的细小裂纹 ， 提高混凝 土材料 的密实性 ， 从而 收 稿 日期 ： 2 0 0 9 1 2 - 1 4 ； 修 回 日期 ： 2 0 1 0 3 - 2 0 作者简介： 刘辉( 1 9 7 l 一) ， 女， 北京人 ， 工程师。 提高混 凝土 的抗渗性 和抗 冻 性 ， 改善 混凝 土 的体 积稳 定性及 耐久性 能 。长 期 以来 ， 工程 界 就粉 煤 灰对 高性 能混凝 土性能 的影响进 行 了大量 的研 究 ， 得 出 了许多 有关 粉煤 灰改善 混凝 土性 能 的经 验 ， 对 高性 能 混凝 土 的优化配制及应用起到了较大的作用。但是 ， 这些研 究主要以服务施工为 目的， 其 中部分根据前人的相关 经验 ， 且研究内容大多以粉煤灰在较低的掺量情况下 ( 一般低于胶凝材料总量的 2 0 ) ， 而对高掺量粉煤灰 高性 能混凝 土性能 的研 究 较少 。 因此 ， 本 文 主要 研究 了粉煤 灰在较 高掺量 时( 超 过胶凝材 料 总量 的 2 0 ) ， 对 混凝 土收缩性 能 、 抗碳化 性能 、 抗 氯离子渗 透性能及 6 ) 焊 接 ： 拱 肋 钢 管 在 对 接处 固定 后 进 行施 焊 ， 焊 接在作业平 台上进 行 。钢 管焊 接 采用 手工 电弧焊 ， 风 撑与拱肋 、 风撑 间相贯 线 、 节段 对接均 采用对称 焊 。拱 肋合 龙段定位 后 ， 须符合 设计合 龙温度 时 ， 方可进 行合 龙焊 接 。焊缝 外观质量 要求成形 美观 、 整齐 ， 尺 寸符 合 设计和工艺要求， 做到无裂纹、 无气孔、 无夹渣、 无焊 瘤、 无弧坑等焊接缺陷。焊缝在焊接完成 2 4 h后 ， 均 按设计要 求全部做 超声 波探 伤检 查 ， 1 0 做 x射 线探 伤检查 。 5 结 语 提篮拱钢管拱肋结构整体 自重很大 ， 需分段安装 完成 。为保证分段安装顺利完成， 本工程采用门式钢 管支架吊装方案 ， 门式钢管支架的结构设计安全， 是完 成拱肋 施工质量 目标 的前提 。通 过有 限 元分 析 ， 所设 计 门式钢管 支架 的结 构变形 均在可控 范围 内。 该客运专线提篮拱桥仅用了 1 5 d成功完成钢管 拱肋 的安装 ， 各项指 标均满足施 工设计要 求 ， 本工程 的 成功 实践 ， 证 明这是一项 高效低成本 的施工 方法 ， 可为 今后的同类工程施工提供参考和借鉴。 参 考 文 献 1 陈志成 钢 管 混 凝 土拱 桥 施 工 技术 J 铁道 建 筑 ， 2 0 0 7 ( 3) ： 3 6 3 8 2 卢家友郑西客运专线跨 3 1 0国道提篮拱桥拱肋安装施工 技 术 J 铁道标准设计 ， 2 0 0 9 ， 2 9 ( 7 ) ： 4 7 - 4 9 3 史玉客运专线 尼尔森体 系提篮拱桥施 工技术 J 铁道 勘察 ， 2 0 0 8 ， 3 4 ( 5 ) ： 7 3 7 5 ( 责任审编赵其文) 2 0 1 0年第 6期 高掺量 粉煤 灰对高性能混凝土体积稳定性及耐久性 的影 响 抗冻 性能 的影 响。 1 试验研究方法 1 1 试 验用 原材料 1 ) 水泥 ： 河北故 城 P 0 4 2 5低 碱水 泥 ； 2 ) 粉煤 灰 ： 山东 茌平 I 级 粉煤 灰 ； 3 ) 砂子 ： 河北新 乐 中砂 ， 细 度模 数 2 8 ； 4 ) 石子 ： 河北满 城 51 0 mm、 1 02 5 mm 二级 配 碎石 ； 5 ) 减水剂 ： 聚羧 酸高 效减水 剂 。 1 2试 验方 法 1 2 1 收 缩 试 验 方 法 试 件在 3 d龄期从 标养 室取 出并 立 即移 人 恒 温恒 湿室测 定其 初始长 度 ， 并 在 1 、 3 、 7 、 1 4 、 2 1 、 2 8 、 5 6 、 9 0 d ( 从移 入恒温 恒湿室 内算 起 ) 测 量变 形读 数 。 1 2 2碳 化 试 验 方 法 试 件脱模 后 ， 用 色 笔 按 与试 件 成 型 面平 行 的方 向 将 试件 两相 对侧 面各 划 1 0条 等分线 ， 到 龄期后 将试 件 放入烘 箱 ( 1 0 5 o C) 中烘 4 8 h ， 再 将 试件 表 面 不 划线 部 分用石 蜡密 封 ， 然后 转 入 碳 化 箱进 行试 验 。碳 化 箱 控 制温度 2 0 o C 3 ， 湿 度 ( 6 5 4 - 5 ) ， 二 氧 化 碳 浓 度 ( 8 O5 ) 。到 试验 龄 期 后 将 试 件 从 碳 化 箱 中 拿 出 ， 将 试件 在压力 机上破 开 ， 测定 两面 的碳 化深度 。 1 2 3 抗 氯 离子渗 透性 方法 将试 件进 行 钻 心 取 样 后 用 硅 胶 涂 于 试 件 侧 面 密 封 。测试 前进 行 真空 保 水 ， 将 试 件 放 入 1 0 0 0 ml 烧 杯 中一起 放人 真空干燥 机 ， 启 动 真空泵 ， 数 分钟 内真 空度 达 1 3 3 P a以下 。保 持真 空 3 h后 ， 维 持 这一 真 空度 并 注入足够 的蒸 馏水 ， 直至淹 没试 件 ， 试件 浸 泡 1 h后 恢 复常压再 继 续 浸 泡 ( 1 82 ) h 。从 水 中取 出试 件 抹 去 多余水 份 ， 将试 件安 装于试 验槽 内 ， 密封 后将试 验装 置 放 在 2 0 c I = 2 3 a I = 的流 动冷 水槽 中 ， 水 面低 于装 置 顶 面 5 m m。试 验在 2 0 2 5 恒 温 室 内进 行 。将 浓 度 为 0 3 的氯化 钠 和 0 3 mo l L的氢 氧 化 钠 溶液 分 别 注入试 件两 侧 的试 验 槽 中 ， 注 入 氯 化 钠溶 液 的试 验 槽 内的铜 网连接 电源 负极 ， 注入 氢 氧 化 钠溶 液 试 验 槽 中的铜 网连 接电源 正 极 。接 通 电 源 ， 对 上 述两 铜 网施 加 6 O V直流恒 电压 ， 记 录初 始 读 数 ， 通 电并 保 持 试 验 槽 中充 满溶 液 。开 始 时 每 隔 5 rai n记 录一 次 电流 值 ， 当电流值变化不大时 ， 每 隔 1 0 rai n记录一次电流值 ， 当电流值变化很小时 ， 每 隔 3 0 rai n记录一次电流值 ， 直 至通 电 6 h 。 1 2 4抗 冻 性 试 验 方 法 试 件在 龄期前 4 d从 养 护 地 点 取 出 ， 进 行 外 观 检 查 ， 然 后在温 度为 1 5 2 0 的水 中浸 泡 4 d后 进 行冻融 试验 。每 次冻 融循环 在 2 4 h内完 成 ， 其 中用 于融化 的 时间不 小于整 个 冻融 时 间 的 1 4 。试 件 每 隔 2 5次循环 做 一 次 横 向基 频 测 量 。冻 融 达 到 以 下 三 种 情 况之 一 即可停 止试验 ： 1 ) 已达 到 3 0 0次循环 ； 2 ) 相对 动弹模 下 降到 6 0 以下 ； 3 ) 重量 损失率 达 5 。 1 3试 验用 配合 比 1 3 1 收缩 、 抗 氯 离子 渗 透 与 抗 冻性 试 验 用 配合 比 ( 见表 1 ) 1 ) 胶材 用量 4 9 0 k g m ； 2 ) 粉煤 灰 占胶 凝 材 料 的总 量 分 别 为 1 0 、 2 0 、 2 5 、 3 0 、 40 ； 3 ) 固定用 水量 和减水 剂用 量 。 表 1 收 缩 、 抗 氯 离 子 渗 透 与 抗冻 性 试 验用混凝 土配合 比 k g m 1 3 2碳 化试 验 用配合 比 ( 见表 2 ) 1 ) 胶 材用 量 4 0 0 k g m ； 2 ) 掺合材料用量分别为粉煤灰单掺 2 0 、 3 0 、 4 0 ； 3 ) 固定减 水剂 用量 ， 用 水 量根 据 混凝 土 坍 落度 控 制 。 表 2碳化试验用混凝土配合比 k g m 。 2 试 验结果及分析 2 1 不 同粉 煤 灰 掺 量 对 混 凝 土 收 缩 性 能 的影 响 ( 见 图 1 ) 混凝土收缩是混凝土材料与时间等多个 因素有关 的重要 物理力 学特 性 ， 历来 受 到 国 内外 相 关 研究 工 作 者的高度关注 。由于混凝土收缩发生的机理十分 复杂 ， 主要 有 四种 ： 塑性 收缩 ( p l a s t i c s h r i n k a g e ) 、 自生 收缩 ( a u t o g e n e o u s s h r i n k a g e ) ， 碳 化 收 缩 ( c a r b o n a t i o n 2 6 铁道建筑 2 争 ( 毯 撩 F1 F2 F3 F 4 F5 图 1 混 凝 土 随 龄期 的 收 缩 s h r i n k a g e ) 和干燥 收缩 ( d r y i n g s h r i n k a g e ) 。 图 1反映 了不 同掺量 的混凝土 随龄期 的收缩 变化 规律。由图 I可以发现 ： 当粉煤灰的掺量低于胶凝材 料 的 2 5 时 ， 随着 粉煤 灰 掺 量 的增 加 ， 混 凝 土 的 收缩 量 呈 减 小 的趋 势 ； 当 粉煤 灰 的 掺 量 超 过 胶凝 材 料 的 2 5 时 ， 随着粉煤 灰掺 量的增加 ， 混凝土 的收缩量稍 有 所增加， 但当9 0 d龄期时 ， 其收缩量与粉煤灰 2 5 掺 量 时基本 趋于一 致 。 这说 明， 当粉煤灰在 一定 的掺 量情况 下 ， 其 对 高性 能混凝 土的收缩 有较好 的改善作 用 。粉煤灰 对混凝 土 收缩 的改 善机理 可概 括 为 ： 由于粉 煤灰 的加入 ， 减 少了水泥用量， 降低了混凝土硬化速度。早期的混凝 土尚处在从 塑性态 向硬化态转 变 的过渡期 ， 水 泥石 的 弹性模量很低 ， 徐变系数很高，而 自收缩的大小取决 于毛细管负压 ，因此随着粉煤灰掺量 的增加 ， 混凝土 内部水化产物减少， 临界半径增大， 毛细管负压降低 ， 产生 的 自收缩量 减少 。其 后 ， 水 泥的 水化 速度 主 要取 决于 自由水剩余 量与水化 产物在水 泥颗粒表 面堆积 和 搭 结程度 。粉煤灰替代 部分水 泥后 ，减少 了参 加 水化 反应的水 泥量 ， 水 泥颗粒表 面水 化产 物 的堆 积和搭 结 程度 减弱 ， 剩余 自由水 含量提 高 ， 有利 于未水化水 泥的 水化 。而此时 的水泥 石硬 化 体结 构 相对 变得 疏 松 ， 开 口毛细孔的粗孔相对含量增加 ， 同时阈值孔径也增大， 弹性模量 降低 ，徐变 系数增 大 。 因此 1 d至 3 d龄期 范围掺人粉 煤灰 的混凝土 自收缩对 毛细孔负压 的变化 非常敏感 ， 在 相 同水 化速度下 ， 混凝 土收缩增长 幅度随 粉煤 灰掺量 的增加而 有所增大 。 3 d后， 不同粉煤灰掺量的混凝土的水化速度基 本相 同。随着水 泥水 化 的深 入 与粉 煤灰 的填充 效应 ， 使得掺入粉煤灰的混凝土内部结构密实度得到显著改 善， 弹性模量大幅度提高， 徐变系数大幅度下降。7 d 后粉煤灰颗粒参与水化 ， 使体系的水化速度随粉煤灰 掺量的增加而提高 ， 混凝土内部 的自干燥速度也随粉 煤灰掺量的增加而增大。但粉煤灰水化过程固相体积 增大 ， 挤压周围的水泥水化产物， 使原来比较疏松的蠕 虫状凝胶发生蠕变 ， 提高水泥石硬化体结构的密实度 ， 降低毛细孔含量 ， 并对其起到细化和隔断作用。另外 ， 粉煤灰水 化过程 消耗水 泥水 化产物 C a ( O H) ： ， 降低骨 料界面与水泥石中的大颗粒 C a ( O H) ， 结晶体含量 ， 提 高混凝土 内部 的均匀性 和 密 实性 ， 使得 不 同粉 煤灰 掺 量的混凝土总收缩值无明显差异。这也是各掺量粉煤 灰混凝土在 9 0 d后， 其收缩值趋于稳定的原因所在。 试验同时也说明， 并不是粉煤灰掺量越多， 混凝土 的收缩 性 能 改 善 越 大 。粉 煤 灰 掺量 在 02 5 范 围 内 ， 混凝土 收缩 随着 粉煤 灰掺 量 的增加 而 减少 ， 但 粉 煤灰 掺量超过 2 0 后 ， 收缩 减少的幅度 变小 。 2 2不 同粉 煤 灰 掺 量 对 混 凝 土 抗碳 化 性 能 的影 响 ( 见表 3 ) 表 3不同粉煤灰掺量混凝土的坍落度、 抗渗性与碳化试验 结果 水坍落5 6 d 3 d龄期碳化试验结果 2 8 d龄期碳化试验结果 配 比 皎 度 电通 量 ram ram 胶 度电通 量 编 号 比 mm C 3 d 7 d 1 4 d 2 8 d 3 d 7 d 1 4 d 2 8 d 表 3为不 同粉 煤灰 掺 量 混凝 土 的碳 化试 验结 果 。 由表 3可见 ： 随着粉煤灰掺量的增加 ， 在保持相近坍落 度 工作性 能指标 的情况 下 ， 混凝 土 的单 方 用水 量逐 渐 降低 ， 这说明粉煤灰具有一定的减水效果 ， 且掺量越 高 ， 其 减水效 果越 明显 。粉煤 灰 的 减水 效果 主 要归 结 于其 形态效应 。玻璃 体 微珠 减小 拌 合 物 的内摩 阻力 ， 起到减水 、 分 散和匀化作用 。 表 3还表 明： 粉煤灰的掺量越高 ， 其 电通量值越 低 ， 表 明混 凝土 的抗 渗性越好 。但是 ， 试验也 发现粉煤 灰的掺量越高， 混凝土的抗碳化性能越差， 表现为混凝 土的碳化深度随粉煤灰掺量的提高有上升的趋势。这 是 因为水泥熟 料与水 接 触后 开 始发 生水 化 反应 ， 生 成 C a ( O H) 。 ， 粉煤 灰 取代 部 分水 泥后 ， 水 化产 物 中的 C a ( O H) ：将 与 粉 煤 灰玻 璃 体 中的 活性 成 分 S i O 和 A 1 0 反应生成水化硅酸钙与水化铝酸钙， 从而降低 了混凝土中的重要碱度来源 C a ( O H) 。因此， 粉煤灰 混 凝土特别 是大掺 量粉煤灰 混凝土 的二次反应将 消耗 掉大量的 C a ( O H) ， 将使混凝土中的碱储备、 液相碱 度等降低。这样， 混凝土中的碱储备减少， 碳化中和作 用 的过 程缩短 ， 也就 导致 粉煤 灰 混凝 土抗 碳 化性 能 的 降低 ， 随粉煤灰掺量的增加 ， 粉煤灰混凝土碳化速度增 加， 当粉煤灰掺量高于 3 0 时 ， 混凝土的碳化速度迅 2 0 1 0年第 6期 高掺量粉煤灰对高性能混凝土体积稳定性及耐久性的影响 2 7 速增加 ， 抗碳化能力显著降低 ， 尽管此时混凝土的抗离 子渗透性能变得越来越好 了。因此 ， 从保持混凝土抗 碳化能力的角度来讲 ， 粉煤灰 的掺量不 宜高于胶凝材 料 的 3 0 以上 。这对 暴 露 于受 二 氧 化 碳 侵 蚀 严 重 的 钢 筋混凝 土构筑 物来讲 ， 尤 为重要 。 2 3不 同粉 煤灰 掺 量对 混 凝 土 抗 氯 离子 渗 透 性 能 的 影 响( 见表 4 ) 表 4 不 同掺量粉煤灰对混凝土抗氯离子渗透性能 的影 响 由表 4可 以得 出 ， 粉 煤 灰 等 量替 代 水 泥 掺 入后 能 大幅度降低混凝土的氯离子渗透性 ， 且 随着粉煤灰掺 量 的增大 ， 混凝 土 的抗 氯 离 子渗 透 性 越 高 。其 原 因 一 方 面来 源 于粉煤 灰 的密 实填 充 效 应 ， 另 一 方 面 粉煤 灰 与水 化 产 物 c a ( O H) 发 生 二 次 水 化 ， 生 成 C S H 凝 胶 ， 改变孔 结构 ， 孔径 细化 ， 阻断 可能形 成 的渗透 通道 ； 同时 C a ( O H) 减少晶体数量和尺寸 ， 降低基体的孔隙 率 。 由表 4还 可 以看 出 ， 混 凝 土 的抗 渗 性 与 龄期 成 正 比， 即龄期越长， 其抗渗性能越高 ， 5 6 d较 2 8 d提高的 更为 明显 。这 说 明大掺 量粉煤 灰 在后期 充 分水化 后仍 能提 高抗渗性 。这 对于 混凝 土抵抗 外界 氯离 子 向 内部 的渗 透迁移 是有利 的。 2 4不 同粉 煤 灰 掺 量 对 混 凝 土 抗 冻 性 能 的影 响 ( 见 表 5 ) 表 5不 同粉煤灰掺量混凝土的抗冻性能 表 5为不 同粉 煤灰 掺量 混凝 土 在 2 8 d和 5 6 d龄 期经 3 0 0次冻融循环后的相对动弹性模量和质量损失 率。从相对动弹性模量 的变化指标来看 ， 不同粉煤灰 掺量 的混凝 土间 的差 异 不 大 ， 这 说 明经 受 3 0 0次 冻 融 循环后 ， 各粉煤灰掺量的混凝土 的内部损伤情况基本 一 致 ； 而从重量 损 失率 的指 标 来看 ， 粉煤 灰 掺 量 越 大 ， 混凝 土 的重量 损失 率越 小 ， 即经受 冻融循 环后 ， 试件 的 外观损 伤越小 ， 这 说 明其 抗 冻 性 能越 好 。这是 因为 粉 煤灰 的掺 量越 大 ， 混 凝土 的抗渗 性越好 ， 外 界水 分 不易 渗入混凝土内部 ， 这样混凝土 内部的可冻水总量就较 少 ， 当经受 冻 融 循 环 时 ， 混 凝 土 内部 产 生 的 应 力 就 较 小 ， 受到 的损失 就较 小 。 3 结 论 1 ) 粉煤 灰 具 有 一 定 的减 水 效 果 ， 且 掺 量越 高 ， 其 减 水效果 越 明显 。 2 ) 粉煤灰掺量在 0 2 5 范围内，混凝土收缩随 着粉煤灰掺量的增加而减少， 但粉煤灰惨量超过 2 0 后 收缩减少 的幅度变 小 。 3 ) 随粉 煤灰 掺量 的增加 ， 粉 煤 灰混 凝 土 碳化 速 度 增加 ， 当粉 煤灰 掺量 高于 3 0 时 ， 混 凝 土 的 碳 化 速度 迅速增加 ， 抗碳化能力有所降低 ， 从保持混凝土抗碳化 能力的角度来讲 ， 粉煤灰的掺量不宜高于胶凝材料的 3 0 。 4 ) 掺人 粉 煤 灰 能 大 幅度 降低 混 凝 土 的氯 离 子 渗 透性 ， 且随 着粉煤 灰掺 量 的增 大 ， 混凝 土的抗氯 离子 渗 透性 越高 。而且 ， 大 掺 量粉 煤 灰 在后 期 充 分 水化 后仍 能 大幅提 高混凝 土 的抗渗性 。 5 ) 从相 对动 弹性 模 量来 看 ， 各 粉煤 灰 掺 量 的混凝 土 的抗冻性 能差 异不 大 ； 但从 重量 损失 率来看 ， 粉煤 灰 掺量越 大 ， 重量损 失率 越小 ， 抗冻性 能越 好 。 6 ) 粉煤 灰 的合 理 掺 量 应 根 据 构 筑 物 所 处 的 具 体 环境对 混凝 土 的性能 要求来 确定 。 当处 于高碳 化环境 时， 粉煤灰的掺量不宜超过胶凝材料 的 3 0 ； 当处 于 富氯离子环境 时， 粉 煤灰 的掺量 宜超 过胶凝材料 的 3 0 。 参 考 文 献 1 吴 中伟高性 能混 凝 土 ( H P C) 发 展趋 势 J 建筑 技术 ， 1 9 9 8， 2 9( 1 )： 8 - 1 3 2 吴 中伟 ， 廉慧珍高性能混凝土 M 北京 ：中国铁道出版 社 ， 1 9 9 9 3 陈儒发 ， 李书惠 ， 林 海 大掺量粉煤 灰混凝 土在海工桩 基中 的应用 J 公路 ， 2 0 0 5 ( 4 ) ： 1 3 1 7 4 李书惠 ， 肖文粉 煤灰 高性 能 混凝 土 的应 用 J 施工 技 术 ， 2 0 0 5 ( s 2 ) ： 7 0 3 5 谢丽 ， 吴 胜兴 混凝 土早期 自收缩 与极 限拉伸应 变 的相 关 性试验 J 工业建筑 ， 2 0 0 7 ， 3 7 ( 2 ) ： 7 4 7 8 6 王迎 飞， 黄雁 飞硬 化水 泥浆体 早期开 裂敏感性 试验研 究 J 硅酸盐学报 ， 2 0 0 6 ( 5 ) ： 4 4 - 4 6 7 王栋 民， 左彦 峰氯 离子在 掺不 同矿物质 掺合料 高性能 混 凝土 中的扩散性能 J 硅酸盐学 报， 2 0 0 4 ( 3 2 ) ： 1 3 4 5 1 3 6 1 8 胡江 ， 黄佳木 ， 李化建 ， 等 掺台 料混凝 土抗冻性能及气泡特 征参数 的研究 J 铁道建筑 ， 2 0 0 9 ( 6 ) ： 1 2 4 1 2 7 ( 责任 审编王天威)