徐变对大跨度预应力混凝土连续箱梁桥施工线形控制的影响.pdf

第 9卷第 5期 2 0 1 2年 1 0月 铁道科学与工程学报 J OURNAL OF RAI L W AY S CI E NCE AND E NGI NE ERl NG Vo 1 9 NO 5 Oc t 2 01 2 徐变对大跨度预应力 混凝土 连续箱梁桥施工线形控制 的影响 张汉一 ， 周凌宇 ，贺桂超 ，肖金敏 ( 1 中南大学 土木工程学院，湖南 长沙 4 1 0 0 7 5 ； 2 中铁 四局 ， 江苏 苏州 2 1 5 1 3 1 ； 3 长沙市建筑工程安全监察站， 湖南 长沙 4 1 0 0 1 6 ) 摘要 ： 徐 变对大跨度预 应力混凝土连续梁结构 变形和 内力的影响不容忽略 。基 于混凝土徐 变预 测模型 ， 分析 C 5 0混凝 土 徐变系数的变化规律， 得 出适合于桥梁监控的预测模型， 并对一简支梁进行验证， 计算结果与 实际工程结果较吻合。在此 基础上对京沪高铁跨秦淮河特大桥进行施工监控， 依据该桥的施工监控方案， 对各个施工节段的标高进行测量与控制， 该 桥的标高监控实践表明： 徐变对桥梁结构影响较为显著； G L 2 0 0 0模型、 A C I 一 2 0 9 R模型和我国o 4规 范具有较高的精度， 可 满足 施工线形达到设计线形要求 。 关键 词 ： 徐 变； 预应力混凝土连续箱 梁； 有限元 ； 线形控制 中图分类号 ： T U 4 4 8 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 6 7 2 7 0 2 9 ( 2 0 1 2 ) 0 50 0 1 3 0 6 E f f e c t o f c r e e p o n t h e c o n s t r u c t i o n o f l i n e a r c o n t r o l o f l a r g e s p a n p r e s t r e s s e d c o n c r e t e c o n t i n u o u s b o x b e a m b r i d g e ZHANG Ha n y i ， ，ZHOU Li n g y u ，HE Gu t c h a o 。 ，XI AO J i n mi n ( 1 S c h o o l o f C i v i l E n g i n e e r i n g ， C e n t r a l S o u t h U n i v e r s i t y ，C h a n g s h a 4 1 0 0 7 5 ，C h i n a ； 2T h e F o u r t h Co n s t r u c t i o n C o Lt d o f C TCE Gr o u p，S u z h o u 21 5 1 3 1，Ch i n a； 3 C h a n g s h a A r c h i t e c t u r a l E n g i n e e r i n g S a f e t y S u p e r v i s i o n S t a t i o n ，C h a n g s h a 4 1 0 0 1 6 ，C h i n a ) Ab s t r a c t ： T he i mp a c t t h a t s t r u c t u r e d e f o r ma t i o n a n d i nt e r n a l f o r c e s o f l a r g es p a n p r e s t r e s s e d c o n c r e t e c o n t i n u O U S b e a m b y c r e e p c a n n o t b e i g n o r e dB a s e d o n t h e c r e e p p r e d i c t i o n mo d e l o f c o n c r e t e，t h e v a ria t i o n o f C 5 0 c o n c r e t e c r e e p c o e ffic i e n t wa s a n a l y z e d，a n d t h e p r e d i c t i o n mo d e l s ui t a b l e f o r b rid g e mo n i t o rin g wa s d e riv e d Ve r i fi c a t i o n o n a s i mpl y s u p p o r t e d b e a m ，t h e c a l c u l a t e d r e s u l t s a r e i n g o o d a g r e e me n t wi t h t h o s e o f t h e a c t u a l p r o j e c t O n t h i s b a s i s ，c o n s t r u c t i o n m o n i t o r i n g o f t h e B e i j i n g -S h a n g h a i h i g h -s p e e d r a i l w a y c r o s s i n g Q i n h u a i riv e r b r i d g e wa s ma de Ac c o r d i n g t o t h e b r i d g e c o n s t ru c t i o n mo n i t o r i n g pr o g r a m ， t h e e l e v a t i o n o f e a c h c o n s t ru c t i o n p h a s e wa s me a s u r e d a n d c o n t r o l l e d T h e e l e v a t i o n mo n i t o rin g pr a c t i c e s h o ws t h a t t h e c r e e p h a s a s i g n i fic a nt i m- p a c t o n t h e b r i d g e s t r u c t u r e Th e GL 2 0 00 mo d e l ，t h e ACL一2 09 mo d e l a nd 2 0 0 4 s p e c i fic a t i o n h a v e hi g h p r e c i - s i o n，wh i c h c a n s a t i s f y t h e c o ns t ru c t i o n l i n e a r a n d me e t t h e d e s i g n o f l i n e a r r e q u i r e me nt s Ke y wo r d s： c r e e p；p r e s t r e s s e d c o n c r e t e c o n t i nu o us b o x b e a m ；fi ni t e e l e me n t a n a l y s i s ；l i n e a r c o nt r o l 徐变是混凝土本身固有特性 ， 会导致混凝土结 构受力和变形随时问而改变 ， 对结构的受力性能及 长期变形影 响很 大。从 1 9 0 7年 H a t t 首先发现混 凝土徐变至今 ， 国内外一大批学者对其开展研究工 作 ， 虽 已取得了一些重要成果 ， 但 由于混凝土徐变 机理及影响因素十分复杂 ， 对混凝土徐变现象还没 收稿 日期 ： 2 0 1 2 0 41 9 作者简介： 张汉一( 1 9 7 0一) ， 男， 吉林磐石人， 硕士研究生， 高级工程师， 从事大跨度桥梁施工管理 1 4 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 2年 l 0月 有完全被掌握 。目前对于混凝土徐变分析 主要 依据 徐 变 预 测 模 型 ， 应 用 较 多 的 有 G L 2 0 0 0模 型 J 、 A C I一 2 0 9 R 模 型 J 、A A S HT O 模 型 、 B S 5 4 0 0模 型 及我 国的 J T J 0 2 38 5模 型 和 J F G D 6 2 2 0 0 4模型 J 。这些模型都是建立在相 应试验数据基 础上 ， 由于各模 型考虑影响 因素不 同， 因此 ， 每种模型的计算精度及适 用性也存在差 异。采用悬 臂施工 的连续梁桥 ， 由于结构体 系转 换 ， 前期结构产生 的徐 变变形受到后期结构 的约 束 ， 将在结构中产生徐变次 内力和支座次反力 J 。 大跨度预应力混凝土连续梁桥上部结构在使用期 间的主要病害表现在 2个方面 ： 一是箱梁主跨跨 中 下挠过大 ， 二是箱梁梁体开裂。而这导致这 2方面 的主要原 因是有效预应力的损失和对混凝 土徐变 效应 的估计 不 足 。由于大跨 度桥梁 施工周 期 长 ， 徐变效应影响大 ， 就需要在施工过程 中通过施 工控制 ， 调整模版标高以及合理设置预拱度来抵消 施工期问徐变引起 的挠度 ， 保证 桥梁达到设计线 形 。本文以京沪高铁跨秦淮新河特大桥为工程背 景 ， 探讨施工控制中徐变效应的计算分析方法 ， 以 便为今后同类型桥梁施工提供参考。 l 混凝 土徐变效应分析 随着我国高速铁路的快速发展 ， 对高速铁路上 桥梁的要求也越来越高 ， 因此分析混凝土徐变的影 响 ， 对桥梁结构的安全及适用性具有重要影响。 对混凝土徐变的计算 ， 关键问题是如何确定混 凝土徐变系数。由于混凝土徐变机理的复杂性 ， 目 前还没有 1 个通用的计算公式， 国际上主要通过预 测模型来计算徐变 系数。但 由于每个预测模型考 虑的因素不 同， 因此计算结果也存在一定差异 ， 通 过对比各个预测模型， 发现各预测模型所考虑的参 数主要集 中在水泥类型 、 计算龄期 、 加载龄期 、 混凝 土受荷 、 混凝土构件的截面尺寸和形状 、 环境相对 湿度等 因素上。本 文 以 目前高速 铁路 桥梁 常用 C 5 0混凝土为研究对象， 对混凝土徐变效应进行分 析， 各预测模型所采用的主要参数见表 1 。 根据表 1中参数 ， 计算得到国内外主要的混凝 土徐变预测模型的徐变系数 1 0年的变化 曲线如图 1所示 。 3 O 2 5 2 0 s 1 0 n5 O 0 5 l J0 1 5 2 0 2 5 3 0 3 5 4o 加载时间 l o d 图 1 C 5 0混凝土加载 l 0年过程徐变 系数 变化曲线 Fi g 1 Th e c r e e p c o e ffi c i e n t C U l We S o f C5 0 c o nc r e t e l o a d 1 0 一 y e a r 从 图 1可以看 出： 各模型计算出的徐变系数大 致可 以分为 4个水准 ； 加载 1 0 a 后 ， 8 5规范计算的 终极徐变 系数最大 ， 为 2 5 6 2； A C I 一2 0 9 R模 型与 0 4规范计算 的终极徐变系数 中等 ， 分 别为 1 9 4 2 和 1 8 0 3 ； G L 2 0 0 0模型和 B S 5 4 0 0模型计算得到的 终极徐变系数次之 ， 分别为 1 4 5 8和 1 4 1 8 ； A A S H T O模 型计算得到终 极徐变 系数最小 ， 为 1 2 2 1 。 各模型计算的徐变 系数在 1 0 a以后增长缓慢 ， 且 数值增长较 小， 徐 变在 3 a内基本完成 总徐变 的 9 5 。 混凝土徐变效应进行 2 1 d ， 5 1 d和 1 a后 ， 徐 变系数与终极 系数 的比值如表 2所示。 表 1 C 5 0混凝土各预测模型主要参数 Tab l e 1 Th e ma i n p a r a me t e r s o f t he f o r e c a s t i ng mo d e l o f t h e C5 0 c o n c r e t e 第 5期 张汉一， 等 ： 徐变对大跨度预应力混凝土连续箱梁桥施工线形控制的影响 1 5 表 2 各预测模型计算徐 变 系数 与终极徐 变 系数 的比值 T a b l e 2 T h e r a t i o b e t we e n c a l c u l a t e c r e e p c o e f f i c i e n t wi t h u l t i ma t e c r e e p c o e f f i c i e n t o f t h e p r e d i c t i o n mo d e l 对 比 图 1 和 表 2 可 以 看 出 ： A A S HT O 和 B S 5 4 0 0规范计算出的徐变系数前期发展速度极为 缓慢 ， 在加载 2 1 d时 ， 预测的徐变发展程度与国内 实际试验差距较大 。A C I 一2 0 9 R规范、 8 5规范 和 0 4规范计算的徐变系数在前期发展适 中， 但是 ， 其计算值仍然偏小 ， G L 2 0 0 0预测模型计算出的徐 变系数在前期与试验值较吻合。高性能混凝土加 载初期徐变发展速度较快 ， 特别是对早龄期加载而 言， 该规律最为突出， G L 2 0 0 0预测模型很好地显示 了该特征。 普通混凝土的徐变系数为 2 4 ， 而高性能混 凝土的徐变系为 1 8 2 4， 试验研究表明 ， 高性能 混凝土的徐变系数都远远小 于同强度等级的普通 混凝土 。这主要是 由于粉煤灰和矿粉可以使混凝 土中产生徐变变形 的主体 ( 水泥石) 的基本徐变显 著降低 ， 使混凝土的级配更加完美 ， 混凝土骨架结 构更加密实牢 固。 通过对 比文献 1 1 中给 出 的试 验数据 与 曲 线 ， A C I 一2 0 9 R规范和 0 4规范计算出的混凝土 中 后期徐变系数与试验结果吻合较合理 。 2 算例分析 在具体工程实践中， 往往会运用有限元对主要 受力结构建立有限元分析模型。为 了验算计算效 果 ， 具体分析说明徐变系数与混凝土梁桥的挠度的 关系 ， 将使用 Mi d a s软件建立模型 ， 按不同的规 范 或计算式计算徐变对梁体挠度 的影响。箱梁截 面 尺寸及有限元模型如 图2和图 3所示 。 在模型 中取年平均环境湿度为 7 0 ， 混凝土 立方体抗压强度取为 5 0 MP a ， 混凝土开始加载龄 期取为 7 d ， 混凝土加载龄期和构件理论厚度根据 计算取 为 1 8 5 m m。 各徐变预测模型或公式 的计算结果对 比如 图 4所示 。由于所建模型为对称结构 ， 在作图过程 中 只给出了梁体一半单元 的挠度。 ( 单位 ： e m) 图 2箱梁截面尺寸 Fi g 2 Cr o s ss e c t i o n di me ns i o n o f bo x g i r d e r 图 3箱 梁模 型 简 图 Fi g 3 The mo de l di a g r a m o f bo x g i Me r 由实际计算结果可 以看出 ： 由徐变效应引起的 上 挠位 移 与所 采 用 的徐 变预 测模 型 直接 相关 。 公路桥涵通用 图 中关于预制梁反拱度设置为 1 8 m m的要求 ， 可以判断 0 4规范与 A C I 一 2 0 9 R规范 较好地吻合了这一要求 。与前述 的各预测模 型性 质相 同， 8 5规范只是粗略计算 ， 在计算 方法上高估 了挠度的变化 ， 不能够很好地适用于 目前 的工程实 际； G L 2 0 0 0预测模型前期较 吻合 ， 在使用 阶段后 期 ， 徐变效应预测值稍小。进行前期预测 时， 可 以 借鉴 G L 2 0 0 0预测模 型的结 果； 而做长期 预测时 ， 0 4规 范与 A C I 一2 0 9 R规范预测值较 为合 理。0 4 1 6 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 2年 1 0月 规范计算值介于 G L 2 0 0 0预测模型和 A C I 一2 0 9 R 规范计算值之间 ， 体现了 0 4规范在实际工程计算 中的合理性。 分析表明对于处 于弹性阶段的梁体 ，徐变引 起的挠度与荷载引起的挠度呈线性关 系。随着时 间的推移，混凝土徐变引起的挠度在预应力弹性 挠度的基础上进一步发展，其方向与预应力产生 的弹性反拱方向一致。在时间 3 a的徐变效应下 ， 各单元 的徐变挠度与预应力荷载挠度 的比值相对 稳定。 2 4 2 0 1 6 1 2 8 4 O 2 4 6 8 l 0 1 2 1 4 1 6 单元 节点号 图 4箱梁由徐 变产 生的上挠位移 F i g 4 Ho g g e d d i s p l a c e me n t o n t h e b o x b e a m p r o d u c e d b y t he c r e e p 3 徐变在京沪高铁跨秦淮河特大桥 中的控制应用 3 1 桥梁概况 京沪高速跨秦淮新河特大铁路桥为三跨一联 连续梁 ， 本桥梁上部结构为 6 0 m+1 0 0 m+ 6 0 m变 高度预应力混凝土连续箱梁 ， 中支点处支座中心线 与线路法线夹角为 4 O 。 ， 上部结构采用单箱单室截 面箱型梁 ， 主桥立面图如图 5所示 。 由于通航要求 ， 施工安全成为施工重点， 该桥 梁设计中采用悬臂浇注法施工， 每个“ T ” 构纵桥向 划分为 1 3 个悬臂梁段 ， 从根部至跨 中分别 为 2 2 5 0 m ， 12 75 m ， 3 3 0 0 m ， 1 3 2 5 m ， 4 3 5 0 I T I 和 2 4 0 0 IT I 。全桥共有 3个合龙段 ， 分别 是 2个边跨合龙段和 1 个 中跨合龙段 ， 边跨和中跨 合龙段长度均为 2 m。 该桥梁是复杂空间曲线 、 大角度斜交、 三向预 应力体系的连续梁桥 ， 同时具备该桥型所有施工和 计算难点 ， 给施工过程带来 巨大挑 战。严格保证悬 臂施工安全和保证桥梁施工线型成为安全顺利施 工的关键 。 3 2 悬臂法施工时挠度计算方法 施工过程 中挠度计算与计算模型的选取息息 相关 ， 而且还有许多不定因素 的影响。因此 ， 精确 计算挠度非常困难。为了用理论指导施工的进行 ， 必须按施工程序对挠度按弹性挠度和徐变挠度两 部分进行计算和控制。各节段立模标高的计算方 法如 下 ： 单位 ： c m 图 5 主桥 立面布置 图 Fi g 5 T h e ma i n b r i d g e f a c a d e l a y o u t = + + + + + + 厶 ( 1 ) 式中： 为第 i 节段立模标高； 为第 i 节段设计 标高； 为由各梁段自 重在第 节段产生的挠度 总和； 为由张拉各节段预应力在第i 节段产 生的挠度总和 为混凝土收缩徐变在第 i 节段产 生的挠度 为施工临时荷载在第 节段产生 的挠 度 为使用荷载在第 i 节段产生的挠度 为挂 蓝变形值 。 根据文献 1 2 ， 可得得出箱梁梁体任意截面 处 的挠度表达式为 ： 去M i1一 + ( 2 ) 其 中： Y 为悬臂箱梁 k点处 的弹性挠度 ； 为混凝 土弹性模量 ； 为计算所用混凝土刚度折减 系数 ； 和 M 分别为第 i 一1点和 i 点处实梁的截面弯 矩 ； 0 和 ， 分别为 i 一1点和 i 点处的换算截面惯 性矩； d 为第 i 梁端的分段长度 ； 为第 i 梁段虚荷 载重心至虚梁根部的距离 ； f 为计算挠度点 k至虚 梁根部的距离。 徐变挠度可按弹性挠度乘以 【 1+ ( t ， t ) 】 求 得， ( t ， t ) 为徐变系数 。 第 5期 张汉一， 等 ： 徐变对大跨度预应力混凝土连续箱梁桥施工线形控制的影响 1 7 表 3中跨合拢误 差 Ta bl e 3 Cl o s ur e e lT o r o f mi ds p a n mm 方向 测点 后视读数 前视读数 实测标高 方向 测点 后视读数 前视读数 实测标 高 合龙误差 J H0 6 1 43 4 J H0 6 1 43 4 1 1 7 4 3 2 3 8 6 9 1 1 7 3 2 2 3 8 8 0 0 0l 1 北 上 J HO 61 2 2 6 8 J H0 61 2 3 6 8 尿 海 2 1 1 1 3 1 9 2 9 0 2 1 2 0 5 1 9 2 9 8 0 0 0 8 方 3 1 1 l 7 1 9 2 8 6 3 1 2 2 7 1 9 2 7 6 0 01 0 向 向 J H0 6 1 4 2 6 J H0 6 1 4 2 6 4 1 7 2 5 2 3 8 7 9 4 1 7 3 0 23 8 7 4 0 o o 5 3 3 计算结果分析 预应力混凝土连续梁悬臂浇筑法施工时 ，对 于其 弹性挠度较容易计算。在本部分 中，主要对 京沪高速跨秦淮新河特大桥 的徐变挠度计算进行 对比，并得出最终 的合理徐变挠度 。本文没有单 独将徐变挠度单独计算并提取出来 ，而是以预拱 度的形式将各种规范计算结果进行对 比。5 # 墩往 北京方向右腹板顶预拱度对 比如 图 6所示 ( 以 5 # 墩中心为原点 ，往北京方 向梁段长度 为坐标横轴 负值 ) 。 从图 6可以看 出，5 # 墩往北京方向左腹板施 工控制数据与上述数据规律大致相同 ，京沪高速 跨秦淮新河特大铁路桥 为斜交反对称 形式 ，因此 5 # 墩施工与 6 # 墩施工梁体线性控制数据为反对称 形式 ，只需要提取出 5 # 墩 的线性控制数据 即可。 徐变挠度可 由弹性挠度乘以 1+ ( t ， t ) 求得 ， 不 同规范计算出的结果差别较大 ，在成桥过程中， 各种变形主要还是 以弹性变形为主，因此预拱度 也能够体现出在成桥阶段混凝土徐变效应 的程度。 吕 吕 6 0 4 0 2 0 0 20 4 O 6 0 梁段长度 ， m 图 6 5 # 墩往北 京方向右腹板 顶预拱度 Fi g 6 T h e p r ec a mb e r o n t h e t o p o f r i g h t w e b o f 5 #p i e r t o w a r d s t h e B e i j i n g d i r e c t i o n 在实际施工过程中， 线性控制数据还是 主要依 据 0 4规范计算 的结果 ， 从 图 6可 以看 出， 0 4规范 计算结果与各规范计算结果 的平均值较吻合。 3 4成桥线形控制 桥梁合龙后 ， 在成桥桥面的一个横断面上横 向 布置 2个测点来测量桥面线形 。 在施工监控过程中， 桥梁跨中处桥面标高与设 计标高相差不大 ， 线形控制理想。各节段左右对称 位置的标高误差相差很小 。成桥后 ， 各节段左右对 称位置处的成桥标高相差也较小 ， 在各工况下 ， 箱 梁没有 出现横向扭转现象 。桥梁合龙精度 良好 ， 达 到设计线形要求 。中跨合龙误差见表 3 。 4 结论 ( 1 ) 结合我 国高 速铁路桥 梁上部结构主要使 用的 C 5 0混凝土 ， 具体分析 了各主要 预测模 型 的 考虑参数 ， 得出主要徐变预测模型的徐变系数变化 规律 。 ( 2 ) 经计算分析 和参考 国内其 他学者的试验 数据 ， 并对高强混凝土徐 变的特点 ， 建议在实际工 程 中采 用 G L 2 0 0 0模 型、 美 国混凝 土协 会 A C I 一 2 0 9 R模型和我 国 0 4规范模型计算 徐变系数来考 虑 徐 变效应 。 ( 3 ) 结合京沪高铁跨秦淮新河特大桥实 际工 程 ， 采用不同的徐变预测模型计算其徐变效应 ， 根 据实际情况进行差值分析 ， 为施工过程提供了合理 的立模标高， 使该桥边跨和中跨合拢误差及成桥线 形达到设计要 求 ， 为该类 型桥梁施工监 控提供 了 m 5 0 m 1 8 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 2年 1 0月 参考。 参考文献 ： 1 B a z a n t Z P P r e d i c t i o n o f c o n c r e t e c r e e p a n d s h ri n k a g e ： p a s t ，p r e s e n t a n d f u t u r e J N u c l e a r E n g i n e e r i n g a n d De s i g n，2 001， 2 03： 2738 2 G a r d n e r N J ， L o c k m a n M J D e s i g n p r o v i s i o n s f o r d r y i n g s h ri n k a g e a n d c r e e p o f n o r m a ls t r e n g t h c o n c r e t e J A C I Ma t e ri a l s J o u r n a l ， 2 0 0 1 ， 9 8 ( 2 ) ： 1 5 91 6 7 3 A C I C o m m i t t e e 2 0 9 P r e d i c t i o n o f C r e e p ，S h r i n k a g e a n d T e m p e r a t u r e E f f e c t s i n C o n c r e t e S t r u c t u r e s ( A C I C o m mi t t e e 2 0 9 R一 9 2 ) H I S ， 1 9 9 2 4 美国各州公路和运输工作者协会美国公路桥梁设计 规范( A A S H T O) M 北京 ： 人民交通出版社， 1 9 9 7 Ame ri c a n As s o c i a t i o n o f S t a t e Hi g h wa y a n d T r a n s p o r t a t i o n Offic i a l s US h 5ig h wa y b rid g e de s i g n s pe c i f i c a t i o ns ( A A S H T O) M B e i j i n g ： C h i n a C o m m u n i c a t i o n s P r e s s ， 1 99 7 5 B S 5 4 0 0 ： P t 14 ： 1 9 9 0 ， S t e e l ，c o n c r e t e a n d c o m p o s i t e b ri d g e s S 6 J T J 0 2 3 8 5， 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设 计 S J T J 0 2 3 8 5 Co d e for d e s i g n o f h i g h wa y r e i n f o r c e d c o n c r e t e a n d p r e s t r e s s e d c o n c r e t e b r i d g e s a n d c u l v e rt s S 7 J T G D 6 2 -2 0 0 4， 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵 设计规范 S J TG D6 2 - 2 0 04 ， Co d e for d e s i g n o f h i g h wa y r e i nfo r c e d concr et e S a nd p r e s t r e s s e d c o nc r e t e b rid g e s a n d c u l v e r t s 8 项海帆高等桥梁结构理论 M 北京 ： 人民交通出版 社 ， 2 0 0 1 ： 4 X I A N G H a i f a n H i g h e r B ri d g e S t r u c t u r e T h e o ry M B e r i n g ： C h i n a C o m m u n i c a t i o n s P r e s s ， 2 0 0 1 ： 4 9 楼庄鸿大跨径梁式桥的主要病害 J 公路交通科 技 ， 2 0 0 6 ， 2 3 ( 4 ) ： 8 4 8 7 L OU Z h u a n g h o n g Ma i n f a u l t s i n l a r g e s p a n b e a m b r i d g e s J J o u r n al o f Hi g h w a y a n d T r a n s p o rt a t i o n R e s e a r c h a n d D e v e l o p me n t ， 2 0 0 6 ， 2 3 ( 4 ) ： 8 4 8 7 1 0 肖佳， 陈雷 ， 赵金辉掺合料对 C 6 0高性能混凝 土力学性能影响 J 低温建筑科技， 2 0 1 1 ( 4 ) ： 1 0 1 3 XI AO J i a ，C HEN L e i ，Z HAO J i n h u i I n fl u e n c e of a d mi x t u r e o n me c ha n i c a l p r o p e rty o f C6 0 h i g h pe rfo rm a n c e c o n c r e t e J L o w T e m p e r a t u r e A r c h i t e c t u r e T e c h n o l o g Y ， 2 0 1 1 ( 4 ) ：1 01 3 1 1 杨小兵混凝土收缩徐变预测模型研究 D 武汉： 武汉 大学 ， 2 0 0 4 YANG Xi a o b i n gRe s e a r c h o n pr e d i c t i o n mo d e l o f c o n c r e t e s h ri n k a g e a n d c r e e p D Wu h a n ： Wu h a n U n i v e r s i t y，2 00 4 1 2 徐光辉桥梁计算示例集 ( 预应力混凝土刚构桥) M 北京 ： 人 民交通 出版社 ， 1 9 9 5 X U G u a n g h u i B ri d g e c al c u l a t e t h e s a m p l e s e t ( p r e s t r e s s e d c o n c r e t e ri g i d f r a m e b ri d g e ) M B e i j i n g ： C h i n a Co mmu n i c a t i o n s Pr e s s ，1 9 9 5