污水厂设计说明书xu2.doc

建设学院

课程设计

设计名称 排水工程课程设计
题目名称 11.5万吨/日污水处理厂设计
专 业
年级班别
学 号
学生姓名
指导教师

2008 年 12 月 4 日

19.5万吨/日污水处理厂设计
第一部分 设计说明书
一．概况
设计的的污水处理厂的处理规模为11.5万m3/d。
本设计是针对南方某城市，该城市的全年平均气温21.8℃，最冷平均月气温9.7℃，最热月平均气温32.6℃，最高温度38.7℃，最低温度0.0℃。夏季主风向为：东南风。
二．设计原则、依据、设计要求
2.1设计原则：
1）处理效果稳定，出水水质好；
2）工艺先进，工艺流程尽可能简单，构筑物尽可能少，运行管理方便；
3）污泥量少，污泥性质稳定；
4） 基建投资少，占地面积少。
2.2设计依据：
《给水排水设计手册》第1、5、9、11册；
《给排水工程快速设计手册》第2册；
《排水工程》。
2.3设计要求：
城市污水要求处理后水质达到《污水综合排放标准》（GB8978-1998）、一级排放标准，即SS20mg/l；BOD520mg/l；CODcr60mg/l。污泥处理后外运填埋。
三．原始资料
1． 南方某城市污水处理厂处理规模为11.5万m3/d。
2． 城市污水的水质如下表所示： （除pH外，其余项目单位为mg/L）
项目
BOD5
CODCr
SS
TN
NH4+-N
TP（以P计）
pH
原水水质
150
300
200
35
25
3.5
6～9
3． 城市污水从南面进入污水处理厂，污水处理后排入北面的水体，要求处理后的水质达到《城镇污水处理厂污水排放标准》（GB18918-2002）中的一级标准的 B标准，即SS≤20mg/L,BOD5≤20mg/L，CODCr≤60mg/L。污泥处理后外运填埋。
4． 污水处理厂厂区地形拟为平坦地形，标高为75.00米。厂区的污水进水渠水面标高为72.50米。（进水渠的宽及水深根据流量自行设计确定）。
5. 受纳水体洪水位标高为73.20米，枯水位标高为65.70米。常年平均水位标高为68.20米。
6. 全年平均气温21.8℃，最冷平均月气温9.7℃，最热月平均气温32.6℃，最高温度38.7℃，最低温度0.0℃。
7. 夏季主风向：东南风。
四． 污水处理工艺流程的确定
4.1工艺的确定
按《城市污水处理和污染防治技术政策》要求推荐，20万t/d规模大型污水厂一般采用常规活性污泥法工艺，10-20万t/d污水厂可以采用常规活性污泥法、氧化沟、SBR、AB法等工艺，小型污水厂还可以采用生物滤池、水解好氧法工艺等。对脱磷脱氮有要求的城市，应采用二级强化处理，如A2/O工艺，A/O工艺，SBR及其改良工艺，氧化沟工艺，以及水解好氧工艺，生物滤池工艺等。
由于该污水处理只需去除BOD5与SS,不考虑脱氮与除磷方面，所以选择两个比较好的方案：
方案一：传统活性污泥法,其流程为:
污水→中格栅→提升泵房→细格栅→沉砂池→初沉池→曝气池→二沉池→接触池→处理水排放
方案二：厌氧池+氧化沟,其流程为:
污水→中格栅→提升泵房→细格栅→沉砂池→厌氧池→氧化沟→二沉池→接触池→处理水排放
1.6.1.1 工艺流程方案的比较和选择

传统活性污泥法
氧化沟
优点:
1.有机物经历了第一阶段的吸附和第二阶段的代谢的完整过程,活性污泥也历了一个从池道端的对数增长,经减速增长到池末端的内源呼吸的完全生长周期
2.在池首端和前段混合液中的溶解氧浓度较低
3.效果好,BOD除率达90%以上
缺点:
1.曝气池首端有机污染物负荷高,耗氧速度也高
2.暴气池溶积大,基建费用高.
3.供氧与需氧不平衡
4.对进水水质,水量变化的适应性较低,动行效果易受水质,水量变化的影响
优点:
1.可考虑不设初沉池,有机性悬浮物在氧化化沟内能太到好氧稳定的程度
2.可考虑不单敲边鼓二次沉淀池,可少去污泥回流装置.
3.BOD负荷低
缺点:
1.占地面积较大
两个方案都能达到处理水质的要求,BOD5,SS去除都能达到出水水质,工艺都是比较简单的,在技术上都是可行的.
最终选择厌氧池+氧化沟处理工艺是因为:氧化沟是活性污泥系统的新工艺,与传统活性污法比较,期暴气系具有以下各项效益:1.对水温水质,水量的变动有较强的适应性2.污污龄一般可达15-30d,为传统活性污泥系统的3-6倍. 可以存活,繁殖世代时间长,增殖速度慢的微生物,如硝化菌,在氧化沟内可能产生硝化反应.如运行得当能够具有反硝化脱氮的效应.3.污泥产率低,且已达到稳定的程度,不需要再进行肖化处理.这一点可以少了硝化池,在运行费用方面又可以省下一部份.
在与技术上经济上的造价以及运行费用的综合比较, 厌氧池+氧化沟处理工艺是最终的选择.

4.2二沉池的比较和选择

类型
优点
缺点
适用条件

平流式
处理水量可大可少,有效沉淀区大,沉淀效果好,对水量水质变化适应性强,造价低,平面布置紧凑
占地面积大,排泥因难(人工排泥),工作繁杂,机械刮泥易锈,配水不均
地下水位高,施工困难地区,适用流动性差比重大的污泥,不能用静水压力排泥,污水量不限

辐流式
处理水量较为经济,排泥设备己定型系列化,运行稳定,管理方便结构受力条件好
排泥设备复杂,需具有较高的运行管理水平,施工严格
适用处理水量大,地下水位较高的地区及工程地质条件差的地区
经上面的图表,可以看出,平流式与辐流式沉淀池都是可选的.平流式沉淀池对水质冲击变化效果好,但占在面积大,排泥因难,要人工排泥,所以不是太好. 虽然辐流式沉淀池排泥设备复杂,需具有较高的运行管理水平,施工严格,但是这些问题对于这个发展型的城市来说,这点问题并不是太大,管理水平可以请技术高的人才来管理,设施工.并且看到了它的优点处理水量较为经济,排泥设备己定型系列化,运行稳定,管理方便结构受力条件好.所以选择辐流式沉淀池作为二沉池是好的选择.

五．污水处理构筑物的选型及设计要点：
5.1格栅
用以截留较大的悬浮物或漂浮物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常运行。要根据流量选择清渣方式，人工清渣格栅适用于小型污水厂，机械清渣格栅适用于栅渣量大于0.2m3/d。提升泵站前用中格栅，提升泵站后用细格栅。
设计参数：
a、栅条间隙：人工清除为25～40mm，机械清除为16～25mm；
b、格栅栅渣量：格栅间隙为16～25mm时是0.10～0.05m3栅渣/10m3污水，格栅间隙为30～50mm时是0.03～0.01m3栅渣/10m3污水；栅渣含水率一般为80％，容重约为960kg/ m3
c、格栅上部必须设置工作台，其高度应高出格栅前最高设计水位0.5m，工作台上应有安全冲洗设施；
d、机械格栅不宜少于2台。
e、污水过栅流速宜采用0.6～1.0m/s，格栅前渠道水流速0.4～0.9m/s；
f、格栅倾角一般采用45°～75°；
g、 格栅水头损失0.08～0.15m。

5.2沉砂池
用于去除比重较大的无机颗粒。本设计采用钟式沉砂池，它利用机械力控制水流流态与流速，加速砂粒的沉淀并使有机物随水流带走。具有沉砂效果好、工作稳定、清洗、排沉砂较方便等优点。
设计参数：
a、水力表面负荷为200 m3/ m2.h,停留时间约为20～30s；
b、进水渠道直段长度应为宽度的7倍，并且不小于4.5米；
c、进水渠道流速，在最大流量的40％～80％情况下为0.6～0.9m/s,在最小流量时大于0.15m/s,但最大流量时不大于1.2m/s；
d、出水渠道与进水渠道的夹角大于270。，两种渠道均设在沉砂池的上部；
e、 出水渠宽度为进水渠道的2倍，出水渠道直线段长度要相当于出水渠的宽度；

5.3初次沉淀池
去除悬浮物质，同时可去除部分BOD5，可改善生物处理构筑物的运行条件并降低其BOD5负荷。本设计选用中心进水周边出水辐流式沉淀池。它的优点是进水中间进水管进水，然后经过水流向四边扩散，布水均匀；多位机械排泥，运行较好，管理方便，而且排泥设施已趋于稳定型。
设计参数：
a、沉淀时间为1～1.5h；
b、表面水力负荷为1.5～3.0 m2/m3*h；校核负荷q1’<4.34（m3/m2.h)；
c、每人每日污泥量为14～27g/（p·d）或0.36～0.83L/（p·d）；
d、池径不宜小于16m，池底坡度一般采用0.05～0.10；
e、污泥含水率为95～97%；
f、池子直径与有效水深之比为6～12，缓冲层高度,非机械排泥时宜为为0.5m；机械排泥时，缓冲层上缘宜高出刮泥板0.3m。

5.4曝气池
本设计选用传统活性污泥曝气池，采用鼓风曝气系统。所谓推流，就是污水从池的一端流入，在后继水流的推动下，沿池长度流动，并从池的另一端流出。
设计参数：
a、进水方式不限，出水多用溢流偃，水位较固定；
b、曝气池池长与池宽之比（L/B），一般大于5～10；
c、有效水深最小为3m，最大为9m；超高一般为0.5m，当采用表曝机时，机械平
宜高出水面1m左右。
d、曝气池廊道的宽：深，多介于1.0～1.5之间；廊道长宜为50～70m；
e、曝气池一般结构上分为若干单元，每个单元包括一座或几座曝气池，每座曝气池常由1个或2～5个廊道组成；当廊道数为单数时，污水的进、出口分别位于曝气池的两端；而当廊道数为双数时，则位于廊道的同一侧；
f、在池底应考虑排空措施，按纵向留2/1000左右的坡度，并设直径为80～100mm的放空管。
g、曝气池的进水与进泥口均设于水下，采用淹没出流方式。

5.5二次沉淀池
设计参数：
a、沉淀时间为1.5～2.5h；
b、表面水力负荷为1.0～1.5 m2/m3*h；
c、污泥量为10～21g/（p·d）；
d、污泥含水率为99.2～99.6%；
e、池径不宜小于16m，池底坡度一般采用0.05～0.10；
f、池子直径与有效水深之比为6～12，缓冲层高度为0.5m。
g、最大允许的水平流速要比初次沉淀池的小一半；
h、中心管中的下降流速不应超过0.03m/s；
h、 其静水头可降至0.9m，污泥底坡与水平夹角不应小于50度。
六． 污水处理厂平面布置及处理流程高程布置：
6.1各处理单元构筑物的平面布置：
a、贯通、连接各隔离构筑物之间的管、渠便捷、直通，避免迂回曲折；
b、土方量作到基本平衡，并避开劣质土壤地段；
c、在处理构筑物之间应保持一定的间距，以保证敷设连接管、渠的要求，一般的间距可取值5～10m，某些有特殊要求的构筑物，如污泥消化池、消化气贮罐等，其间距应按有关规定确定；
d、各处理构筑物在平面布置上，应考虑适当紧凑。

6.2污水处理厂的高程布置：
a、选择一条距离最厂、水头损失最大的流程进行水力计算。并应适当留有余地，以保证任何情况下，处理系统能够运行正常。
b、计算水头损失时，一般应以近期最大流量（或泵的最大出水量）作为构筑物和管渠的设计流量；计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。
c、还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。

第二部分 设计计算书
一．设计流量的计算
污水平均流量：
查资料可得，生活污水量总变化系数，由公式可得：

二．污水处理构筑物的工艺计算
2.1 泵前粗格栅
泵前粗格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。
设置两座格栅，拟用回转式固液分离机。
2.1.1 设计参数
①设计流量：
A． 平均日流量：Qd=1.33m3/s
B． 最大日流量：
Kd=1.2
②栅前流速v1=0.7/s，过栅流速v2=0.9m/s
③栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=40mm
④栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°
⑤单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/污水
2.1.2设计计算
① 确定格栅前水深：栅前水深h取为1.0m；
② 栅条间隙数n

设计两组格栅，则每组格栅的间隙数为21条。
③ 栅槽有效宽度
=0.01(21-1)+0.04×21=1.04m
④ 进水渠道渐宽部分长度

其中α1为进水渠展开角为，进水渠宽B1=0.8m。
⑤ 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度

⑥ 过栅水头损失（h1）
因栅条边为矩形截面，取k=3，则

其中: h0：计算水头损失
k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3
ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42，

⑦ 栅后槽总高度（H）
取栅前渠道超高 h2=0.3m
栅前槽总高度:=1.0+0.3=1.3m
栅后槽总高度:=1.0+0.04+0.3=1.34m
⑧ 格栅总长度L
⑨ 每日栅渣量W

宜采用机械清渣(取=1.2)。
⑨ 计算草图如下：

2.2 污水提升泵站
2.2.1 设计说明
污水处理工艺采用传统曝气活性污泥处理，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过初沉池、曝气池、二沉池及接触池，最后由出水管道排入河道。设计流量Qmax=1.60m3/h。
2.2.2 设计计算
污水提升前水位-5.9m（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位2.69m（即细格栅前水面标高）。
所以，提升净扬程Z=2.69-（-5.9）=8.59m
水泵水头损失取2m
从而需水泵扬程H=Z+h=10.59m
采用MN系列污水泵（30MN-33B） 该泵提升流量4800m3/h，扬程10.6m，转速415r/min，功率153.96Kw,效率90%。
占地面积为π52＝78.54m2，即为圆形泵房D＝10m,高12m,泵房为半地下式，地下埋深7m，水泵为自灌式。
泵房草图

2.3 沉沙池
沉砂池主要用于去除污水中粒径大于0.2mm，密度2.65t/m3的砂粒，以保护管道、阀门等设施免受磨损和阻塞。
平流式沉砂池具有构造简单、处理效果好的优点，故本设计采用平流式沉砂池，并设置2组。
2.3.1设计参数
设计流量：Q=Qmax=1.60 m3/s
设计流速：v=0.30m/s
水力停留时间：t=40s
2.3.2设计计算
① 沉砂池长度L：
L=vt=0.3×40=12m
② 水流断面积A：
A= Q/v=1.60/0.3= 5.33m2
③ 池总宽度B：设计n=2格 每格宽取b=5m，则
B=nb=2×5= 10m
④ 有效水深h2：
h2=A/B=5.33/10=0.53m （介于0.25～1m之间）
⑤ 贮泥区所需容积：
设计T=2d，即考虑排泥间隔天数为2天，则沉砂斗容积

式中：X1——城市污水沉砂量3m3/105m3，
K总——污水流量总变化系数1.2
每格沉砂池设两个沉砂斗，则每格沉砂斗的体积:

⑥沉砂斗各部分尺寸及容积：
设计斗底宽a1=1.1m，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高hd=1.0m，则沉砂斗上口宽a：

沉砂斗容积：

（大于V=2.9m3，符合要求）。
⑦ 沉砂池高度H：
采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度为：

沉泥区高度为：
h3=hd+0.06L2 =1.0+0.06×3.65=1.22m
池总高度H ：设超高h1=0.3m，
H=h1+h2+h3=0.3+0.9+1.22=2.42m
⑧ 校核最小流量时的流速：
，符合要求。
⑩ 计算草图如下：

2.4 初沉池
本设计选用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用机械刮泥。
2.4.1 设计参数
设计流量Qmax=4788m3/h
设4座初沉池。
2.4.2 设计计算
1）池子总表面积A：污水表面负荷q=2.5m3/（m2×h） n=4座

2）有效水深h2：取水力停留时间t=1.5h
h2=qt=2.5×1.5=3.75m
3）每池一次的排泥量W：
每次总排污泥量W1：

式中： W1——每座沉淀池每天污泥量，m3/d；
C0——进水的悬浮物浓度， ；
C1——沉淀出水的悬浮物浓度，
；
p0——污泥含水率，取97％；
γ——污泥容重，取1000Kg/m3；
t——两次排泥的时间间隔，初沉池按2d考虑。
所以，每次的总排污泥量：

设置4组初沉池，则每个初沉池的排泥量为：
W=W1/4=612.2/4=153.0m3
4) 污泥斗容积的计算：
取，，池底倾斜度i＝0.05，＝60°，半径R＝D/2＝36/2＝18m，根据计算草图计算，
污泥斗高度：
污泥斗容积：

坡底落差：
池底可贮存污泥的体积：

可以贮存污泥的体积，
所以有足够的体积贮存污泥。
5) 沉淀池总高度：
式中，h1——超高，取0.3m；
h2——沉淀区高度，m；
h3——缓冲区高度，取0.3m；
h4——污泥区高度，m；
h5——污泥斗高度，m。
所以，
沉淀池周边处的高度：
径深比较校核：，符合径深比6～12的要求。
6）计算草图：

2.5 曝气池
采用传统曝气法 曝气池为廊道式
2.5.1 设计参数
设计流量Qmax=13.8万m3/d，设4座。
2.5.2 污水处理程度
1）原污水的BOD5（S0）为150，经过一级处理后，BOD5降低25%考虑，则进入曝气池的污水，其BOD5（Sa）：Sa=150（1-25%）=112.5mg/L。
2）计算去处率，首先计算处理水中非溶解性BOD5值，即：

式中：Ce——处理水中悬浮固体浓度，
b——微生物自身氧化率，取0.07；
Xa——在处理水的悬浮固体中，有活性的微生物所占的比例。取Xa＝0.4。
代入各值得：

处理水中溶解性BOD5值为：20－4.0＝16.0mg/L
则去除率η：

2.5.3 曝气池及曝气系统的计算与设计
1）曝汽池BOD－污泥负荷法计算
取BOD－污泥负荷率为0.3kg BOD5/（kgMLSS·d），为了设计稳妥，需要加以校核，校核公式：
式中： ；；
；
代入各值可得

计算结果表明，Ns值取0.3是合适的。
2）确定混合液污泥浓度（X）
根据已经确定的Ns值，查资料得相应得SVI值在100～120之间，取值为115。

式中：——曝汽池混合液污泥浓度，mg/L；
——污泥回流比，取0.5；
——污泥容积指数，取115；
——是考虑污泥在二沉池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的有关系数，取1.2。
所以，
3）曝汽池容积的确定
根据公式
式中 ——BOD－污泥负荷率；
——污水设计流量，为19.5万m3/d；
——曝汽池混合液污泥浓度，3400mg/L；
——原污水的BOD5值，mg/L；
——曝汽池的容积，m3。
所以，
4）确定曝气池各部分尺寸的确定
本设计采用4组曝汽池，每组的容积为
取池深为h＝5.0米，那么每组的曝汽池的面积为：
取池宽B＝7米，那么宽深比，符合1～2之间的要求。
① 池长：

② 长深比：

③ 设曝汽池为五道廊道式，廊道长：
。
④ 池的总高度
取超高0.5米，那么池的总高度为
5＋0.5＝5.5米
在曝气池面对初次沉淀池和二次沉淀池的一侧，各设横向配水渠道，并在池中设纵向中间配水渠道与横向配水渠道相连接。在两侧横向配水渠道上设进水口，每组曝气池共有5个进水口（见下图）。

在面对初沉池的一侧（前侧），在每组曝气池的一端，廊道I进水口处设回流污泥井，井内设污泥空气提升器，回流污泥由污泥泵站送入井内，由此通过空气提升器回流曝气池。

2.5.4 曝气系统的计算与设计
本设计采用鼓风曝气系统。
1） 平均时需氧量的计算：

式中： O2——混合液需氧量，kgO2/d；
——活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧量，取＝0.5；
Q——污水流量，Q＝115000m3/d；
Sr——经活性污泥微生物代谢活动被降解的有机污染物量，
Sr＝（112.5－20）×10-3kg/m3＝0.0925 kg/m3；
——活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量，取＝0.15；
V——曝汽池容积，V＝12651.2m3；
Xv——单位曝汽池容积内的挥发性悬浮固体（MLVSS）量，
Xv＝（0.75×3400）×10－3＝2.550kg/m3；
所以代入各值可得

2）最大时需氧量的计算
根据原始数据 K＝1.4，代入各值可得：

3）每天去除的BOD5值：

4）去除每公斤BOD的需氧量：

5）最大时需氧量与平均时需氧量之比：

2.5.5 供气量的计算：
曝汽池中采用网状膜型中微孔空气扩撒器，敷设于距池底0.2米处，淹没水深4.8米，计算温度设定为30℃。
查资料可得，水中溶解氧的饱和度：
Cs（20） = 9.17 mg/L； Cs（30） = 7.63 mg/L
1）空气扩散器出口处的绝对压力：

式中：Pb——空气扩散装置出口处的绝对压力，Pa；
H——空气扩散装置的安装深度，4.8米；
所以，代入数值可得
。
2）空气离开曝气池面时，氧的百分比：

——空气扩散装置的氧转移效率，对网状膜型中微孔取值12％。
代入可得：

3）曝气池混合液中平均氧饱和度：

最不利温度按30℃考虑，代入各值可得：

4）换算为条件下，脱氧清水的充氧量：

取值
代入各值可得：

=
相应最大时需氧量为：

5）曝气池平均时供氧量：

代入各值，得

6）曝气池最大时供氧量：

7）去除每千克BOD5的供气量：

8）每污水供气量：

9）本系统的空气总用量：
本系统采用空气在回流污泥井提升污泥。空气量按回流污泥的8倍考虑，污泥回流比R取值50%，提升回流污泥所需空气量为：

总需氧量：32844+19166.7=52011 m3/h

2.5.6 空气管系统计算：
在相邻两个廊道的隔墙上设一根干管，共10根计算。在每根干管上设10对配气竖管，共20条配气竖管。全曝气池共设200条配气竖管。每根竖管供气量：

曝气池平面面积：
每个空气扩散器服务面积按0.49m2计算，则所需空气扩散总数：
；
为安全计，本设计采用3858个空气扩散器，每个竖管上安设的空气扩散器的数目为：
，
每个空气扩散器的配气量为：

将已经布置的空气管路及布置的空气扩散器绘制成空气管路设计图（见下图）

选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路。在空气流量变化处设计算节点，统一编号后列表进行空气管道计算。

空气管路计算表
管段
管段长度
空气流量
空气流速(m/s)
管径
配件
管段当量长度
管段计算长度
压力损失
编号
L(m)
m3/h
m3/min
mm
Lo(m)
L+Lo(m)
9.8(Pa/m)
9.8（Pa）
1
2
3
4
5
6
7

8
9
10
11
28～27
0.5
3.65
0.06

32
弯头1个
0.45
0.95
0.18
0.17
27～26
0.5
7.3
0.12

32
三通1个
1.18
1.68
0.31
1.09
26～25
0.5
10.95
0.18

32
三通1个
1.18
1.68
0.65
1.09
25～24
0.5
14.6
0.24

32
三通1个
1.18
1.68
0.09
0.15
24～23
0.5
18.25
0.30

32
三通1个
1.18
1.68
1.2
2.02
23～22
0.25
21.9
0.37

32
三通1个,异形管1个
1.65
1.9
1.4
2.66
22～21
0.9
43.8
0.73
4.5
60
三通1个,异形管1个
3.5
4.4
0.19
0.84
21～20
0.9
87.6
1.46
4.5
80
四通1个,异形管1个
5.63
6.53
0.28
1.83
20～19
0.9
131.4
2.19
4.8
90
四通1个,异形管1个
6.48
7.38
0.4
2.95
19～18
0.9
175.2
2.92
4.8
100
四通1个,异形管1个
7.35
8.25
0.31
2.56
18～17
7.55
350.4
5.84
5
150
阀门1个，三通1个，弯头3个
17.54
25.09
0.16
4.01
17～16
5.5
700.8
11.68
9.8
150
四通1个,异形管1个
11.96
17.46
0.38
6.63
16～15
5.5
1051.2
17.52
10.5
200
四通1个,异形管1个
16.9
22.4
0.4
8.96
15～14
5.5
1752
29.20
11
200
四通1个,异形管1个
16.9
22.4
0.8
17.92
14～13
5.5
2452.8
40.88
11.5
250
四通1个,异形管1个
22.08
27.58
0.6
16.55
13～12
5.5
3153.6
52.56
12
300
四通1个,异形管1个
27.48
32.98
0.38
12.53
12～11
5.5
3854.4
64.24
12.5
300
四通1个,异形管1个
27.48
32.98
0.6
19.79
11～10
5.5
4555.2
75.92
12.6
350
四通1个,异形管1个
33.07
38.57
0.38
14.66
10～9
5.5
5256
87.60
10.6
400
四通1个,异形管1个
38.81
44.31
0.21
9.31
9～8
5.5
5956.8
99.28
10
400
四通1个,异形管1个
38.81
44.31
0.28
12.41
8～7
5.5
6657.6
110.96
10.1
500
四通1个,异形管1个
38.81
44.31
0.5
22.16

7～6
5.5
7358.4
122.64
10
500
四通1个,异形管1个
50.73
56.23
0.12
6.75
6～5
11.8
8059.2
134.32
10.9
500
四通1个,异形管1个，
50.73
62.53
0.13
8.13
5～4
16
9636
160.60
10.9
500
四通1个,异形管1个，
50.73
62.53
0.13
8.13
4～3
16
12848
214.13
11
800
三通1个,异形管1个
77.7
93.7
0.14
13.12
3～2
4
16422
273.7
11
800
三通1个,异形管1个
77.7
93.7
0.22
13.12
2～1
28
32844
547.40
13
1200
四通1个,异形管1个
152．30
180.09
0.12
24.30

合计
237.87

空气管道系统的总压力损失：∑（h1 + h2）= 237.87×9.8 = 2.331 kPa；
空气网状膜压力损失为5.88 kPa，那么总压力损失：
5.88 + 2.331= 8.211 kPa
为安全计，设计时取值9.8kPa。

2.5.7 空压机的选定
空气扩散装置安装在距池底0.2m处，因此空压机所需压力为：

空气机供氧量：
最大时：32844+32500=65344 m3/h = 1089.1 m3/min
平均时：27175+32500=59675 m3/h = 994.6 m3/min
根据所需压力及空气量，决定采用LG60型空压机4台。该型空压机风50kP风60 m3/min。
正常条件下，2台工作，2台备用；高负荷时3台工作，1台备用。

2.6 二沉池
该沉淀池采用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用机械刮泥。
2.5.1 设计参数
设计进水量：Q=Qmax/6=798m3/h
表面负荷：q范围为1.0—1.5 m3/ m2.h ，取q=1.5 m3/ m2.h
水力停留时间：T=2 .2h
设置6座。
2.5.2 设计计算
1）每座沉淀池面积A:
按表面负荷算：
直径D： 取26m
2）有效水深为： h2=qT=1.52.2=3.3m
3）污泥斗容积
取回流比
污泥回流浓度
污泥区所需存泥容积：

每个污泥斗的容积
4）污泥区高度为

池底坡度为0.05 池底进口处4m
池底坡度降
5）二沉池总高度：
缓冲层高度h3=0.5m, 取超高为h1=0.4
则池边总高度为
H1=h1+h2+h3+h4=0.4++3.3+1.31+0.5=5.51m
池中总高度为：H=1+h5=5.51+0.36=5.87m
6）径深校核
合格。
7）辐流式二沉池计算草图如下：

2.7 消毒设备的计算：
经二次沉淀池后出水流经消毒池与氯接触达到消毒效果。采用4座隔板式接触消毒池。
2.6.1设计参数
设计流量：Qmax=1.60m3/s
水力停留时间：T=30min=0.5h
平均水深：h=1.4m
隔板间隔：b=3.5m
设计投氯量为＝6.0mg/L(对二级处理水排放时，投氯量为5～10 mg/L，这里取6.0 mg/L)
2.6.2 接触池的计算
1）接触池污水停留时间：t = 30min
则每个接触池容积：V = Qmax×30×60/4 = 1.60×30×60/4 = 720m3
分4座，则每座的容积为V1=V/4=180 m3
2）取池内流速v = 0.6m/s
过水面积：
3）消毒池面积
设水深h = 1.4m，则每个消毒池面积：

4）廊道总宽
隔板数采用4个，则廊道总宽为：B=（4+1）b=5*3.5=17.5
总长
5）接触池长度
m ，取8m。
6）取超高0.3m，总高H = 1.4+ 0.3 = 1.7m
7）查资料，二级处理水排放要求投氯量为6mg/L
一天所需总氯气量：

库存按15d计算，则库存量为：
15q = 15×826.5 = 12397.1 kg
8）氯瓶的选取：
容量（公斤）
直径（mm）
长度(m)
瓶自重（公斤）
氯瓶总重（公斤）
1000
838
2.20
800
1800
氯瓶储量：1000 kg/瓶，D = 838；L＝2.20m
则需氯瓶数为n = 12397/1000 = 12.4个， 取用13个
本设计中，氯库和加氯间合建在一起，氯库中取两组轨道承载氯瓶，平均每组轨道上放14个氯瓶，则轨道的长度为14×0.838＝11.7米，取12.0米；宽为2×2.20米＝4.40米，取4.50米，并且考虑工作人员的通行过道，选用ZJ－I型转子加氯机30～65kg/h三台，二台工作，一台备用。氯库和加氯间和建成矩形，其尺寸如下：20m×5.5m。

2.8 污泥浓缩池
采用幅流式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥。
2.7.1 浓缩池设计计算
1）污泥量的计算
①初沉池污泥量:

②二沉池污泥量

式中：△X——每日增长的污泥量，kg/d；
Y——产率系数，取0.5；
Sa——经过预先处理，污水含有的有机物（BOD）量，112.5mg/L；
Se——经过活性系统处理，污水含有的有机物（BOD）量，20mg/L；
Q——设计污水量，115000m3/d；
Kd——衰减系数，取0.09；
V——曝汽池的容积，12651m3；
Xv——MLVSS，Xv＝2.5kg/m3；
代入各值可得：

＝5305.15-2846.48＝2458.68kg/d
则每日从曝气池中排除的剩余污泥量：