©2010-2026 宁波自信网络信息技术有限公司 版权所有
客服电话：0574-28810668 投诉电话：18658249818
浙ICP备2021020529号-1 | 浙B2-20240490
关注我们 ：
1、 学 号：0552010908 姓 名： 班 级： 指导老师： 建筑工程系 2008.06.28 〈一〉墙体设计 4 1、选定墙体承重方案 4 2，判断房屋结构体系的静力计算方案 4 3 进行承重墙柱的稳定性和强度验算（包粱端支承处砌体局部受压强度验算） 4 〈二〉楼盖及屋盖方案 4 1 进行楼，屋盖的结构布置,绘制楼盖平面布置图(含预制构件统计表) 4 2选择一楼梯和雨蓬进行结构设计,并绘制楼梯和雨蓬的配筋和钢筋表 4 <三> 基础选择 4 1确定墙体基础方案 4 2 选择外墙基
2、础为一设计单元进行基础设计确定基础材料,基础深度,基底宽度及基础剖面尺寸. 4 3 绘制基础平面布置及基础剖面图. 4 <四> 设计图纸 2号图3~4张 4 楼面可变荷载 2 kN/m2 L1=6.3 m L2=10.8 m 4 2、确定计算截面 5 屋面板作用在横墙上的恒荷载标准值 4.704 kN/m2×3.175m×1.0m＝ 14.94 kN 9 六、楼梯的设计 14 （2）荷载计算（取1m板宽作为计算单元） 15 (4)配筋计算 15 0.7ftbh0＝0.7×1.1×200×365/1000＝56.21 kN＞Vmax＝40.51 kN，∴按构造
3、配筋 16 七、雨篷的设计 16 1、计算单元 21 5、基础截面简图 21 一、设计题目 某教学综合楼 二、设计资料 （一）建筑方案 （二）自然条件及物质技术条件 1、气象资料 基本风压值 W0＝0.35kN/m2 基本雪压值 S0＝0kN/m2 2、水文、地质资料 耕土及填土最大深度为-1.5m 持力层：轻质粘土、容许承载力q＝200 kN/m2 3、材料供应 砖强度等级：MU10、MU15实心粘土砖 砂浆强度等级： M7.5、M5、M2.5（建议底层用M5，其余各层用M2.5） 混凝土：C20、C30 钢筋：HPB23
4、5、HRB335 钢筋混凝土构件：所有的梁、板、过梁、雨蓬等构件均在预制场预制，在教学楼施工现场安装，楼梯在教学楼内现浇。 预制厂构件生产规格见附表 （三）结构设计 1、结构方案 本结构采用混合结构体系，墙承重，钢筋混凝土预制平面楼（屋）盖。 2、使用荷载 （1）屋面可变荷载：按不上人屋面取0.7 kN/m2 （2）楼面可变荷载： 走廊、楼梯、厕所2.5 kN/m2，其余房间为3.5 kN/m2，其余房间内可变荷载见附表2 （3）门、窗重：（KN/m2） 木窗：0.2-0.3；铁窗：0.4-0.45；木门：0.1-0.2；铁门：0.4-0.45 材料标准容重（KN/m3
5、 普通实心砖：19KN/m3、混合砂浆17KN/m3、素混凝土23KN/m3、钢筋25KN/m3 （4）屋顶女儿墙240mm，高900mm （5）屋面采用油毡防水屋面，二毡三油0.35 KN/m2 （6）楼面水磨石地面按0.65KN/m2 3、楼（屋）面及墙体构造 （1）屋面：油毡防水屋面（结构找坡） （2）楼面：水磨石地面 （3）所有内墙及外墙厚240mm （4）墙面：内墙抹灰、仿瓷涂料，外墙由设计人员自己决定 三 结构设计内容及要求 〈一〉墙体设计 1、选定墙体承重方案 2，判断房屋结构体系的静力计算方案 3 进行承重墙柱的稳定性和强度验算（包粱端支承处
6、砌体局部受压强度验算） 〈二〉楼盖及屋盖方案 1 进行楼，屋盖的结构布置,绘制楼盖平面布置图(含预制构件统计表) 2选择一楼梯和雨蓬进行结构设计,并绘制楼梯和雨蓬的配筋和钢筋表 <三> 基础选择 1确定墙体基础方案 2 选择外墙基础为一设计单元进行基础设计确定基础材料,基础深度,基底宽度及基础剖面尺寸. 3 绘制基础平面布置及基础剖面图. <四> 设计图纸 2号图3~4张 楼面可变荷载 2 kN/m2 L1=6.3 m L2=10.8 m <一> 墙体设计 房屋的静力计算方案 因为横墙间距S=10.8M<32M楼盖为装配式钢筋混凝土楼盖,故房屋的静力计算方案为刚
7、性方案 （1）外纵墙高厚比验算 墙体计算高度： 底层：H=3.6+0.3+0.5m=4.4m H＜s＝10.8m>2H， H0底＝1.0H＝4.4M 其他楼层墙计算高度：H＝3.6m s＝10.8m＞2H=7.2m H0＝1.0H＝3.6m 由于墙厚为0.24 m墙，承重墙均取。 有窗户的墙允许高厚比 ：μ2＝1—0.4×bs/s＝1－0.4×1750*3/10800＝0.806＞0.7 底层高厚比验算： [β]允许高厚比，查表得：砂浆采用M5时,[β]=24. β＝H0/h＝4.4/0.24＝18.3＜μ1μ2[β]＝1.2×
8、0.806×24＝23.2128，满足要求。 二至四层外纵墙高厚比验算: [β]允许高厚比，查表得：砂浆采用M2.5时,[β]=22 β＝H0/h＝3.6/0.24＝15＜μ1μ2[β]＝1.2×0.806×22＝21.2784，满足要求。 （2）、内纵墙高厚比验算 底层墙体计算高度H＝3.6+0.5m=4.1m H＜s＝10.8m>2H， H0底＝1.0H＝4.1 m 其他层墙体计算高度H＝3.6m s＝10.8m＞2H H0＝1.0H＝3.6m 墙厚0.37m和0.24 m墙，承重墙均取。 有窗户的墙允许高厚比 ：μ2
9、＝1—0.4×bs/s＝1－(0.4×1750+1200×2)/10800＝0.846＞0.7(教室门取1200mm) 底层内纵墙高厚比验算: β＝H0/h＝4.1/0.24＝17.08＜μ1μ2[β]＝1.2×0.846×24＝24.3648，满足要求。 二至四层内纵墙高厚比验算: β＝H0/h＝3.6/0.24＝15＜μ1μ2[β]＝1.2×0.846×22＝22.3344，满足要求。 （3）、横墙高厚比验算 底层墙体计算高度H＝4.4m H＜s＝10.8>2H， H0底＝1.0H＝4.4m 其他层墙体计算高度H＝3.6m H＜s＝10.8m>2H， H0
10、＝3.6m 墙厚0.24 m墙，承重墙均取。 横墙上没有洞口, μ2＝1.0 底层横墙高厚比验算: β＝H0/h＝4.4/0.24＝18.33＜μ1μ2[β]＝1.2×1.0×24＝28.8，满足要求。 二至四层横墙高厚比验算: β＝H0/h＝3.6/0.24＝15＜μ1μ2[β]＝1.2×1.0×22＝26.4， 满足要求。 五、墙体承载力计算： 1、选取计算单元 对于该房屋的外纵墙，A、D轴受荷最不利情况基本相同，对于B、C轴的内纵墙，走廊楼面传来的荷载虽使内纵墙的竖向压力有所增加，但梁（板）支撑处的墙体轴向力的偏心距却有所减少，且内纵墙的洞口宽度也较
11、外纵墙的小，故可以只对A轴线对应处纵墙进行计算，取图中斜线的部分为计算单元，其受荷面积为2.4×3.0=7.2m2 。 横墙选1m宽墙体作为计算单元，沿纵向取775+1750+650mm=3.175m为受荷宽度，计算截面面积A b积=0.24×1=0.24 m2 由于房屋开间、荷载近似，因此按轴压验算。 2、确定计算截面 由于底层和二、三、四层砂浆等级不同，及墙厚不同，因此需验算一、二层墙体承载力， 每层取两个控制截面Ⅰ—Ⅰ ，Ⅱ—Ⅱ。一层墙体强度取 MPa，二三四层墙体强度取MPa。墙体截面如图： 24000 650 1750 1750 3000 10
12、00 3600 3600 4400 1000 横墙计算简图 纵墙计算简图 纵墙计算单元 L1 3600 3600 4400 3600 ujiu单元 3．荷载计算 （1）、纵墙 1）、屋面荷载 a. 恒荷载 两毡三油防水层 0.35KN∕m2 20mm水泥沙浆找平层 0.02×20KN∕m2 陶粒混凝土找坡2% 1.414 KN∕m2 120mm厚预应力空心板（含灌缝） 2.2
13、0 KN∕m2 20mm天棚抹灰 0.02×17 KN∕m2 屋面恒荷载标准值 4.704KN∕m2 作用在纵墙上的恒荷载: 板传来荷载 4.704 kN/m2×2.4m×3m＝ 33.87 kN 进深梁自重（截面为250mm×500mm包括抹灰15mm）： [0.25×0.5×25＋0.015×(2×0.5＋0.25)×17]×6/2＝ 10.33 kN 屋面纵墙上的恒荷载标准值
14、 44.2 kN 屋面纵墙上的活荷载标准值 1.0 kN/m2×3.0m×2.4m＝ 7.2 kN 2）、楼面荷载 a. 恒荷载 水磨石地面 0.65 KN∕m2 20mm厚1：3水泥砂浆找平层 0.02×20 KN∕m3 =0.4KN∕m2 120mm厚预应力空心板 2.20 KN∕m2
15、 20mm天棚抹灰 0.02m×17KN∕m2 =0.34 KN∕m2 楼面恒荷载标准值 3.59 KN∕m2 作用在纵墙上的恒荷载: 板传来荷载 3.59 kN/m2×3.0m×2.4 m＝25.85 kN 进深梁自重（截面为250mm×500mm包括抹灰15mm）： [0.25×0.5×25＋0.015×(2×0.5＋0.25)×17]×6/2＝ 10.33 kN 楼面纵墙上的恒荷载标准值
16、 36.18 kN 楼面纵墙上的活荷载标准值 2.5 kN/m2×3.0m×2.4m＝18 kN 3)、墙体自重 双面粉刷240mm厚砖墙自重标准值 5.24 kN/m2 钢窗自重标准值 0.40 kN/m2 铁门 0.45 kN/m2 a.女儿墙 1.0m×2.4m
17、×5.24 kN/m2＝12.58 kN b.女儿墙底至控制截面(忽略因梁引起的误差) 0.5m×2.4m×5.24kN/m2＝6.29 kN c.二至四层纵墙(窗1750mm×2100mm) （2.4m×3.6m－1.75m×2.1m）×5.24 kN/m2＋1.75m×2.1m×0.40 kN/m2＝27.49kN d.底层纵墙 （2.4m×4.4m－1.75m×2.1m）×7.62kN/m2＋1.75m×2.1m×0.40 kN/m2＝53.93kN （2）横墙 屋面板作用在横墙上的恒荷载标准值 4.704 kN/m2×3.175m×1.0m＝ 14.94 k
18、N 屋面活荷载标准值 1.0 kN/m2×3.175m×1.0m＝ 3.18 kN 楼面板作用在横墙上的恒荷载标准值 3.59 kN/m2×3.175m×1.0m＝ 11.40kN 楼面横墙上的活荷载标准值 2.5 kN/m2×3.175m×1.0m＝ 7.94kN 标准层横墙自重 1.0m×3.6m×5.24 kN/m2＝18.86 kN 底层横墙自重 1.0m×3.6m×7.62 kN/m2＝27.43 kN 由于本地
19、区的基本风压为0.35KN∕m2，且房屋层高小于3.6m<4m，房屋总高小于15.4m<28m，故该设计可不考虑风荷载影响。 4、荷载组合 荷载设计值按可变荷载效应控制组合时γG＝1.2、γQ＝1.4，按可变荷载效应控制组合时γG＝1.35、γQ＝1.0。各项组合计算列表如下 荷载组合计算表 组合项目 恒荷载 活荷载 可变荷载效应 永久荷载效应 控制的组合 控制的组合 屋面荷载（纵墙） 44.2 7.2 63.12 66.87 屋面荷载（横墙） 14.94 3.18 22.38 23.349 楼面荷载（纵墙） 36.18 18 68.616
20、 66.843 楼面荷载（横墙） 11.4 7.94 24.796 23.33 女儿墙 12.58 0 15.096 16.983 女儿墙底至梁底 6.29 0 7.548 8.4915 标准层墙体自重（纵墙） 27.49 0 32.988 37.1115 标准层墙体自重（横墙） 18.86 0 22.632 25.461 一层墙体自重（纵墙） 53.93 0 64.716 72.8055 一层墙体自重（横墙） 27.43 0 32.916 37.0305 4、内力分析 （1）梁端有效支承长度的计算. 屋盖及一、二
21、三层梁L1截面尺寸b×h＝250mm×500mm，梁端伸入墙内240mm，下设刚性垫块bb×ab×tb＝240mm×500mm×180mm，A=240mm×500mm=120000mm刚梁端垫块上表面有效支承长度采用计算。 外纵墙的计算面积为窗间墙的面积A＝1.25m×0.24m＝0.3m2, 由可变荷载效应控制的组合及可变荷载效应控制的组合计算列表如下 由可变荷载效应控制的梁端有效支承长度计算 楼层 4 3 2 1 h/mm 500 500 500 500 f/Mpa 2.07 2.07 2.07 2.31 Nu/kN 22.644 118.75
22、2 220.356 321.96 σ0(N/mm2) 0.1887 0.9896 1.8363 2.683 σ0/f 0.09115942 0.478067633 0.887101449 1.161471861 δ1 5.53 6.35 8.19 9.42 a0/ mm 85.94585983 98.69009221 127.2869063 138.5893682 由永久荷载效应控制的梁端有效支承长度计算 楼层 4 3 2 1 h/mm 500 500 500 500 f/Mpa 2.07 2.07 2.07
23、2.31 Nu/kN 25.4745 129.456 233.4105 337.365 σ0(N/mm2) 0.2122875 1.0788 1.9450875 2.811375 σ0/f 0.102554348 0.52115942 0.939655797 1.217045455 δ1 5.55 6.54 8.43 9.68 a0/ mm 86.25669476 101.6430241 131.0169256 142.4145525 (2)外纵墙控制截面的内力计算 进深梁传递荷载对外墙的偏心距e＝h/2－0.4 a0。各层Ⅰ－Ⅰ，Ⅱ-
24、Ⅱ截面的内力按可变荷载控制的组合及可变荷载控制的组合计算列表如下 由可变荷载效应控制的纵墙截面内力计算 楼层 上层传来荷载 本层楼盖荷载 截面Ⅰ－Ⅰ 截面Ⅱ－Ⅱ Nu/kN e2/mm Nl/kN e1/mm M(kN·m) NⅠ/kN NⅡ/kN 4 22.644 0 63.12 85.62165607 5.404438931 85.764 118.752 3 118.752 0 68.616 80.52396312 5.525232253 187.368 220.356 2 220.356 0 68.616 69.0852
25、3747 4.740352654 288.972 321.96 1 321.96 -65 68.616 129.5642527 -12.03721924 390.576 455.292 由永久荷载效应控制的纵墙截面内力计算 楼层 上层传来荷载 本层楼盖荷载 截面Ⅰ－Ⅰ 截面Ⅱ－Ⅱ Nu/kN e2/mm Nl/kN e1/mm M(kN·m) NⅠ/kN NⅡ/kN 4 25.4745 0 66.87 85.4973221 5.717205928 92.3445 129.456 3 129.456 0 66.843 79
26、34279036 5.303510136 196.299 233.4105 2 233.4105 0 66.843 67.59322978 4.518134258 300.2535 337.365 1 337.365 -65 66.843 128.034179 -13.37053637 404.208 477.0135 5、墙体承载力验算 （1）纵墙承载力验算 承载力一般只对截面Ⅰ－Ⅰ进行，但对多层砖砌体房屋的底部截面Ⅱ－Ⅱ可能更不利，因此也对一层的Ⅱ－Ⅱ截面进行承载力验算，计算过程及结果列表如下 纵向墙体由可变荷载效应控制的组合承载力验算 项
27、目 第4层 第3层 第2层 第1层 截面Ⅰ－Ⅰ 截面Ⅱ－Ⅱ M/（kN·m） 5.404438931 5.525232 4.740352654 12.03721924 0 N/kN 85.764 187.368 288.972 390.576 455.292 e/mm 63.01523869 29.48867 16.40419367 30.8191472 0 h/mm 240 240 240 370 370 e/h 0.262563495 0.122869 0.068350807 0.083294992 0 β 15
28、 15 15 11.89189189 11.89189189 φ 0.312 0.494 0.598 0.643 0.823 Amm2 300000 300000 300000 300000 300000 f/Mpa 2.07 2.07 2.07 2.31 2.31 φAf 193.752 306.774 371.358 445.599 570.339 φAf / N 2.259129705 1.637281 1.285100287 1.140876552 1.252688385 φAf / N均大于1，满足要求 纵向墙体由
29、永久荷载效应控制的组合承载力验算 项目 第4层 第3层 第2层 第1层 截面Ⅰ－Ⅰ 截面Ⅱ－Ⅱ M/（kN·m） 5.717205928 5.30351 4.518134258 13.37053637 0 N/kN 92.3445 196.299 300.2535 404.208 477.0135 e/mm 61.91171026 27.01751 15.04773219 33.07835662 0 h/mm 240 240 240 370 370 e/h 0.257965459 0.112573 0.062698884
30、0.089400964 0 β 15 15 15 11.89189189 11.89189189 φ 0.317 0.514 0.61 0.728 0.823 Amm2 300000 300000 300000 462500 462500 f/Mpa 2.07 2.07 2.07 2.31 2.31 φAf 196.857 319.194 378.81 777.777 879.272625 φAf / N 2.131767458 1.62606 1.261633919 1.924199917 1.843286668 ∴
31、满足要求 （2）横墙承载力验算 取1m宽墙体作为计算单元，沿纵向取3.175m为受荷宽度，由于房间开间、荷载均相同，因此近似按轴压验算，计算过程及结果列表如下 横向墙体承载力验算 项目 由可变荷载效应控制的组合 由永久荷载效应控制的组合 第2层 第1层 第2层 第1层 Ⅱ－Ⅱ截面 Ⅱ－Ⅱ截面 Ⅱ－Ⅱ截面 Ⅱ－Ⅱ截面 N/kN 139.868 197.58 146.392 206.7525 H0/m 3.12 3.28 3.12 3.28 h/m 0.24 0.37 0.24 0.37 β 13 8.864864865 1
32、3 8.864864865 φ 0.795 0.893 0.795 0.893 Amm2 240 370 240 370 f/Mpa 2.07 2.31 2.07 2.31 φAf 394.956 763.2471 394.956 763.2471 φAf / N 2.823776704 3.862977528 2.697934313 3.691597925 ∴满足要求 6、砌体的局部承载力验算 以上述窗间墙第一层为计算对象，在梁下设刚性垫块bb×ab×tb＝240mm×500mm×180mm，验算刚性垫块下的砌体局部抗压强度。Ab
33、＝bb×ab＝240mm×500mm＝120000mm2，A0＝（2×240mm＋500mm）×240mm＝235200mm2，计算过程及结果列表如下 砌体局部抗压强度验算 项目 由可变荷载效应控制的组合 由永久荷载效应控制的组合 Ab 120000 120000 A0 235200 235200 A0/Al 1.96 1.96 2.329795897 2.329795897 1.863836718 1.863836718 σ0 2.683 2.811 σ0/f 1.161471861 1.216883117 a0 84
34、59 84.32 9.42 9.68 0.4a0 33.836 33.728 el 151.164 151.272 N0=σ0*Ab 321.96 337.32 Nl 68.616 66.843 N0＋Nl 390.576 404.163 e＝Nl* el/ N0＋Nl 26.55633993 25.0183077 e/ab 0.110651416 0.104242949 φ 0.87 0.882 449.4903182 455.6901846 1.150839576 1.127491098 ∴满足要求
35、 六、楼梯的设计 本教学楼采用现浇整体式钢筋混凝土楼梯，采用C20混凝土，梁的纵向受力钢筋选用HRB335级钢筋，其余选用HPB235级钢筋，活荷载标准值为2.5 kN/㎡，按板式楼梯进行设计，其平面布置如下图所示： 1、梯段板的计算 （1）确定板厚 h≈l0/30＝3300/30＝110mm，取h＝120mm。h0＝120mm－25mm＝95mm，取1m板宽进行计算。 （2）荷载计算（取1m板宽作为计算单元） 楼梯板的倾斜角： a＝arctan150/300＝26º34´ cos a ＝0.894 踏步重
36、 1/0.3×1/2×0.3m×0.15m×25 kN/m3＝ 1.875 kN/m 斜板重 1/0.894m×0.12m×25 kN/m3＝ 1.875 kN/m 水磨石面层 (0.3＋0.15)/0.3×1m×0.65 kN/m2＝ 0.975 kN/m 15mm厚混合砂浆底板抹灰 1/0.894m×0.015m×17 kN/m3＝ 0.285 kN/m 恒荷载标准值
37、 6.491 kN/m 活荷载标准值 2.5 kN/m2×1m＝ 2.5 kN/m 总荷载设计值： P＝1.2×6.491 kN/m＋1.4×2.5 kN/m＝11.3 kN/m (3)内力计算 计算跨度：l0＝3.3m， 跨中弯矩：M＝1/10Pl02＝1/10×11.3 kN/m×3.3m2＝12.31 kN·m (4)配筋计算 受力纵筋计算表 M（kN·m） 选用钢筋 实配钢筋面积（
38、mm） 12.310 0．142 0．154 467．945 Ф10＠160 491 分布钢筋选用Ф8＠300 2、平台板的计算 （1）确定板厚 取h＝100mm。h0＝100mm－25mm＝75mm，取1m板宽进行计算。 （2）荷载计算（取1m板宽作为计算单元） 板自重 0.1m×1.0m×25 kN/m3＝ 2.5 kN/m 水磨石面层 1m×0.65 kN/m2＝ 0.65 kN/m 15mm厚混合砂浆底板抹灰
39、 0.015m×1m×17 kN/m3＝ 0.26 kN/m 恒荷载标准值 3.41 kN/m 活荷载标准值 2.5 kN/m2×1m＝ 2.5 kN/m 总荷载设计值： P＝1.2×3.41 kN/m＋1.4×2.5 kN/m＝7.592 kN/m (3)内力计算 计算跨度：l0＝ln＋h/2＝1.3m＋0.1/2 ＝1.35m 跨中弯矩：M＝1/8Pl02＝1/8×7.59
40、2 kN/m×1.352m2＝1.73 kN·m (4)配筋计算 受力纵筋计算表 M（kN·m） 选用钢筋 实配钢筋面积（mm） 1.73 0.032 0.033 99.0 Ф6＠250 113 分布钢筋选用Ф6＠300 3、平台梁的计算设计 （2）荷载计算（取1m板宽作为计算单元） 取b×h＝200mm×400mm。h0＝400mm－35mm＝365mm。 梯段板传来 3.3/2×11.3 kN/m＝ 18.65 kN/m 平台板传来
41、 (1.3/2＋0.20)×7.59 kN/m＝ 6.45 kN/m 梁自重 1.2×0.2m×0.4m×25 kN/m3＝ 2.4 kN/m 平台梁荷载设计值 P＝ 26.74 kN/m (3)内力计算 计算跨度：l0＝1.05ln＝1.05×3.060m ＝3.213m＜l0＝ln＋a＝3.060m＋0.24m ＝3.3mm 最大弯矩：Mmax＝1/8Pl02＝1/8×26.74kN/m×3.213m2＝34.17 kN·m
42、 最大剪力：Vmax＝1/2Pln＝1/2×26.74 kN/m×3.06m＝40.51 kN (4)配筋计算 a．进行平台梁正截面承载力计算时，按一类倒L形截面计算，其翼缘宽度bf’＝1/6l0＝1/6×3213＝536mm＜b＋S0/2＝200＋1300/2＝850mm。 受力纵筋计算表 M（kN·m） 选用钢筋 实配钢筋面积（mm） 34.506 0.135 0.145 442.26 3Ф14 461.0 b．进行平台梁斜截面承载力计算时，按矩形截面计算 0.25βcfcbh0＝0.25×1.0×9.6×200×365/1000＝17
43、5.2kN＞Vmax＝40.51 kN，∴截面尺寸满足要求 0.7ftbh0＝0.7×1.1×200×365/1000＝56.21 kN＞Vmax＝40.51 kN，∴按构造配筋 选配Ф6＠200。 七、雨篷的设计 雨篷板的尺寸为1100mm×3000mm，雨篷板的厚度取悬挑长度的1/8～1/12，端部板厚取为80mm，根部板厚取为100mm。 雨篷梁的宽度一般与墙厚相同，取240mm；高度为跨度的1/8～1/12，取为370mm；雨篷梁伸入墙内的支承长度为600mm。 为防止雨水渗入墙内，梁顶设置高于板面60mm的凸缘。 采用C20混凝土，纵向受力钢筋选用HRB335级钢筋
44、其余选用HPB235级钢筋。 1、雨篷板的设计 取1m板宽进行计算， h0＝80mm－25mm＝55mm 计算简图如下 （1）荷载计算 a. 恒荷载 20mm厚防水砂浆 0.02m×1.0m×20 kN/m3＝ 0.4 kN/m 雨篷板自重 ( 0.08m＋0.1m)/2×1.0m×25 kN/m3＝ 2.25 kN/m 15mm厚板底混合砂浆抹灰 0.015m×1.0m×17 kN/m3＝ 0.4 kN/m 恒荷载标准值
45、 2.66 kN/m b.活荷载 活荷载标准值 1.0 kN/m2×1m＝ 1.0 kN/m 施工、检修荷载 1.0 kN/m×1m＝ 1.0 kN/m （2）内力计算 a.第一种荷载组合情况下 g＋q＝1.2×2.66 kN/m＋1.4×1.0 kN/m＝4.59 kN/m M1＝1/2(g＋q)ln2＝1/2×4.59
46、×1.12＝2.78 kN·m b.第二种荷载组合情况下 g＝1.2×2.66 kN/m＝3.19 kN/m p＝1.4×1.0 kN＝1.4 kN M2＝1/2gln2＋pln＝1/2×3.19×1.12＋1.4×1.1＝3.47 kN·m （3）配筋计算 由于第二种组合的荷载值较大，起控制作用，故按第二种组合来考虑。 受力纵筋计算表 M（kN·m） ξ=1- √1-M/0.5fcbh02 As=a1fcbh0ξ/fy(mm) 选用钢筋 实配钢筋面积（mm） 3.470 0.128 320.913 Ф8＠150 335.0 分
47、布钢筋选用Ф6＠300 2、雨篷梁的设计 b×h＝240mm×370mm，h0＝370mm－35mm＝335mm （1）荷载计算 墙体传来的荷载：雨篷梁上墙体高度hc＝600mm＋900mm－370mm＝1130mm＞ln/3＝1800mm/3＝600m，按ln/3高度墙体的均布质量计算。 雨篷板传来的荷载：由于第二种组合的荷载值较大，起控制作用，故按第二种组合来考虑。 a. 恒荷载 墙体传来的恒荷载 (3.0＋3.0＋2×0.60)m×0.60m /2×7.62 kN/m2/3m＝ 5.49 kN/m 雨篷板传来的恒荷载
48、 3.19 kN/m 雨篷梁自重 0.37m×0.37mm×25 kN/m3＝ 3.42 kN/m 恒荷载标准值 12.10 kN/m 恒荷载设计值 1.2×12.10 kN/m＝ 14.52 kN/m b.活荷载 雨篷板传来的活荷载
49、 1.4 kN/m 施工、检修荷载 1.0 kN/m 活荷载标准值 2.4 kN/m 活荷载设计值 1.4×2.4kN/m＝ 3.36 kN/m （2）内力计算 a.弯矩 M＝1/8(g＋q)l2＝1/8(14.52＋
50、3.36)×3.02＝20.12 kN·m b.剪力 V＝1/2(g＋q)l＝1/2(14.52＋3.36)×3.0＝26.82 kN c.单位长度上的扭矩 （a）第一种荷载组合情况下 g＋q＝1.2×12.10 kN/m＋1.4×1.4 kN/m＝16.48 kN/m tq＝ (g＋q)× [l(l＋b)/2]＝16.48× [1.1(1.1＋0.24)/2]＝12.15 kN·m （b）第二种荷载组合情况下 g＝1.2×12.10 kN/m＝14.52 kN/m p＝1.4×1.0 kN＝1.4 kN tq＝g[l(l＋b)/2]＋q (l＋b)/2＝14.52×[1.
©2010-2026 宁波自信网络信息技术有限公司 版权所有
客服电话：0574-28810668 投诉电话：18658249818
浙ICP备2021020529号-1 | 浙B2-20240490
关注我们 ：
