电力系统110KV-线路的继电保护方式进行保护配置及整定计算.doc

XX大学电力学院毕业设计
第 一 章 绪 论
第1.1节　继电保护的作用
电力是当今世界使用最为广泛、地位最为重要的能源。电力系统的运行要求安全可靠、电能质量高、经济性好。但是，电力系统的组成元件数量多，结构各异，运行情况复杂，覆盖的地域辽阔。因此，受自然条件、设备及人为因素的影响，可能出现各种故障和不正常运行状态。故障中最常见，危害最大的是各种型式的短路。为此，还应设置以各级计算机为中心，用分层控制方式实施的安全监控系统，它能对包括正常运行在内的各种运行状态实施控制。这样才能更进一步地确保电力系统的安全运行。
第1.2节　对电力系统继电保护的基本要求
动作于跳闸的继电保护在技术上一般应满足四个基本要求，即选择性、速动性、灵敏性和可靠性。
1.2.1选择性：
是指保护装置动作时，仅将故障元件从电力系统中切除，使停电范围尽量缩小，以保证系统中的无故障部分仍能继续安全运行。
1.2.2速动性：
是指快速地切除故障，以提高电力系统并列运行稳定，减少用户在电压降低的情况下工作的时间，以及小故障元件的损坏程度。因此，在发生故障时，应力求保护装置能迅速动作，切除故障。
1.2.3灵敏度：
是指在该保护装置规定的保护范围内发生了它应该动作的故障时，他不应该拒绝动作，而在任何其他该保护不应该动作的情况下，则不应该误动作。
1.2.4可靠性：
是指在保护装置规定的保护范围内发生了它应该反应的故障时，保护装置应可靠地动作（即不拒动）。而在不属于该保护动作的其它任何情况下，则不应该动作（即不误动）。
可靠性取决于保护装置本身的设计、制造、安装、运行维护等因素。一般来说，保护装置的组成元件质量越好、接线越简单、回路中继电器的触点和接插件数越少，保护装置就越可靠。同时，保护装置的恰当的配置与选用、正确地安装与调试、良好的运行维护。对于提高保护的可靠性也具有重要的作用。
保护的误动和拒动都会给电力系统造成严重的危害，在保护方案的构成中，防止保护误动与防止其拒动的措施常常是互相矛盾的。由于电力系统的结构和负荷性质不同，误动和拒动的危害程度有所不同，因而提高保护装置的可靠性的着重点在很多情况下也应有所不同。例如，系统有充足的旋转备用容量、各元件之间联系十分紧密的情况下，由于某一元件的保护装置误动而给系统造成的影响较小；但保护装置的拒动给系统在成的危害却可能很大。此时，应着重强调提高不误动的可靠性。又如对于大容量发电机保护，应考虑同时提高不拒动的可靠性和不误动的可靠性。
在某些文献中称不误动的可靠性为“安全性”，称不拒动和不会非选择动作的可靠性为“可信赖性”。
对继电保护装置的四项基本要求是分析研究继电保护的基础。与此同时，电子计算机特别是微型计算机技术的发展，各种微机型继电保护装置也应运而生，由于微机保护装置具有一系列独特的优点，这些产品问世后深受用户青睐电流。

第1.3节 微机继电保护装置具有以下特点
1．3．1 维护调试方便：
目前国内大量使用的整流型或晶体管型继电保护装置的调试工作量很大，尤其是一些复杂保护，例如距离保护，调试一套常常需要一周，甚至更长的时间。究其原因，这类保护装置是布线逻辑的，保护的每一种功能都有相应的硬件器件和连线来实现。为确认保护装置是否完好，就需要把所具备的各种功能通过模拟试验来校核一遍。微机保护则不同，它的硬件是一台计算机，各种复杂的功能是由相应的软件来实现的。换言之，它是一个只会做几种单调的、简单操作的硬件，配以软件，把许多简单操作组合完成各种复杂功能的。因而只要用几个简单的操作就可以 检验微机的硬件是否完好。或者说如果微机硬件有故障，将会立即表现出来，如果硬件完好，对于以成熟的软件，只要程序和设计时一样（这很容易检查），就必然会达到设计的要求，用不着涿台作各种模拟试验来检验每一种功能是否正确。实际上如果经检查，程序和设计时的 完全一样，就相当于布线逻辑的保护装置的各种功能已被检查完毕。一般微机保护装置都具有自检功能，对硬件各部分和存放在EPROM中的程序不段进行自动检测，一旦发现异常会发出警报。通常只要接上电源后没有警报，就可确认装置完好。所以对微机保护装置可以说几乎不用调试，从而大大减轻了运行维护的工作量。
1.3.2 可靠性高：
计算机在程序指挥下，有极强的综合分析和判断能力，因而它可以实现常规保护很难办到的自动纠错，即自动地识别和排除干扰，防止由于干扰而造成的误动作。另外，它有自诊断能力，能够自动检测出本身硬件的异常部分，配合多重化可以有效地防止拒动，因此可靠性很高。
1.3.3 易于获得附加功能：
应用微型计算机后，如果配置一个打印机，或者其它显示设备，可以在系统发生故障后提供多种信息。例如保护各部分的动作顺序和动作时间记录，故障类型和相别及故障前后电压和电流的波形记录等。还可以提供故障点的位置。这将有助于运行部门对事故的分析和处理。
1.3.4 灵活性大：
由于计算机保护的特性主要有软件决定，因此，只要改变软件就可以改变保护的特性和功能。从而可灵活地适应电力系统运行方式的变化。
1.3.5 保护性能得到很好改善：　
由于计算机的应用，使很多原有型式的继电保护中存在的技术问题，可找到新的解决办法。例如对接地距离的允许过度电阻的能力，距离保护如何区别振荡和短路等问题都以提出许多新的原理和解决办法。
1.3.6 保护装置体积缩小：
一套微机保护装置，可以实现多种保护功能，例如一套LFP-901A微机保护装置有3个独立的CPU可以实现距离保护、零序保护、自动重合闸等功能。因此在组屏时，体积要缩小，便于现场的按装维护。
第1.4节 LFP-901A微机继电保护装置的介绍
1.4.1 LFP—901A 型超高压线路成套快速保护装置的应用
本装置为由微机实现的数字式超高压线路成套快速保护装置。包括以工频变化量方向元件为主体的快速主保护，由工频变化量距离元件构成的快速I段保护，有三段式相间和接地距离及二个延时段零序方向过流作为后备的全套后备保护。保护有分相出口，用作22KV 及以上的输电线路的主保护及后备保护。
装置设有重合闸出口，根据需要，实现单相重合，三相重合和综合重合闸方式。
1.4.2 装置的性能特征：
(1) 本装置有三个独立的单片机：
A）：CPU1为装置的主把喷壶，有工频变化量方向继电器和零序方向继电器经通道配合构成全线路快速跳闸保护，由I段工频变化量距离继电器构成快速独立跳闸段；由二个延时零序方向过流段构成接地后备保护。
B）：CPU2为三阶段式相间和接地距离保护，以及重合闸逻辑。
C）：CPU3为起动和管理机，内设整机总起动元件，该起动元件与方向和距离保护在电子电路上（包括数据采集系统）完全独立，动作后开放保护出口电源，另外，CPU3还作为人机对话的通讯接口，保护跳闸，整组复归后，CPU3接收CPU2来的电压电流信号，进行测距计算。
(2) 由工频变化量方向继电器和零序方向继电器构成的主保护全线路跳闸时间小于25ms。
由工频变化量距离继电器实现了近处故障跳闸时间小于10ms，线路中间故障小于15ms，由三段式相间和接地距离保护和二延时段零序保护构成了完整的阶段式后备功能。
(3) CPU1和CPU2分别作为主保护及后备保护，功能独立，有互相补充。
A） CPU1强调快速性，采样率为每周波20点，主要继电器采用积分算法，速度快且安全性高。
CPU2作为后备保护强调准确性，采样率为每周12点，主要继电器采用付氏算法，计算精度得以提高。
B） CPU1、CPU2功能上互相补充，CPU1先选择故障相然后对故障相进行测量；CPU2则先对各相进行测量，判为区内故障时再由选相程序选择跳闸相别，因此，在任何复杂的故障形式下，均不可能因选相的错误而导致测量错误。
C） CPU1中工频变化量方向元件有非常高的灵敏度，可测量很大的故障过渡电阻；CPU2则强调后备功能的齐全在各种复杂故障形式下不失去保护。
D） CPU1内保护以反应故障分量的继电器为主体，而CPU2内的主要继电器则全部工作在全电流全电压方式。
(4)装置除设置了独立的总起动元件外，方向保护和距离保护内均设有本保护的起动元件，构成独立完整的保护功能。
起动元件的主体以反应工频变化量的过流继电器实现，同时又配以反应全电流的零序过流继电器，互相补充。
(5 )装置中反应工频变化量的起动元件CPU1中的选相元件及方向元件均采用浮动门坎，正常运行及系统振荡时变化量输出回路的不平衡输出均自动构成自适应式的门坎，浮动门坎电压始终略高于不平衡电压，在一般运行情况下由于不平衡分量很小而装置有很高的灵敏度当系统振荡时，自动降低灵敏度，不需要设置专门的振荡闭锁回路，因此，装置有很高的安全性，起动元件有很高的灵敏度而又不会频繁起动，测量元件则不会误测量。
(6)距离保护性能：
A） 三阶段式相间和接地距离保护中的不对称短路动作特性和对称短路暂态特性如图，图2为三相短路稳态特性，为了确保III段距离元件的后备作用，III段距离元件三相短路特性包含原点。
B） 继电器有正序电压极化，因而有较大的测量故障过渡电阻的能力，当用于短线路时，为了进一步扩大测量过渡电阻的能力，还可将I、II段阻抗特性向第I象限偏移。
C） 接地距离继电器设有零序电抗特性，可防止接地故障时继电器超越。
D） 正序极化电压较高时，由正序电压极化的距离继电器有很好的方向性，当正序电压下降至15%以下时，进入三相低压程序，有正序电压记忆量极化，并且在继电器动作前设置门坎，母线三相故障时继电器不可能失去反向性，继电器动作后则改为反门坎，保证正方向三相故障继电器动作后一直保持到故障切除。同时，进低压程序时，III段继电器采用反门坎，因而三相短路III段稳态特性包含原点，不存在电压死区。
(7) 振荡闭锁分为第四部分：
A） 在起动元件第一次动作初始开放160ms，以保证正常运行下突然发生故障时能快速开放。
B） 不对称故障时由不对称开放元件L02Q开放，保证了在任何不对称故障是的快速开放。
C） 测量V1cosψ的幅值，该电压在系统振荡时反应振荡中心电压，在三相短路时反应弧光压降，在三相短路第一部分振闭不能开放的前提下，由本元件经短延时开放。
D） 非全相运行再故障时，可由反应零、负序电流相位的元件开放健全全相单相接地，由反应健全二相电流差的工频变化量的过流继电器开放健全全相相间故障。
以上四个部分结合，保证了距离保护在各种故障情况下的快速开放。
(8)自动重合闸部分
自动重合闸用于单或双母线方式，可选用单相重合，三相重合或综合重合的方式，可根据故障的严重程度引入闭锁重合闸的方式。
重合闸的起动有保护起动和开关位置不对应起动二种，当与本公司其他产品一起使用，有二套重合闸时，二套装置的重合闸可以同时投入，不会出现二次重合，与其他装置的重合闸配合时，可考虑用压板仅投入一套重合闸装置。
(9)键盘操作简单，采用菜单式工作方式，仅有+、-、上、下、左、右等共九个按键，非常易于掌握。
(10)配有液晶信号显示，正常运行时，可显示所测量的电流，电压幅值和相位，线路故障时则显示跳闸相别，跳闸类型和测距结果。
(11)装置背后端子有一个串行口，可与打印机相连，另有一个串行口作为对外通讯用。
1.4.3 技术数据
（1）额定数据
①直流电压：220V或110V（定货注明） 允许偏差 +15%，-20%
② 交流电压：
相电压： ，，
③ 交流电流：5A或1A
④ 频率：50HZ
(2) 功耗：
直流电源功耗： 正常： 35W
跳闸： 50 W
交流电压回路<0.5VA/相
交流电流回路： <0.5VA/相
<0.5VA/相 （1A）
<1VA/相 （5A）
(3) 电源
工作电源：±12V，允许偏差 ±0.2V
±5V， 允许偏差 ±0.15
光耦隔离电源： 24V 允许偏差 ±5V
1.4.4 主要技术指标：
(1) 整组动作时间：

距离保护Ⅰ段： ≈20ms
工频变化量距离元件： 近处 4—10ms
末端 < 20ms
方向保护全线路跳闸时间： <25vms
(2) 起动元件：
±△△△△I起动，起动值0。2In
零序过流起动元件，0.1,0.2,0.2In可整定.
(3) 方向保护部分：I）相电流差突变量选相元件起动值：0.2In ±15%
II）工频变化量方向元件：
最小动作电流 0。2In
最小动作电压 5V
III）工频变化量距离元件：
动作速度：<10ms (△Uop>2Uz时)
IV）零序方向元件：
最小动作电压： >0.5V <1V
最小动作电流: <0.1In
V)零序过流元件定值误差: <5%
VI) II\III段零序跳闸延迟时间: 0—10s
1.4.5 距离保护部分：
(1) 整定范围：
0.01 25
(2) 装置的构成：
1) 装置的整体构成见图：
输入电流电压首先经隔离互感器传变至二次侧，成为小信号电压，一组进
VFC插件，将电压信号经压频变换器转换成频率信号，供CPU1、CPU2作保护测量信号，另一组经低通滤波器后进入管理机内部A/D，采样值作为起动元件判别量。
CPU3 内设装置总起动元件，起动后开放出口继电器正电源。
CPU1内是一套完整的主保护。
CPU2内是一套完整的后备保护及自动重合闸。
二套保护输出至出口继电器。
CPU3还作为通讯管理机，负责三个CPU之间通讯及人机对话。
2) 输出接点
装置共输出6组跳闸接点，可用于切除二个开关，第1。2二组跳闸接点 Tψ1、Tψ2至开关跳闸线圈，每相输出均由二对接点并实现，其中一对为快速接点，另一对为慢速（≈10ms）小中间继电器，小中间继电器作为后备保证了保护跳闸的可靠性，第3—6组跳闸接点Tψ3—Tψ6，分别送至断路器保护及运动装置。
当保护使用外部重合闸装置时，可输出二组给重合闸装置的接点，每组分别有单相跳闸（实际为任何跳闸，包括三相跳闸），三相跳闸和闭锁重合闸三对接点。
装置输出一组起动切机切负荷接点，其三对接点与起动重合闸的三对接点相同。
起动收发讯机的接点对闭锁式通道有起动发讯和起动停讯二对接点，当起动停讯的接点动作时，起动发讯的接点瞬时返回，因此，如收发讯机本身有起动发讯时瞬时发讯而起动发讯接点返回时又立即停止发讯的功能，可不用停讯接点，当采用允许式通道时，由停讯接点起动（起动发讯接点不用）。
另有二组接点分别至中央信号和远动装置，跳闸中央信号和报警中央信号，电源可分开，其中XJ为磁保护的跳闸信号继电器，BSJ—1为方向保护（CPU1）报警被闭锁，BSJ—2为距离保护（CPU2）报警被闭锁的输出信号接点，BJJ为装置异常信号，当CPU1—CPU3检查到有异常情况时，BJJ动作，闭锁掉与该异常情况相关的部分保护，但不闭锁保护整体并通知值班人员尽快处理。
装置输出两队重合闸接点，HJ—1至重合闸回路，HJ—2是当一条线路上有二套重合闸装置时，由HJ—2作闭锁重合闸接点街道另一套重合闸装置的闭锁重合闸入口。
3) 装置的输入输出端子
装置的电压及接点的输入输出采用30线转插件，其长处一则是为了解决装置小型化而输出端子太密的矛盾，另则采用转插件减少接线有利于调试自动化创造条件。
图中A、B二插头是输出接点，C为输入交流电压或开关量，DD为电流端子及直流电源端子，EE为RS232川行接口，FF为串行打印机。
4) 结构与安装：
装置为单层4U标准机箱，用嵌入式安装于保护屏上。
第 二 章 继电保护的整定原则
第2.1节 设计原则和一般规定
2.1.1概述
电网继电保护和安全自动装置是电力系统的重要组成部分，对保证电力系统的正常运行，防止事故发生或扩大起了重要作用。
应根据审定的电力系统设计（二次部分）原则或审定的系统接线及要求进行电网继电保护和安全自动装置设计。设计应满足《继电保护和安全自动装置技术规程（SDJ6-83）》、《110~220kV电网继电保护与安全自动装置运行条例》等有关专业技术规程的要求。
要合理处理好继电保护和安全自动装置与其保护对象—电网部分的关系，二次部分应满足《电力系统技术导则》、《电力系统安全稳定导则》等有关技术规程的要求，这是电力系统安全经济的基础。在确定电网结构、厂站主接线和运行方式，必须统筹考虑继电保护和安全自动装置配置的合理性与可能性。在此基础上，继电保护和安全自动装置的设计应能满足电网结构和帮站主接线的要求，适应电网和变电站运行灵活性的需求。
电网继电保护和安全自动装置应符合可靠性、安全性、灵敏性、速动性的要求。要结合具体条件和要求，从装置的选型、配置、整定、实验等方面采取综合措施，突出重点，统筹兼顾，妥善处理，以达到保证电网安全经济运行的目的。

第2.2节元件参数计算原则
2.2.1标幺值
参数计算需要用到标幺值或有名值，在实际的电力系统中，各元件的电抗表示方法不统一，基值也不一样。如发电机电抗，厂家给出的是以发电机额定容量和额定电压为基值的标幺电抗Xd（%）；而输电线路电抗，通常是用有名值。
在标幺制中，单个物理量均用标幺值来表示，标幺值的定义如下：
标幺值=实际有名值（任意单位）/基准值（与有名值同单位）
显然，同一个实际值，当所选的基准值不同是，其标幺值也不同。所以当诉说一个物理量的标幺值是，必须同时说明起基准值多大，否则仅有一个标幺值是没意义的。
当选定电压、电流、阻抗、和功率的基准值分别为、、和时,相应的标幺值为
（2-1）
（2-2）
（2-3）
（2-4）

使用标幺值,首先必须选定基准值.电力系统的各电气量基准值的选择,在符合电路基本关系的前提下,原则上可以任意选取。
四个物理量的基准值都要分别满足以上的公式。因此，四个基准值只能任选两个，其余两个则由上述关系式决定。至于先选定哪两个基准值，原则上没有限制；但习惯上多先选定和。这样电力系统主要涉及三相短路的, 可得:
（2-5）
（2-6）
和原则上选任何值都可以，但应根据计算的内容及计算方便来选择。通常多选为额定电压或平均额定电压。可选系统的或某发电机的总功率；有时也可取一整
数，如100、1000MVA等。
2.2.2标幺值的归算
① 精确的计算法，再标幺值归算中，不仅将各电压级参数归算到基本级，而且还需选取同样的基准值来计算标幺值。
1）将各电压级参数的有名值按有名制的精确计算法归算到基本级，再基本级选取统一的电压基值和功率基值。
2）各电压级参数的有名值不归算到基本值而是再基本级选取电压基值和功率基值后将电压基值向各被归算级归算，然后救灾各电压级用归算得到的基准电压和基准功率计算各元件的标幺值。
②近似计算：标幺值计算的近似归算也是用平均额定电行计算。标幺值的近似计算可以就在各电压级用选定的功率基准值和各平均额定电压作为电压基准来计算标幺值即可。
结合本网络采用近似计算法。选取基准值：SB=100MVA
UB1=220KV UB2=11KV UB3=115KV
计算结果见下表：（详细过程见《计算书》第1章）
（4）电力系统设备参数表：
发电机参数：(表2-1)
发电机
额定容量/MVA
额定电压/KV
功率因数cos
次暂态电抗（标么值）
归算到基准容量的等值电抗/（有名值）
归算到基准容量的等值电抗（标么值）
A厂发电机
43
10
0.8
0.28
86.095
0.651
B厂发电机
75
10
0.8
0.15
26.45
0.2
C厂发电机
31.25
6.3
0.8
0.165
69.828
0.528

变压器参数：（表2-2）
变压器编号
额定容量/MVA
绕组型式
短路电压
归算到基准容量的等值电抗/（有名值）
归算到基准容量的等值电抗（标么值）

40
三相双绕组
10.5
34.716
0.2625

20
三相双绕组
10.5
69.431
0.525

20
三相双绕组
10.5
69.431
0.525

31.5
三相双绕组
10.5
44.083
0.333

10
三相双绕组
10.5
138.8625
1.050

15
三相双绕组
10.5
92.575
0.700

线路参数：（表2-3）
线路名称
线路长度
正、负序阻抗（有名值）
正、负序阻抗（标么值）
零序阻抗（有名值）
零序阻抗（标么值）

30
5.1+j12
0.039+j0.091
15.3+j42
0.116+j0.318

60
10.2+j24
0.077+j0.181
30.6+j132
0.231+j0.998

30
5.1+j12
0.039+j0.091
15.3+j42
0.116+j0.318

30
5.1+j12
0.039+j0.091
15.3+j42
0.116+j0.318

第2.3节 变压器中性点的选择原则以及PT，CT的选择
2.3.1变压器中性点的选择原则
系统中变压器的中性点是否接地运行原则是：应尽量保持变电所零序阻抗基本不变，以保持系统中零序电流的分布不变，并使零序电流电压保护有足够的灵敏度和变压器不致于产生过电压危险，一般变压器中性点接地有如下原则：
1）电源端的变电所只有一台变压器时，其变压器的中性点应直接接地运行。
2）变电所有两台及以上变压器时，应只将一台变压器中性点直接接地运行，当该变压器停运时，再将另一台中性点不接地变压器改为中性点直接接地运行。若由于某些原因，变电所正常情况下必须有两台变压器中性点直接接地运行，则当其中一台中性点直接接地变压器停运时，应将第三台变压器改为中性点直接接地的运行。
3）双母线运行的变电所有三台及以上变压器时，应按两台变压器中性点直接接地的方式运行，并把它们分别接于不同的母线上，当其中一台中性点直接接地变压器停运时，应将另一台中性点不接地变压器改为中性点直接接地运行。
4）低电压侧无电源的变压器的中性点应不接地运行，以提高保护的灵敏度和简化保护接线。

5）对于其他由于特殊原因的不满足上述规定者，应按特殊情况临时处理，例如，可采用改变保护定值，停用保护或增加变压器接地运行台数等方法进行处理，以保证保护和系统的正常运行。
根据以上原则：
1）A厂只有一台变压器，所以应中性点接地。
2）B厂有两台变压器，只将其中一台中性点直接接地，若该变压器停运时，则将另一台中性点不接地的变压器改为中性点直接接地。
3）C厂一台变压器，中性点接地。
4）变电站D线路比较长，应中性点直接接地。
5）中央变电站，中性点直接接地。
2.3.2输电线路CT PT的选择
（1）电流互感器
①电流互感器的作用：
1）电流互感器将高压回路中的电流变换为低压回路中的小电流，并将高压回路与低压回路隔离，使他们之间不存在电的直接关系。
2） 额定的情况下，电流互感器的二次侧电流取为5A，这样可使继电保护装置和其它二次回路的设计制造标准化。
3） 电保护装置和其它二次回路设备工作于低电压和小电流，不仅使造价降低，维护方便，而且也保证了运行人员的安全。
电流互感器二次回路必须有一点接地，否则当一，二次击穿时，造成威胁人身和设备的安全。
② 电流互感器的选择和配置
1） 型号：电流互感器的型号应根据作用环境条件与产品情况选择。
2） 一次电压：Ug=Un
Ug---电流互感器安装处一次回路工作电压
Un---电流互感器的额定电压
3） 一次回路电流：I1n≥Igmax
Igmax—电流互感器安装处一次回路最大电流
I1n—电流互感器一次侧额定电流。
4） 准确等级：
用于保护装置为0.5级，用于仪表可适当提高。
5） 二次负荷：S2≤Sn
S2---电流互感器二次负荷
Sn---电流互感器额定负荷ф
6） 输电线路上CT的选择：
根据输电线路的极限传输功率计算。对于110KV线路有
L=30KM　　P1=40MW，P2=31.5
L=60MW P=40MW
认为是近似线性变化的。

所以结果参见《计算书》第2章
（2）电压互感器
①电压互感器的作用
1）电压互感器的作用是将一次侧高电压成比例的变换为较低的电压，实现了二次系统与一次系统的隔离，保证了工作人员的安全。
2）电压互感器二次侧电压通常为100V,这样可以做到测量仪表及继电器的小型化和标准化。
②电压互感器的配置原则：
1） 型式：电压互感器的型式应根据使用条件选择，在需要检查与监视一次回路单相接地时，应选用三相五柱式电压互感器或具有三绕组的单相互感器组。
2）一次电压的波动范围：1.1Un>U1>0.9Un
3）二次电压：100V
4）准确等级：1
电压互感器应在哪一准确度等级下工作，需根据接入的测量仪表.继电器与自动装置及设备对准确等级的要求来确定。
5）二次负荷：S2≤Sn
③ 输电线路上PT变比的选择
线路电均为110KV,故选用三相屋外的PT。由《发电厂电气部分课设参考资料》查得变比比为。可用三个单相的PT组合而成。
PT、CT选择结果见下表：
线路输送最大工作电流及电流互感器的变比：（表2-4）

线路名称
最大工作电流/A
电流互感器变比

209.946
200/5

209.946
200/5

209.946
200/5

165.332
150/5

电流互感器参数：（表2-5）

型号
额定电流比
级次组合
准确级
二次负荷/
10% 倍数
LCWD-110
（50-100）-（300-600）/5
D/1
1
1.2
二次负荷/
倍数
1.2
15

电压互感器参数：（表2-6）

型号
准确级
额定容量/VA
最大容量
额定电压比
连接组
JCC-110
1
500
2000

1/1/1/-12-12

第2．4节系统运行方式确定原则
计算短路电流时，运行方式的确定非常重要，因为它关系到所选的保护是否经济合理、简单可靠，以及是否能满足灵敏度要求等一系列问题。
保护的运行方式是以通过保护装置的短路电流的大小来区分的。
2．4．1
根据系统最大负荷的需要，电力系统中的发电设备都投入运行（或大部分投入运行）以及选定的接地中性点全部接地的系统运行方式称为最大运行方式。对继电保护来说，是短路时通过保护的短路电流最大的运行方式。
2．4．2
根据系统最小负荷，投入与之相适应的发电设备且系统中性点只有少部分接地的运行方式称为最小运行方式。对继电保护来说，是短路时通过保护的短路电流最小的运行方式。
对过量保护来说，通常都是根据系统最大运行方式来确定保护的整定值，以保证选择性，因为只要在最大运行方式下能保证选择性，在其他运行方式下也一定能保证选择性；灵敏度的校验应根据最小运行方式来进行，因为只要在最小运行方式下，灵敏度符合要求，在其他运行方式下，灵敏度也一定,灵敏度也一定能满足要求。
对某些保护（例如电流电压连锁速断保护和电流速断保护），在整定计算时，还要按正常运行方式来决定动作值或计算灵敏度。根据系统正常负荷的需要，投入与之相适应数量的发电机、变压器和线路的运行方式称为正常运行方式。
确定最大运行方式和最小运行方式的结果为：。（详细过程见《计算书》第3章）
零序保护系统运行方式计算结果表（表2-7）
断路器
运行方式
正方向15%处短路电流值
1
双回运行S为最大

双回线路单回运行，S为最大，
2.022
2
双回运行S为最大

双回线路单回运行，S为最大，
2.044
3
双回线路单回运行S为最小

双回运行，S为最小。
3.194
4
双回线路单回运行S为最大

双回运行，S为最大
3.638

第2．5节　短路计算原则
2.5.1选择计算短路点
2.5.2画等值网络图
（1）首先去掉系统中的所有负荷分支线路电容，发电机电抗用次暂态电抗。
（2）选取基准容量和基准电压
（3）将各元件电抗换算为同一基准值的标幺电抗
（4）绘出等值网络图，并将各元件阻抗统一编号
2.5.3化简等值网络：
计算不同的短路电流值，需将等值网络分别化简以短路点为中心的辐射形等值网络，并求出各电源与短路点之间的电抗，即转移电抗。
2.5.4绘制短路电流计算结果表。（详细过程见《计算书》第3章）

单相接地短路零序电流计算结果表（表2-8）

短路点编号
断路器编号
最大运行方式
最小运行方式
5
1

2.022
6
2

2.044
9
1

1.105
10
2

0.944
11
3

1.993
12
4

0.455
13
5

1.199
19
3
1.401

两相接地短路零序电流计算结果表（表2-9）

短路点编号
断路器编号
最大运行方式
最小运行方式
1
1
1.284

2
2
1.223

3
3
0.644

7
3

3.194
4
4
0.614

8
4

3.638
17
3

1.208
18
1
0.361

20
4
0.184

三相短路电流计算结果表（表2-10）

短路点编号
断路器编号
最大运行方式
最小运行方式
14
1
0.239

15
3
1.078

16
4
0.39

第 三 章 电力网相间继电保护方式选择与整定计算
第 3.1 节 概述

3.1.1 距离保护原理
本保护包括三段式相间距离和三段式接地距离，分别用以切除相间故障和单相接地故障。阻抗算法采用微分方程算法，阻抗特性采用多边形特性。保护起动后，首先执行选相程序，当判断为相间故障时，执行相间距离逻辑；当判断为单相故障时，执行接地距离逻辑。保护逻辑完全符合“四统一”要求。
（1）方向判别
①当系统发生第一次故障时，利用电压记忆，保护准确判断Ⅰ～Ⅲ段任何故障类型的方向。在振荡闭锁期间，如再发生故障，考虑到系统可能在振荡中记忆不可靠，故对各种不对称故障均采用负序方向元件把关。当故障为三相短路时，振荡闭锁中的DZI段采用偏移特性，其偏移特性可由控制字选择内偏或外偏，而对振荡闭锁中的Ⅲ段距离继电器，其偏移特性固定为内偏。
阻抗特性偏移度如下：
X方向： X定值>1Ω时，取0.5Ω
X定值<1Ω时，取1/2X定值
R方向：取R定值/4与X偏移量之小者。
（2）手合逻辑
当手合到故障线路时，如阻抗继电器在偏移Ⅳ内，则立即发永跳令。
（3）非全相逻辑
当发生单相故障时，保护则同时不断计算二个健全相对地及二健全相间的阻抗，在任一阻抗有突变，且突变后的阻抗值在Ⅱ段范围内（此时Ⅱ段特性带偏移），确认健全相又发生了故障。如故障转换发生在发出单跳令后，则立即三跳；如在发出单跳令前，且故障在Ⅱ段，则转至相间距离逻辑。
（4）振荡闭锁逻辑
①本保护振荡闭锁逻辑除设有常规保护所具有的短时开放Ⅰ、Ⅱ段及延时Ⅲ段外，还增设了按dz/dt原理构成的区分振荡中短路的逻辑，该原理动作条件如下：
a感受阻抗先有一个突变
b阻抗突变后又在0.2s内电阻分量保持变化很小
c阻抗0.2s均在Ⅰ段范围内
当满足上述三个条件后，保护出口跳三相。
②距离Ⅰ段和距离Ⅱ段可以通过控制字选择不经振荡闭锁。
（5）交流电压断线和电流回路自检
①电压断线有两种情况：不对称断线和三相完全断线。
1）不对称断线的判据为：
Ua+Ub+Uc－3U0>7V
2）三相完全断线的判据为：
a 各相电压均小于8V
b A相电流大于0.2A（5A制）
当保护判断出PT断线后，突变量方向及负序方向高频保护自动退出，但零序方向高频保护仍保留工作，只是将3U0自动切换为外接开口3U0。
② 电流回路出错的判据为
Ia+Ib+Ic－3I0>7A
电流回路出错后，闭锁本保护。
③ 为了在正常运行状态下，检查电流回路可能出现的分流情况（如大电流端子顶不开），保护还设置了另一判据，即
1）当Ia+Ib+Ic>Iwi/4时（Iwi为无电流定值）
装置发呼唤信号，并打印“DLBPH”，但并不闭锁保护。
2）在PT断线情况下,高频距离自动退出，但高频零序仍保留工作，只是将自产3U0自动切换为外接3U0。
3）在交流回路出错时，距离保护自动退出。
（6）整组复归
保护整组复归的条件为：
1） A相电流小于静稳破坏电流，即Ia发生转换性故障则立即补发三跳令， 并打印“DEVCK”。
4）当单跳令发出0.2s后，开关仍未跳开，则补发三跳令，并打印“HB3TCK”。
5）在非全相运行过程中，如健全相又发生了故障，则由方向保护发三跳令，并打印“DEVCK”。
6）当三跳令发出0.25s后，开关仍未跳开，保护则补发永跳令，驱动永跳继电器CKJR，并打印“HB3TCK”。
7）当永跳令发出5s后，开关仍未跳开，保护则收回跳闸令，告警并打印“HBRTSB”。
8）当开关重合后，则由距离加速发永跳令，单相永久故障打印“GBJSCK”，其它永久故障JSCK。
（8）后加速逻辑
本保护设有如下加速功能：
1） 瞬时加速Ⅱ段
2）瞬时加速Ⅲ段
3） 1.5s延时加速Ⅳ段
4） 重合后故障相电抗分量同第一次故障相近，且R分量在区内，瞬时加速以上加速功能可通过控制字投入或退出。
（9）距离保护和重合闸：
距离保护和重合闸由CPU2实现。
1）起动
有三个部分起动CPU2进入故障测量程序
A） 反应正负序综合电流工频变化量的过流继电器。

其中
为浮动门褴
B） 零序过流继电器
定值范围0.1I—0.5I
C） 开关不对应起动，有操作开关KK在合后位置而跳闸位置继电器TWJ动作时进故障测量程序。
2）正常运行程序
3）检查开关位置状