泉州浦西施工电梯.doc

泉州浦西工程

施工升降机
安全专项施工方案

编制人: 职务：
校对人： 职务：
审核人： 职务：
审批人： 职务：

[*施工单位*] 公司
编制时间： 年 月 日
第一节 编制依据 2
第二节 工程概况 2
第三节 安装锚固方案 2
第四节 施工升降机的拆卸 4
第五节 安全要求及措施 4
第六节 施工升降机计算书 4
升降机专项施工方案

第一节 编制依据
本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:
《施工升降机》（GB/T 10054-2005）《施工升降机安全规则》（GB10055-1996）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）

第二节 工程概况
泉州浦西工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。

第三节 安装锚固方案
SCD200/200J为Ⅲ型锚固。锚固长度：2800~3200mm，锚固间距：锚固高度为6m一道，锚固架与墙体相连。
1、前期准备
1.1、将基础方案做好，保证基础的水平及各项使用要求；
1.2、保持施工升降机的进场道路通畅，并有足够的停放设备空间；
1.3、确保安装地点满足安全检查机构所规定的要求，且已获得安装许可。安装工地应配备一个专用电源箱，供电熔断器的电流为升降机额定电流的1.5～2倍，升降机工作电源电压值上下波动不得超过5%；
1.4、升降机的专用电源箱应直接从工地变电室引入电源，距离最好不超过30米，一般每个吊笼需配置一根大于4×25mm的铜芯电缆，如距离过长，应适当增加电缆的截面积；
1.5、专用配电箱内每一吊笼均用一开关控制，电源箱需采用冲击波无动作型漏电保护开关。
1.6、用接地电阻测试仪测量升降机钢结构及电器设备金属外壳的接地电阻，不得大于4Ω。用500兆欧表测量电动机及电器元件的对地绝缘电阻应不小于1MΩ；
1.7、准备好停层附件，如支架、安全栏杆等；
1.8、确定附墙方案，按需要准备好预埋件或固定件，并提前在符合附墙要求的附
2、施工升降机的安装
2.1、把基础表面清扫干净；
2.2、将基础底座安装在基础平台上，用水平尺检查水平，并填实基础，检查基础底座中心到附墙点的距离；
2.3、按此顺序上三个标准节；
2.4、安装吊笼；
2.5、接通电源，对设备进行检测；
2.6、应用小辈杆进行标准节安装；
2.7、安装到高度后，安装各项限位，并进行调试；
2.8、安装外笼后，对设备试运行良好后，方可投入使用。
3、技术要求
3.1、每安装一道附墙架，应用经纬仪测量其垂直度；
3.2、附墙架允许的最大水平偏角为±；
3.3、齿轮和齿条的啮合侧隙应为0.2~0.7mm，靠背轮和齿条背间隙为0.5mm；
3.4、各滚轮与标准节间隙为0.5mm；
3.5、每隔6m安装一道护线杆；
3.6、安装对重时应保证对重与滑道间隙为0.5mm；
3.7、上极限碰铁应安装在吊笼越过上平台150mm处，下极限碰铁应安装在吊笼满载下行时自动停止在碰到缓冲簧100~200mm处；
3.8、必须保证极限开关触柄与上下极限碰铁的距离，在极限开关断开时，触柄距碰铁0.5~2mm内。

第四节 施工升降机的拆卸
升降机拆卸的方法与顺序基本上是与安装时相反，故这里仅给出一些主要的操作及注意事项。
1、将升降机附近区域用栅栏围住，并设置标志“谨防坠物”；
2、把笼顶操纵盒移到吊笼顶上，并将笼顶操纵盒上的“加节／运行”开关持到“加节”位置，装好吊杆及安全围栏；
3、将吊笼开到导轨架顶部，拆下两个限位撞块；
4、卸下导轨架标准节，过道竖杆、附墙架等，用吊笼运到地面。注意吊笼顶部一次只能装相当于3节标准节的重量；
5、同时，拆下电缆导向架、撑杆等，直到只有3节标准节时，把吊笼开到缓冲器上；
6、切断主电源，拆下电源电缆，松开吊笼电机的制动闸，用吊车吊走吊笼；
7、拆下三节标准节、基础构架及缓冲器等。

第五节 安全要求及措施
1、安装作业人员应按高空中作业的要求操作：佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；
2、安装作业时，必须按额定载荷重量下进行安装，不许超载；
3、风速超过13m/s时及恶劣天气下不能进行安装作业；
4、安装作业时，应防止安装地点上方掉落物体，避免高空多层次作业；
5、首层进料口一侧搭设2m的防护棚安全通道，通道两侧用密目网封闭，通道顶部用50厚木板防护；
6、楼层上料平台处临边设1.5m高的防护栏；
7、每层楼层处设安全防护门和楼层标识牌。

第六节 施工升降机计算书
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号：SCD200/200J； 吊笼形式：双吊笼；
架设总高度：83.5m； 标准节长度：1.508m；
底笼长：3.5m； 底笼宽：2.7m；
标准节重：184kg； 对重重量：1260kg；
单个吊笼重: 1460kg； 吊笼载重：2000kg；
外笼重：1480kg； 其他配件总重量：200kg；
2.楼板参数
基础混凝土强度等级：C35； 楼板长：4.8m；
楼板宽：3.5m； 楼板厚：250mm；
梁宽：0.25m； 梁高：0.75m；
板中底部短向配筋：14@200；
板边上部短向配筋：14@200；
板中底部长向配筋：14@200；
板边上部长向配筋：14@200；
梁截面底部纵筋：820；
梁中箍筋配置：10@150；
箍筋肢数：3；
3.荷载参数：
施工荷载：2.5kN/m2；
二、基础承载计算：
导轨架重（共需56节标准节，标准节重184kg）：184kg×56=10304kg，
施工升降机自重标准值：Pk=(1460.00×2+1480.00+1260.00×2+2000.00×2+10304.00+200.00)×10/1000=214.24kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
基础承载力设计值：P=2.1×214.24=449.90kN
三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：Lx/Ly=3.5/4.8=0.729
1、荷载计算
楼板均布荷载：q=449.904/(3.5×2.7)=47.609kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）：
Mxmax=0.0405×47.609×4.8×3.52=113.376kN·m
Mymax=0.0182×47.609×3.5×3.52=37.15kN·m
M0x=-0.096×47.609×4.8×3.52=-268.743kN·m
M0y=-0.0764×47.609×3.5×3.52=-155.95kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=113.376+37.15/6=119.568kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=119.57×106/(1.00×16.70×3.50×103×225.002)=0.040；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.040)0.5=0.041；
γs=1-ξ/2=1-0.041/2=0.979；
As=|M|/(γsfyh0)=119.57×106/(0.979×360.00×225.00)=1507.24mm2。
实际配筋：923.628 mm2 ≤ 1507.236 mm2
板中底部长向配筋不满足要求。
板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=37.15+113.376/6=56.046kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=56.05×106/(1.00×16.70×4.80×103×225.002)=0.014；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.014)0.5=0.014；
γs=1-ξ/2=1-0.014/2=0.993；
As=M|/(γsfyh0)=56.05×106/(0.993×360.00×225.00)=696.78mm2。
实际配筋：923.628 mm2 > 696.776 mm2
板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=(-268.743)+-155.95/6=-294.734kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=294.73×106/(1.00×16.70×3.50×103×225.002)=0.100；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.100)0.5=0.105；
γs=1-ξ/2=1-0.105/2=0.947；
As=|M|/(γsfyh0)=294.73×106/(0.947×360.00×225.00)=3840.58mm2。
实际配筋：923.628 mm2 ≤ 3840.578 mm2
板边上部长向配筋不满足要求。
板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=(-155.95)+-268.743/6=-200.74kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=200.74×106/(1.00×16.70×4.80×103×225.002)=0.049；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.049)0.5=0.051；
γs=1-ξ/2=1-0.051/2=0.975；
As=|M|/(γsfyh0)=200.74×106/(0.975×360.00×225.00)=2542.81mm2。
实际配筋：923.628 mm2 ≤ 2542.807 mm2
板边上部短向配筋不满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：Bc=Eh3/(12(1-μ2))=3.15×104×2503/12×(1-(1/6)2)=4.219×1010
q=47.609kN/m2=0.048N/mm2
L=3500mm
板最大挠度：fmax=ωmaxql4/Bc=0.00352×0.229×35004/(4.219×1010)=2.861mm
fmax/L=2.861/3500=1/1223.229<1/250
板配筋和挠度变形不满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载 0.25×3.5×25=21.875kN/m
梁自重 0.75×0.25×25=4.688kN/m
静载 21.875+4.688=26.562kN/m
活载 2.5×4.8=12kN/m
作用于梁上的均布荷载：q=26.562×1.2+12×1.4=48.675kN/m
作用于梁上的集中荷载：p=449.904×1.2/2=269.942kN
M=ql2/12+pl/4=48.675×4.82/12+269.942×4.8/4=417.387kN·m
梁截面积：b×h=0.25×0.75=0.188m2
h0=h-25=750-25=725mm
αs=|M|/(α1fcbh02)=417.39×106/(1.00×16.70×0.25×103×725.002)=0.190；
ξ=1-(1-αs)1/2=11-2×0.190)0.5=0.213；
γs=1-ξ/2=1-0.213/2=0.894；
As=|M|/(γsfyh0)=417.39×106/(0.894×360.00×725.00)=1789.65mm2。
实际配筋：2513.274 mm2 > 1789.647 mm2；
梁截面底部纵筋满足要求！
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=269.942/2+48.675×4.8/2=251.791kN；
Asv1=((Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0))×s/n=((251.791×103-0.7×1.57×250×725)/(1.25×360×725))×150/3=8.061mm2；
配箍率：
Psvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.57/360=0.105%；
Psv=nAsv/(bs)=3×78.54/(250×150)=0.628%；
实配As=78.54mm2 > 8.061mm2 ；
梁配筋满足要求！
配筋如下图所示：

五、结论和建议:
1.板中底部长向配筋不满足要求，建议减小钢筋间距或者加大钢筋直径。
2.板边上部长向配筋不满足要求，建议减小钢筋间距或者加大钢筋直径。
3.板边上部短向配筋不满足要求，建议减小钢筋间距或者加大钢筋直径。