中铁十三局东湖丽景范本施工方案模板.doc

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牡丹江市东湖丽景 棚户区改造

模
板
专
项
施
工
方
案

工程名称: 东 湖 丽 景 13号 楼
编制日期: 年 5月 4 日
目 录

一、 编制依据 - 2 -
二、 工程概况 - 2 -
三、 施工部署 - 2 -
四、 质量目标 - 3 -
五、 墙体模板设计 - 3 -
六、 梁模板设计 - 10 -
七、 楼板模板设计 - 21 -
八、 标准层楼板模板设计 - 26 -
九、 模板施工质量控制 - 33 -
十、 成品保护 - 34 -
十一、 安全文明施工措施 - 35 -
十二、 环境保护措施 - 35 -
十三、 砼浇筑方案 - 35 -
十四、 应急预案 - 36 -

模板工程施工方案
一、 编制依据
1.1《混凝土结构工程施工质量验收规范》( GB50204- )
1.2《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130- ) ( )
1.3《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162- )
1.4《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166- )
1.5《建筑施工高空作业安全技术规程》( JGJ33- )
1.6《建筑施工手册》第四版
17《建筑施工计算手册》江正荣著
1.8《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )
1.9木结构设计规范》 GB50005-
二、 工程概况
本工程位于平安街与恒丰路交口, 地理位置优越, 所处地貌为洼地状平原。该工程平面为长方形, 结构形式为剪力墙结构, 地上18层, 总建筑面积约6712.26平方米, 总高度53.8m, 建筑功能布局为一层为商服二至十八层为住宅, 耐火等级二级, 抗震烈度6度, ±0.000米相当于绝对标高232.8米。
该工程由牡丹江市城投置业有限公司, 由牡丹江市建筑设计研究院设计, 由牡丹江市华兴建设监理有限公司监理, 由中铁十三局工程有限公司总承包
剪力墙厚度200～250mm, 主要梁截面为250×400、 200×400等, 楼板厚度为100～120mm。
三、 施工部署
根据本工程特点, 主楼部分按每栋楼作为一个施工段, 由三个木工班组组成模板队进行流水施工, 板模板配置四套, 梁板模及支撑配置四套, 阳台等悬挑部分根据进度和气候条件, 适当增加支撑套数( 主要是冬季施工) 。
材料: 面板: 1220×2440×18复膜( 涂膜) 胶合板
主次楞: 楼板50×80木方;
支撑: ф48×3.5钢管架;
对拉螺丝: ф12
四、 质量目标
4．1分项合格率为100%, 拆模后的混凝土外观光洁度均匀一致, 外观较好。
4．2实测目标值
现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法( ㎜)
项目
允许偏差
检查方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线和钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±10
钢尺检查
桩, 墙, 梁
+4, -5
层高垂直度
不大于5m
6
用经纬仪或吊线、 钢尺
检查
大于5m
8
相邻两板表面高低差
2
用钢尺检查
表面平整( 2m长度上)
5
用2m靠尺和楔形塞尺检查
五、 墙体模板设计
墙体模板设计
参数信息
1.基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):305; 穿墙螺栓水平间距(mm):305;
主楞(外龙骨)间距(mm):500; 穿墙螺栓竖向间距(mm):500;
对拉螺栓直径(mm):M12;
2.主楞信息
龙骨材料:钢管; 截面类型:圆形;
直径; 直径ф48; 壁厚(mm):3.5;
钢管截面惯性矩I(cm4):12.18; 钢管截面抵抗矩W(cm3):5.08;
主楞肢数:2;
3.次楞信息
龙骨材料:钢管; 截面类型:圆形;
直径; 直径ф48; 壁厚(mm):3.5;
钢管截面惯性矩I(cm4):12.18; 钢管截面抵抗矩W(cm3):5.08;
次楞肢数:1;
4.面板参数
面板类型:胶合面板; 面板厚度(mm):18.00;
面板弹性模量(N/mm2):6000.00; 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00(顺纹);
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):11.00; 方木弹性模量E(N/mm2):9000.00;
钢管弹性模量E(N/mm2):206000.00; 钢管抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00;

墙模板设计简图
6.墙模板荷载标准值计算

其中 γ -- 混凝土的重力密度, 取24.000kN/m3;
t -- 新浇混凝土的初凝时间, 取5h;
T -- 混凝土的入模温度, 取25℃;
V -- 混凝土的浇筑速度, 取2 m/h;
H -- 模板计算高度, 取2.9000m;
β1-- 外加剂影响修正系数, 取1.200;
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数, 取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别计算得 51.52kN/m2、 69.6000 kN/m2, 取较小值51.52 kN/m2作为本工程计算荷载。
7.墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》, 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图
8.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:

其中, M--面板计算最大弯距(N·mm);
l--计算跨度(内楞间距): l =305.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载, 它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×51.52×0.90=55.64kN/m;
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯距: M =0.1×55.64×3052= 0.52kN.m;
按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中, σ --面板承受的应力(N/mm2);
M --面板计算最大弯距(N·mm);
W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度, h:面板截面厚度;
W= 1000×18.0×18.0/6=5.4×104 mm3;
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;
面板截面的最大应力计算值: σ = M/W = 5.2×105 / 5.4×104 = 9.63N/mm2;
面板截面的最大应力计算值 σ =9.63N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2, 满足要求!
9.挠度验算
根据规范, 刚度验算采用标准荷载, 同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:

其中, q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 51.52×0305 = 15.71N/mm;
l--计算跨度(内楞间距): l = 305mm;
E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2;
I--面板的截面惯性矩: I = 1000×1.83/12=486×103mm4;
面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm;
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×15.71×3054/(100×6000×486×103) = 0.3 mm;
面板的最大挠度计算值: ν=0.3mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1.2mm, 满足要求!
10.墙模板内外楞的计算
(一).内楞木或钢)直接承受模板传递的荷载, 按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中, 内龙骨采用钢管, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆形, 直径ф48; 壁厚(mm):3.5;
内钢楞截面抵抗矩 W = 8.34cm3;
内钢楞截面惯性矩 I = 20.85cm4;

内楞计算简图
11.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算:

其中, M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm);
l--计算跨度(外楞间距): l =700.0mm;
q--作用在内楞上的线荷载, 它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 55.64×0.305=16.97kN/m;
内楞的最大弯距: M =0.1×16.97×0.72= 0.83kN.m;
内楞的抗弯强度应满足下式:

其中, σ --内楞承受的应力(N/mm2);
M --内楞计算最大弯距(N·mm);
W --内楞的截面抵抗矩(mm3), W=8.34×103;
f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=205.000N/mm2;
内楞的最大应力计算值: σ = 8.3×105/8.34×103 = 99.52N/mm2;
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2;
内楞的最大应力计算值 σ = 99.52 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2, 满足要求!
12.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》, 刚度验算采用荷载标准值。
挠度验算公式如下:
500

其中, ν--内楞的最大挠度(mm);
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m): q = 51.52×0.305=15.71 kN/m;
l--计算跨度(外楞间距): l =700.0mm ;
E--内楞弹性模量( N/mm2) : E = 206000.00 N/mm2 ;
I--内楞截面惯性矩(mm4), I=2.09×105;
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×15.71/1×7004/(100×206000×2.09×105) = 0. 6 mm;
内楞的最大容许挠度值: [ν] =1.4mm;
内楞的最大挠度计算值 ν=0. 6mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm, 满足要求!
(二).外楞(钢)承受内楞传递的荷载, 按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中, 外龙骨采用钢管 , 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆形, 直径; ф48壁厚(mm):3.500;
外钢楞截面抵抗矩 W = 2×8.34cm3;
外钢楞截面惯性矩 I =2×20.85cm4;

外楞计算简图
13.外楞的抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式:

其中, 作用在外楞的荷载: P =55.64×0.7×0.35=13.63kN;
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 350mm;
外楞最大弯矩:M = 0.175×16.3×0.35= 0.83kN·m;
强度验算公式:

其中, σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm); M = 8.3×105 N·mm
W -- 外楞的净截面抵抗矩; W =2×8.34×103 mm3;
f --外楞的强度设计值(N/mm2), f =205.000N/mm2;
外楞的最大应力计算值: σ = 8.3×105/8.34×103 = 49.76 N/mm2;
外楞的最大应力计算值 σ =49.76N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求!
14.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》, 刚度验算采用荷载标准值, 同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下:
500

其中, P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m): P = 51.52×0.7×0.35＝16.62 kN/m;
ν--外楞最大挠度(mm);
l--计算跨度(水平螺栓间距): l =350mm ;
E--外楞弹性模量( N/mm2) : E = 206000.00 N/mm2 ;
I--外楞截面惯性矩(mm4), I=2.09×105;
外楞的最大挠度计算值: ν 1.146×12.62×3503/(100×206000×2×2.09×105) = 0.1mm;
外楞的最大容许挠度值: [ν] =0.7mm;
外楞的最大挠度计算值 ν=0.1mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=0.7mm, 满足要求!
15.穿墙螺栓的计算
计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力;
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2);
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值, 取170 N/mm2;
查表得:
穿墙螺栓的型号: M12 ;
穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm
穿墙螺栓有效面积: A =76 mm2;
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×76×103= 12.92 kN;
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =55.6×0.7×0.35 = 13.63 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=13.63kN 略大于(5%) 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN, 基本满足要求。

16.上部墙体模板设计
上部结构墙体模板的设计用料除螺栓宜采用M14外与上面的计算均相同, 4排外楞与楼面的距离分别为: 200mm,700mm,700mm,900mm。施工条件除考虑混凝土入模温度有可能在15℃外, 其余的均同墙体模板的施工条件。设计计算从略。

六、 梁模板设计
1.侧模设计
200×800大梁侧模设计
梁模板基本参数

梁截面宽度 B=200mm,
梁截面高度 H=800mm,
H方向对拉螺栓1道, 对拉螺栓直径14mm,
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。
梁模板使用的木方截面50×80mm,
梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=18mm, 弹性模量E=6000N/mm2, 抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm, 弹性模量E=6000N/mm2, 抗弯强度[f]=15N/mm2。

2. 梁模板荷载标准值计算

模板自重 = 0.500kN/m2;
钢筋自重 = 1.500kN/m3;
混凝土自重 = 24.000kN/m3;
施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度, 取24.000kN/m3;
　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间, 为0时(表示无资料)取200/(T+15), 取5.000h;
T —— 混凝土的入模温度, 取25.000℃;
V —— 混凝土的浇筑速度, 取2.500m/h;
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度, 取1.050m;
1—— 外加剂影响修正系数, 取1.200;
2—— 混凝土坍落度影响修正系数, 取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.190kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9, 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×25.200=22.680kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9, 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

3.梁模板侧模计算
面板直接承受模板传递的荷载, 应该按照均布荷载下的连续梁计算, 计算如下
作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×22.68+1.40×3.60)×1.35=43.546N/mm
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 135.00×1.80×1.80/6 = 72.90cm3;
I = 135.00×1.80×1.80×1.80/12 = 65.61cm4;

(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm);
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f] —— 面板的抗弯强度设计值, 取15.00N/mm2;
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m);
经计算得到 M = 0.100×(1.20×30.618+1.4×4.860)×0.400×0.400=0.697kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.697×1000×1000/72900=9.557N/mm2
4.面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×30.618×4004/(100×6000×656100)=1.348mm
5.面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

6.穿梁螺栓计算

计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力;
　　 A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2);
　　 f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值, 取170N/mm2;
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×22.68+1.40×3.60)×1.35×0.40/1=17.42kN
穿梁螺栓直径为14mm;
穿梁螺栓有效直径为11.6mm;
穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2;
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17850kN;
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.418kN;
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。
每个截面布置1 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
7.梁支撑设计
200×800大梁支撑设计
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162- )。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.6m,
梁截面 B×D=200mm×800mm, 立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m, 立杆的步距 h=1.20m,
梁底增加2道承重立杆。
面板厚度18mm, 抗弯强度15.0N/mm2, 弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×80mm, 间距350mm, 抗弯强度13.0N/mm2, 弹性模量9000.0N/mm4。
梁底支撑木方长度 0.90m。
梁顶托采用500×80mm木方。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.50kN/m2, 混凝土钢筋自重25.50kN/m3, 施工活荷载2.50kN/m2。

图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.5。
8. 模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数, 静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.500×1.350×0.500+0.500×0.500)=15.716kN/m
考虑0.9的结构重要系数, 活荷载标准值 q2 = 0.9×2.500×0.500=1.125kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3;
I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4;

(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm);
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f] —— 面板的抗弯强度设计值, 取15.00N/mm2;
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m);
经计算得到 M = 0.100×(1.20×15.716+1.4×1.125)×0.350×0.350=0.250kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.250×1000×1000/27000=9.271N/mm2
9.面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.716×3504/(100×6000×243000)=1.095mm
10.面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!

11.梁底支撑木方的计算
( 一) 梁底木方计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载, 施工活荷载等。

1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1 = 25.500×1.350×0.350=12.049kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2 = 0.500×0.350×(2×1.350+0.500)/0.500=1.120kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):

经计算得到, 活荷载标准值 P1 = 2.500×0.500×0.350=0.438kN

考虑0.9的结构重要系数, 均布荷载 q = 0.9×(1.20×12.049+1.20×1.120)=14.222kN/m
考虑0.9的结构重要系数, 集中荷载 P = 0.9×1.40×0.438=0.551kN

木方计算简图

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值, 受力图与计算结果如下:

变形计算受力图

木方变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=3.831kN
N2=3.831kN

经过计算得到最大弯矩 M= 1.279kN.m
经过计算得到最大支座 F= 3.831kN
经过计算得到最大变形 V= 1.137mm

木方的截面力学参数为
本算例中, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3;
I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 833.33cm4;

(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.279×106/166666.7=7.67N/mm2
木方的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求!

(2)木方挠度计算
最大变形 v =1.137mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

( 二) 梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值, 受力图与计算结果如下:

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.896kN.m
经过计算得到最大支座 F= 10.893kN
经过计算得到最大变形 V= 0.589mm

( 三) 顶托梁的截面力学参数为
本算例中, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3;
I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4;

(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.896×106/166666.7=5.38N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.589mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

( 四) 扣件抗滑移的计算
上部荷载没有经过纵向或横向水平杆传给立杆, 无需计算。

立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值, 它包括:

横杆的最大支座反力 N1=10.893kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.136×3.600=0.529kN
N = 10.893+0.529=11.423kN
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径, i=1.59cm;
　　 A —— 立杆净截面面积, A=4.501cm2;
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3;
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值, [f] = 205.00N/mm2;
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度, a=0.30m;
h —— 最大步距, h=1.20m;
l0 —— 计算长度, 取1.200+2×0.300=1.800m;
—— 由长细比, 为1800/16=113;
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497;
经计算得到=11423/(0.497×450)=51.097N/mm2;
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

图1 梁模板支撑架立面简图
200×500梁模支撑设计
计算参数:
模板支架搭设高度为2.9m,
梁截面 B×D=200mm×500mm, 立杆的纵距(跨度方向) l=1.50m, 立杆的步距 h=1.50m,
梁底设置2道承重立杆。
面板厚度18mm, 抗弯强度13N/mm2, 弹性模量6000.0 N/mm2。
木方50×80mm, 间距400mm, 抗弯强度11N/mm2, 弹性模量9000.0 N/mm2。
梁底支撑木方长度 0.90m。
梁顶托采用50×80mm木方。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.50kN/m2, 混凝土钢筋自重25.50kN/m3, 施工活荷载2.50kN/m2。

梁模板支撑架立面简图
具体计算略。
250×500梁模支撑设计
计算参数:
模板支架搭设高度为4.2m,
梁截面 B×D=250mm×500mm, 立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m, 立杆的步距 h=1.20m,
梁底设置2道承重立杆。
面板厚度18mm, 抗弯强度13N/mm2, 弹性模量6000.0 N/mm2。
木方50×80mm, 间距400mm, 抗弯强度11N/mm2, 弹性模量9000.0 N/mm2。
梁底支撑木方长度 0.90m。
梁顶托采用50×80mm木方。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.50kN/m2, 混凝土钢筋自重25.00kN/m3, 施工活荷载2.50kN/m2。

梁模板支撑架立面简图
具体计算略。
七、 楼板模板设计
1.顶板模板设计
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162- )。
计算参数:
模板支架搭设高度为3 m,
立杆的纵距 b=1.20m, 立杆的横距 l=1.20m, 立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm, 抗弯强度13N/mm2, 弹性模量6000.0 N/mm2。
木方50×80mm, 间距390mm, 抗弯强度11N/mm2, 弹性模量9000.0 N/mm2。
梁顶托采用50×80mm木方。
模板自重0.30kN/m2, 混凝土钢筋自重25.00kN/m3, 施工活荷载1.50kN/m2。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

2.模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数, 静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.300×1.200+0.300×1.200)=8.424kN/m
考虑09的结构重要系数, 活荷载标准值 q2 = 0.9×1.500×1.200=1.620kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3;
I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4;
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值