高支计算书----2014.07.11.doc

扣件钢管楼板模板支架计算书-10.05高计算
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为10.1m，
立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=090m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，间距250mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用钢管φ48×3.0mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.10+0.20)+1.40×2.50=6.752kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.10+0.7×1.40×2.50=5.839kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.100×0.900+0.200×0.900=2.439kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.900=4.050kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×2.439+1.40×4.050)×0.250×0.250=0.054kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.054×1000×1000/33750=1.592N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×2.439+1.4×4.050)×0.250=1.290kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1290.0/(2×900.000×15.000)=0.143N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.439×2504/(100×6000×253125)=0.042mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.100×0.250=0.627kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.200×0.250=0.050kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.250=1.125kN/m
静荷载 q1 = 1.20×0.627+1.20×0.050=0.813kN/m
活荷载 q2 = 1.40×1.125=1.575kN/m
计算单元内的木方集中力为(1.575+0.813)×0.900=2.149kN
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l = 2.149/0.900=2.388kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.39×0.90×0.90=0.193kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×2.388=1.290kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×2.388=2.364kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.193×106/64000.0=3.02N/mm2
木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1290/(2×60×80)=0.403N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)
得到q=0.678kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.678×900.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.131mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 2.364kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.771kN.m
经过计算得到最大支座 F= 9.430kN
经过计算得到最大变形 V= 0.567mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4.49cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.771×106/1.05/4491.0=163.50N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.567mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!
四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.127×10.050=1.277kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.200×0.900×0.900=0.162kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.100×0.900×0.900=2.033kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.472kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×0.900×0.900=3.645kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.269kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)
非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)
k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；
u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；
λ=3561/16.0=223.257
允许长细比λ=183.449 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.146
σ=7996/(0.146×423.9)=128.908N/mm2
a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；
λ=3697/16.0=231.764
允许长细比λ=190.439 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.137
σ=7996/(0.137×423.9)=137.802N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=128.908N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；
λ=3562/16.0=223.295
允许长细比λ=183.480 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.146
σ=9269/(0.146×423.9)=149.429N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2
h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，0.90m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.225×0.900×1.500×1.500/10=0.057kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
顶部立杆Nw=1.200×2.411+1.400×3.645+0.9×1.400×0.057/0.900=8.077kN
非顶部立杆Nw=1.200×3.472+1.400×3.645+0.9×1.400×0.057/0.900=9.350kN
顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；
λ=3561/16.0=223.257
允许长细比λ=183.449 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.146
σ=8077/(0.146×423.9)+57000/4491=142.987N/mm2
a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；
λ=3697/16.0=231.764
允许长细比λ=190.439 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.137
σ=8077/(0.137×423.9)+57000/4491=151.970N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=142.987N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；
λ=3562/16.0=223.295
允许长细比λ=183.480 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.146
σ=9350/(0.146×423.9)+57000/4491=163.508N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
六、楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1944.0mm2，fy=360.0N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=3600mm×180mm，截面有效高度 h0=160mm。
按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×0.80=3.60m，
楼板计算范围内摆放6×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.20+25.10×0.10)+
1×1.20×(1.28×6×5/4.50/3.60)+
1.40×(2.00+2.50)=12.39kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=3.60×12.39=44.60kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0664×ql2=0.0664×44.60×3.602=38.38kN.m
按照混凝土的强度换算
得到7天后混凝土强度达到58.40%，C35.0混凝土强度近似等效为C20.4。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.80N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 1944.00×360.00/(3600.00×160.00×9.80)=0.12
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.121
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αsbh02fcm = 0.121×3600.000×160.0002×9.8×10-6=109.3kN.m
结论：由于∑Mi = 109.31=109.31 > Mmax=38.38
所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑可以拆除。
扣件钢管楼板模板支架计算书—14.68m
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为14.7m，
立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，间距250mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用钢管φ48×3.0mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)+1.40×2.50=7.354kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×0.800+0.200×0.800=2.570kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.800=3.600kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×2.570+1.40×3.600)×0.250×0.250=0.051kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.051×1000×1000/30000=1.692N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×2.570+1.4×3.600)×0.250=1.219kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1219.0/(2×800.000×15.000)=0.152N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.570×2504/(100×6000×225000)=0.050mm
面板的最大挠度小于2500/250,满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.120×0.250=0.753kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.200×0.250=0.050kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.250=1.125kN/m
静荷载 q1 = 1.20×0.753+1.20×0.050=0.964kN/m
活荷载 q2 = 1.40×1.125=1.575kN/m
计算单元内的木方集中力为(1.575+0.964)×0.800=2.031kN
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l = 2.031/0.800=2.539kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.54×0.80×0.80=0.162kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.800×2.539=1.219kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.800×2.539=2.234kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.162×106/64000.0=2.54N/mm2
木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1219/(2×60×80)=0.381N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)
得到q=0.803kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.803×800.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.097mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 2.234kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.555kN.m
经过计算得到最大支座 F= 7.917kN
经过计算得到最大变形 V= 0.369mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4.49cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.555×106/1.05/4491.0=117.70N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.369mm
顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!
四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.115×14.680=1.691kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.200×0.800×0.800=0.128kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.120×0.800×0.800=1.928kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.747kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×0.800×0.800=2.880kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.528kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)
非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)
k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；
u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；
λ=3561/16.0=223.257
允许长细比λ=183.449 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.146
σ=6734/(0.146×423.9)=108.556N/mm2
a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；
λ=3697/16.0=231.764
允许长细比λ=190.439 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.137
σ=6734/(0.137×423.9)=116.046N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=108.556N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；
λ=3562/16.0=223.295
允许长细比λ=183.480 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.146
σ=8528/(0.146×423.9)=137.482N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2
h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，0.80m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0051kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
顶部立杆Nw=1.200×2.252+1.400×2.880+0.9×1.400×0.051/0.800=6.814kN
非顶部立杆Nw=1.200×3.747+1.400×2.880+0.9×1.400×0.051/0.800=8.608kN
顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；
λ=3561/16.0=223.257
允许长细比λ=183.449 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.146
σ=6814/(0.146×423.9)+51000/4491=121.215N/mm2
a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；
λ=3697/16.0=231.764
允许长细比λ=190.439 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.137
σ=6814/(0.137×423.9)+51000/4491=128.794N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=121.215N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；
λ=3562/16.0=223.295
允许长细比λ=183.480 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.146
σ=8608/(0.146×423.9)+51000/4491=150.141N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
六、楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1944.0mm2，fy=360.0N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=3600mm×180mm，截面有效高度 h0=160mm。
按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×0.80=3.60m，
楼板计算范围内摆放6×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.20+25.10×0.12)+
1×1.20×(1.69×6×5/4.50/3.60)+
1.40×(200+2.50)=13.91kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=3.60×13.91=50.08kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0664×ql2=0.0664×50.09×3.602=43.10kN.m
按照混凝土的强度换算
得到7天后混凝土强度达到58.40%，C35.0混凝土强度近似等效为C20.4。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.80N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 1944.00×360.00/(3600.00×160.00×9.80)=0.12
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.121
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αsbh02fcm = 0.121×3600.000×160.0002×9.8×10-6=109.3kN.m
结论：由于∑Mi = 109.31=109.31 > Mmax=43.10
所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑可以拆除。
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书—19.02
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为19.0m，
立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，间距250mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用钢管φ48×3.0mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
地基承载力标准值180kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
图 楼板支撑架立面简图
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照扣件新规范中规定并参照模板规范