南京超市结构设计计算书.doc

图书分类号：密 级：毕业设计(论文)南京市苏果超市设计NANJING SUGUO SUPERMARKET学生姓名 学院名称土 木 工 程 学 院专业名称土 木 工 程指导教师 2010年月日工程学院学位论文原创性声明本人郑重声明： 所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果。除文中已经注明引用或参考的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品或成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标注。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。论文作者签名： 姚 伟 日期： 年 月 日工程学院学位论文版权协议书本人完全了解工程学院关于收集、保存、使用学位论文的规定，即：本校学生在学习期间所完成的学位论文的知识产权归工程学院所拥有。工程学院有权保留并向国家有关部门或机构送交学位论文的纸本复印件和电子文档拷贝，允许论文被查阅和借阅。工程学院可以公布学位论文的全部或部分内容，可以将本学位论文的全部或部分内容提交至各类数据库进行发布和检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。论文作者签名： 姚 伟 导师签名： 日期： 年 月 日 日期： 年 月 日前言本设计题目为“南京市苏果超市”。内容包括建筑设计、结构设计。毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。我的毕业设计题目为南京市苏果超市。在毕设前期，我温习了结构力学、钢筋混凝土、建筑结构抗震设计等知识，并借阅了抗震规范、混凝土规范、荷载规范等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。选取一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在毕业设计的四个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，PKPM，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。本次毕业设计是在指导老师的悉心指导下完成的，在此向你表示衷心的感谢！您辛苦了！由于自己水平有限，难免有不妥甚至是错误之处，敬请各位老师批评指正。内容摘要本设计主要进行了结构方案中横向框架设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒荷载及活荷载）作用下的结构内力， 找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词：框架结构；结构设计；配筋计算 Abstractmic design in the longitudinal frames o. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.Keywords: frame structure structural design Reinforcement calculated结构计算目录1 建筑设计81.1总体设计81.2建筑平面设计81.3立面设计91.4剖面设计91.5交通防火设计91.5.1交通与疏散91.5.2防火设计92 结构设计计算102.1结构方案的选择102.2确定计算简图102.3.梁柱尺寸估算及混凝土的选取112.3.1梁截面尺寸估算及混凝土的选取112.3.2框架柱截面尺寸估算及混凝土的选取112.4横向框架侧移刚度计算132.5荷载汇集152.5.1荷载计算152.5.2质点重力荷载代表值计算162.6横向水平地震作用下弹性变形计算182.6.1横向自振周期的计算182.6.2总横向地震作用192.6.3顶点附加横向地震作用202.6.4总横向地震作用沿高度的分配202.6.5验算结构在多遇地震作用下弹性变形212.7横向水平地震作用下框架内力计算222.7.1各层柱端弯矩计算（以顶层为例）222.7.2各层梁端弯矩计算242.7.3梁端剪力和柱的轴力计算242.8竖向荷载作用下框架内力计算282.8.1计算单元282.8.2荷载计算292.9横向框架内力组合432.10截面设计542.10.1板的配筋542.10.2框架梁的配筋计算562.10.3框架柱的配筋612.11楼梯设计642.11.1设计参数642.11.2楼梯板计算642.11.3平台板计算652.11.4平台梁计算662.12基础设计682.12.1计算基础尺寸682.12.2计算基底净反力692.12.3确定基础高度692.12.4内力计算712.12.5抗弯钢筋的配置723 致 谢754 参考文献761 建筑设计1.1总体设计建筑物的设计即根据建筑物的功能，外墙材料，地理位置，周围环境等情况，综合考虑，达到美的效果。将来建筑周围环境的地面铺装，花池，灯饰艺术品及植物搭配，都应统筹考虑，在借鉴西方现代环境布置的同时，亦考虑当地本身的地域及文化特点。为创造一个良好舒适的环境，在基地内布置适当的绿化。超市面对主要干道设大厅主入口；方便顾客的购物；超市的另一个入口设在超市的背面，以利于在发生事故时人员的疏散。由于超市的人流量较多，设两个宽4米的主要干道，让消费者在购物的同时不会有行走的拥挤感，也符合了防火的要求。1.2建筑平面设计建筑平面设计是关键，它集中反映了建筑平面各组成部分的特征及其相互关系、使用功能的要求、是否经济合理、建筑平面与周围环境的关系、建筑是否满足建筑平面设计的要求，同时还不同程度地反映建筑空间艺术构思及结构布置关系等。在进行方案设计时，总是先从平面入手，同时认真分析剖面及立面的可能性和合理性，及其对平面设计的影响。建筑平面设计也要与施工条件、技术水平相适应。在平面设计中始终需要从建筑整体空间组合的效果来考虑。本超市建筑按使用功能分为营业部分、仓储部分和辅助部分三部分。超市的营业部分属公共活动房间，人流比较集中，通常进出频繁，因此室内人们活动和通行面积的组织比较重要，特别是人流的疏散问题较为突出。本设计采用了简单了矩形平面。在标准层中，辅助房间均在建筑物的一侧，使分区明确。既合理利用了空间，又使营业区便于规划。1.3立面设计建筑物的立面设计简洁明快,“虚”、“实”结合，凹凸结合。“虚”的部分是指窗、空廊、凹廊等，给人以轻巧通透的感觉；“实”的部分是指墙、柱、屋面、栏板等，给人以厚重、封闭的感觉。本建筑物的主体四层，采用矩形体。建筑物的立面装饰对整个建筑物的外观起着举足轻重的作用，更要体现出超市区别于其他建筑物的特征，立面采用以虚为主、虚多实少的处理手法来获得轻巧、开朗的效果。底层采用面砖贴面、使基部有稳重、庄重之感，同时，条石铺的台阶使之庄重、大方。整个立面简洁，庄重的同时又不失活泼。1.4剖面设计剖面设计确定建筑物各部分高度，建筑层数，建筑空间的组合与利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系等。它与平面设计是从两个不同的方面来反映建筑物内部空间的关系。本超市为了满足营业厅天然采光的要求在中间有一共享大厅，大厅处四层采用平屋顶。底层高5.1m，其他层高4.2m。室内外高差450mm。1.5交通防火设计1.5.1交通与疏散一幢建筑物除了有满足不同要求的各种房间外，还需要有交通联系部分把各个房间之间、楼层之间和室内与室外之间联系的空间，建筑物内部的交通联系部分可分为水平交通联系的走廊、过道和垂直交通联系的楼梯、电梯等。设计中要考虑交通路线的分工，安排好室内人流的通行面积，导向明确，要使人流与货流、顾客与职工互不干扰。营业厅部分设置的楼梯必须符合相关规范的规定。，一个客运电梯，两个楼梯。楼梯踏步高度不应大于180mm，宽度不应小于0.28m，每梯段净宽不应小于1.4m。本设计采用踏步高度0.15m，宽度0.3m。电梯是建筑物层间连续运输效率较高的载客设备。货梯设置在仓库处便于货物的运输。1.5.2防火设计超市的防火设计不仅要符合建筑设计防火规范，还应符合商店建筑设计规范。本超市划分为四个防火分区，其最大允许建筑面积都小于规定的1200m2。防火分区采用防火卷帘，上下层之间用防火卷帘分开。在防火分区内设有自动报警和自动喷淋系统。建筑材料的选择以非燃性、难燃性和耐火极限等级高的材料为主。本设计中设计了两部楼梯可作为消防用疏散楼梯。楼梯布置均匀，空间导向性强，并使营业厅内任一点至最近楼梯的直线距离小于25m。设计了三个安全出口，距离合理。安全门净宽均大于1.4m。前室面积大于6m2。整个建筑设计主要是满足防火设计和功能的使用要求，求经济、适用、美观。2 结构设计计算2.1结构方案的选择结构方案的选择包括结构形式,结构体系和结构布置三方面的内容。本设计采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。主体结构沿房屋横向采用7.2m柱距，层高除底层采用5.1m外其余各层均确定为4.2m，室内外高差为450mm。从而使房屋结构较为简单,简化设计,方便施工。1、楼层平面采用矩形的平面,既活跃了建筑造型，又使楼层平面及结构布置实现对称，从而使房屋楼层的结构刚度中心保持在楼层平面的中心位置，可以避免房屋的扭转效应。2、高层主体房屋的总长L36m。3、高层主体总宽B21.6m。4、关于基础类型、埋置深度直接取决于拟建场地的土层分布情况，本设计采用独立基础。2.2确定计算简图一跨里设置两道次梁，楼板长宽比为3，按单向板设计。竖向荷载传给次梁，次梁在传给主梁，梁与柱设计成刚性连接，本设计取横向一榀框架进行计算，简图简化为5跨计算。（如图2.1）图2.1结构平面布置图2.3.梁柱尺寸估算及混凝土的选取2.3.1梁截面尺寸估算及混凝土的选取梁高Hb(1/81/12)l(1/81/12)7200900600mm，选取700mm。梁宽lb(1/31/2)Hb(1/31/2)700233350mm，选取300mm。取纵横梁的截面尺寸均为700mm300mm。次梁的截面尺寸也取500mm250mm。框架梁混凝土选用C30(fc14.3N/mm2,ft1.43N/mm2)。2.3.2框架柱截面尺寸估算及混凝土的选取框架柱的截面尺寸一般根据柱的轴压比限值按下列公式估算：Ac（2-1）N=Fn（2-2）该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值=0.8，各层的重力荷载代表值近似取12kN/m2，由结构平面布置图可知边柱及中柱的负载面积分别为7.27.2m和7.27.2m。由式(2-1)得第一层柱截面面积为边柱Ac1.37.27.2121034/(0.816.74)=60531.7mm2中柱Ac1.27.27.2121034/(0.816.7)=223501.7mm2柱截面取为正方形，则边柱和中柱的截面尺寸分别取为246mm和472mm。根据上述计算结果并综合考虑其它因素，按7度设防，再考虑分项系数，则Ac=0.00126sNs（2-3）式中：Ns预估截面以上的楼层总数，如预估底层则为房屋总数；s每柱所承担的楼层荷载面积，当每层不同时取平均值。边柱Ac=1.450.850.001267.27.24=312020mm中柱Ac=1.450.850.001267.27.24=312020mm角柱Ac=1.3=1.3312020=348100mm取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面尺寸分别为567mm，567mm和590mm。本设计采用柱截面14层600600mm。基础选用独立基础，承台顶面距室外地平0.5m，23层柱高即为层高，取5.1m，底层柱高从基础顶面取至一层板顶，即h1=5.10.450.5=6.05m。框架柱混凝土选用C35(fc16.7N/mm2,ft1.57N/mm2)。则框架结构计算简图2.2所示图2.2框架结构计算简图2.4横向框架侧移刚度计算梁混凝土选用C30，E=3.0107kN/m截面惯性距I0=bh3/12=0.30.73/12=8.57510-3m4对于现浇板考虑楼板对梁刚度的增大效应：对于中框架梁Ib=2I0=17.1510-3m4ib=EIb/l=3.010717.1510-3/7.2=7.146104kNm对于边框架梁Ib=1.5I0=12.86310-3m4ib=EIb/l=3.010712.86310-3/7.2=5.36104kNm柱刚度及D值计算如下：框架柱混凝土选用C35(fc16.7N/mm2,ft1.57N/mm2)。 表2-1为边框架角柱Z1的侧移刚度计算。表2-1角柱Z1的侧移刚度层次截面bh(m)层高h(m)截面惯性矩Ic(m4)线刚度ic=EIc/h一般层=ib/2ic一般层c=12/h2(1/m2)D=c12ic/h2底层=ib/ic底层c=240.60.64.210800708750.7560.2740.5211.013310410.60.66.0510800708750.8040.4650.4611.4175104表2-2为边框架中柱Z2的侧移刚度计算。表2-2中柱Z的侧移刚度层次截面bh(m)层高h(m)截面惯性矩Ic(m4)线刚度ic=EIc/h一般层=ib/2ic一般层c=12/h2(1/m2)D=c12ic/h2底层=ib/ic底层c=240.60.64.210800708751.5120.4310.5211.59210410.60.66.0510800708751.6080.4610.4611.796104表2-3为中框架角柱Z的侧移刚度计算。表2-3中框架角柱Z的侧移刚度层次截面bh(m)层高h(m)截面惯性矩Ic(m4)线刚度ic=EIc/h一般层=ib/2ic一般层c=12/h2(1/m2)D=c12ic/h2底层=ib/ic底层c=240.60.64.210800708751.0080.3350.5211.374510410.60.66.0510800708751.0710.5120.4611.5744104表2-4为中框架中柱Z4的侧移刚度计算。表2-4中框架中柱Z4层次截面bh(m)层高h(m)截面惯性矩Ic(m4)线刚度ic=EIc/h一般层=ib/2ic一般层c=12/h2(1/m2)D=c12ic/h2底层=ib/ic底层c=240.60.64.210800708752.0160.5060.5211.867310410.60.66.0510800708752.1420.6380.4611.961410424层D=61.0133104+101.592104+161.3745104+511.5744104=124.29104kN/m底层D=61.4175104+101.796104+161.5744104+1.961410451=151.687104kN/m总D值D=124.291043+151.6868104=524.5568104kN/mD4/D1=124.29/151.687=0.8190.7，故框架结构各层刚度均匀变化，没有突变，属于规则框架。2.5荷载汇集2.5.1荷载计算一、 屋面及楼面的永久荷载标准值屋面荷载20mm厚粒径35mm绿豆砂0.0217=0.34kN/m2SBS防水层0.4kN/m220mm1：3水泥沙浆找平层200.02=0.4kN/m2150mm厚水泥蛭石保温层0.75kN/m280厚钢筋混凝土板250.08=2.0kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m220厚顶棚抹灰0.0217=0.34kN/m合计屋面恒载标准值4.48kN/m2楼面荷载30厚水磨石地面0.55kN/m280厚钢筋混凝土板250.08=2.0kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m220厚顶棚抹灰0.0217=0.34kN/m2合计楼面恒载标准值3.14kN/m2二、屋面及楼面的可变荷载标准值楼面活荷载标准值3.5kN/m2三、梁荷载计算次梁重量计算如下：1100.70.3257.21.05=4365.9kN主梁重量计算如下：1310.70.3256.61.05=4584.2kN梁总重8950.1kN四、柱荷载计算各层柱重量计算如下：830.600.605.1251.10=3944.16kN五、墙重外墙采用陶粒空心砌块（390mm290mm190mm），自重为6.0kN/m3。内墙采用陶粒空心砌块（400mm150mm200mm），自重为5.0kN/m3。内墙两侧及外墙内抹灰20mm。外墙装饰重为0.5kN/m3。则外墙单位面积重力荷载为0.560.39170.02=3.18kN/m2；内墙单位面积重力荷载为0.25.0170.022=1.68kN/m2。六、门、窗单位面积重力荷载普通门取为0.2kN/m2钢门取为0.45kN/m2铝合金门窗取为0.3kN/m22.5.2质点重力荷载代表值计算整幢房屋位于楼盖及屋盖处的重力荷载代表值（标准值）为恒载与50%活载之和，即本层楼盖自重，50%活载以及上下个半层墙重之和。它集中在该层楼（屋）盖标高处。一、4层上半层屋面荷载(4.48+0.52)(7.247.268+0.53.147.22)=19763.66kN半层高外墙重3.18(7.230-2.416-1.26-1.86)2.4+1.5(2.416+61.2+1.86)+3.182.43.147.2=1659.64kN女儿墙重3.187.20.630+3.180.60.523.147.2=433.7kN内墙重1.68(6.62.434+2.42.47+2.43.72+7.82.42+2.48.4-0.92.44)=1089.12kN梁重8950.1kN柱重0.53944.16=1972.08kN门窗重0.3(0.92.416+60.91.2+61.80.9)+0.30.91.54=16.848kN荷载汇总：G4=19763.66+1659.64+433.7+1089.12+8950.1+1972.08+16.848=33812.1kN二、3-2层楼面荷载(3.24+0.53.5)(7.27.260+0.53.147.22)=15927.03kN外墙重3.18(7.230-2.410-0.94-1.27-1.86)6.05+3.18(2.410+0.94+1.27+1.86)2.4=2939.85kN内墙重1.68(6.66.0534+6.056.05+6.052.47+6.052.47+6.053.721+7.86.052+8.46.05-1.534-1.52.112-0.92.112-1.22.112-0.92.112-1.22.14-1.82.43)=2036.73kN梁重8950.1kN柱重3944.16kN门窗重0.3(0.92.44+102.42.4+71.22.4+61.82.4)+0.220.92.1+20.21.22.1+40.20.92.1+0.45121.22.1+60.20.92.1+30.451.82.4=62.082kN荷载汇总G2-3=15927.03+2939.85+2036.73+3944.16+8950.1+62.082=33859.95kN三、1层楼面荷载(3.24+0.53.5)(7.27.260+0.53.147.22)=15927.03kN外墙重3.18(7.226+3.147.2)(6.050.5+6.050.5)-3.18(1.5+6.050.5-1.8)(1.86+1.27+0.96)+3.187.24(6.050.5-1.52.44)=3533.9kN内墙重1.686.6(6.050.5+6.050.5)34+(6.050.56.050.5)6.05+2.47(6.050.5+6.050.5)+3.72(6.050.5+6.050.5)1+7.8(6.050.5+6.050.5)2+8.4(6.050.5+6.050.5)-1.91.54=2267.18kN梁重8950.1kN柱重1.10.60.68325(6.050.5+6.050.5)=4067.415kN荷载汇总G1=15927.03+3533.9+4067.15+8950.1+2267.18=34745.63kN总=G1+G2+G3+G4=33812.11+33859.95+33859.95+34745.63=136277.64kN各质点的中里荷载代表值如图2.3：图2.3各质点的重力荷载代表值2.6横向水平地震作用下弹性变形计算本建筑地处南京，按7度地震考虑。对于高度不超过40m，以剪切变形为主且刚度和质量分布比较均匀的结构，可以采用底部剪力法。此法是先计算出作用于结构的总水平地震作用，也就是作用于结构底部的剪力，然后将此总水平地震作用按一定规律分配给各质点。2.6.1横向自振周期的计算横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。按式Ge=Gn+1（1+3h1/2/H）将突出房屋重力荷载代表值折算到主体结构的顶层，即：Ge=543.16081+33.6/（3.65+4.7）=650.8153（KN）基本自振周期T1（s）可按下式计算：T1=1.7T（uT）1/2注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.6。uT按以下公式计算：VGi=Gk（u）i=VGi/DijuT=（u）k注：Dij为第i层的层间侧移刚度。（u）i为第i层的层间侧移。（u）k为第k层的层间侧移。s为同层内框架柱的总数。结构顶点的假想侧移计算过程见下表，其中第四层的Gi为G4和Ge之和。表2-5结构顶点的假想侧移计算层次Gi（KN）VGi（KN）Di（N/mm）ui（mm）ui（mm）49927.338630258.967376260039.679225.68539927.338640186.305976260052.696186.00629910.191850096.497772953068.670133.3119618.583659715.081392381064.64064.64T1=1.7T（uT）1/2=1.70.6(0.265989)1/2=0.402(s)2.6.2总横向地震作用本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算总横向地震作用1、结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85Gi=0.85（9618.5836+9910.1918+9927.33863+9753.4748+543.1608）=136277.64（KN）2、计算水平地震影响系数1查表得二类场地近震特征周期值Tg=0.30s。查表得设防烈度为7的max=0.081=（Tg/T1）0.9max=（0.3/0.526）0.90.16=0.0576房屋底部总横向地震作用标准值FEK为：FEK=1Geq=0.850.0678136277.64=7842.1kN2.6.3顶点附加横向地震作用T1=0.4021.4Tg=1.40.3=0.42s，故不须考虑顶点附加地震作用。2.6.4总横向地震作用沿高度的分配表2-6为横向地震作用沿高度的剪力分配。表2-6为横向地震作用沿高度的剪力分配分项层数Gi(kN)Hi(m)GiHiGiHi/GiHiFi=FEKGiHi/GiHi(kN)Vi=Fi(kN)433812.1120.45691457.60.393097.6363097.63333859.9515.65529908.20.32336.955434.58233859.9510.85367380.50.211576.267010.84134745.636.05210211.10.12832.377842.1136277.6417989577842.1各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布2.4及2.5图2.4水平地震作用图2.5楼层地震剪力（具体数值见上表）2.6.5验算结构在多遇地震作用下弹性变形表2-7为验算弹性变形。表2-7为验算弹性变形。层数层间剪力Vi(kN)层间刚度Di(kN/m)层间位移=Vi/Di(kN/m)h相对位移/h43097.63124.291040.002744.21/15331/55035434.58124.291040.004394.21/9571/55027010.84124.291040.005644.21/7451/55017842.1151.6871040.005176.051/11701/550各层层间相对位移均小于允许值1/550，满足要求。顶点总位移=0.00274+0.00439+0.00564+0.00517=0.01767相对位移/H=0.01767/20.45=1/11571/550，满足要求。2.7横向水平地震作用下框架内力计算通过剪力分配法及计算各层边跨梁端弯矩梁端剪力和柱的轴力对横向水平地震作用下框架经行内力计算2.7.1各层柱端弯矩计算（以顶层为例）一、剪力分配对于边柱Z3，D3=1.3745104kN/m每根边柱剪力V3=VD3/D=3047.111.3745104/124.29104=33.7kN对于中柱Z4，D4=1.8673104kN/m每根中柱剪力V4=VD4/D=3047.111.8673104/124.29104=45.78kN二、反弯点高度对于边柱Z3，k=1.008，查倒三角荷载分布表，标准反弯点高度比y0=0.4，y1=0，y2=0，y3=0y=y0+y1+y2+y3(2-5)上式中y1上下梁刚度变化时反弯点高度比修正值；y2上层高变化修正值；y3下层高变化修正值。y=y0+y1+y2+y3=0.4+0+0+0+0=0.4柱端弯矩M上=v(1-y)h=33.7(1-0.4)5.1=97.06kNmM下=vyh=33.70.45.1=64.7kNm对于中柱Z4，k=2.016，查倒三角荷载分布表，标准反弯点高度比y0=0.45，y1=0，y2=0，y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.4+0+0+0+0=0.45上式中y1上下梁刚度变化时反弯点高度比修正值y2上层高变化修正值y3下层高变化修正值柱端弯矩M上=v(1-y)h=45.78(1-0.45)5.1=120.85kNmM下=vyh=45.780.455.1=98.88kNm二、 柱剪力计算：Vi=FiFi=FEKGiHi/GiHi详细机构见表2-6，可得顶层Vi=3097.63KN，第三层时Vi=5434.58KM，第二层时Vi=7010.84KM，底层时Vi=7842.1KM柱剪力计算公式V =D* Vi底层：边柱V=7842.1*0.011=86.28KN 中柱V=7842.1*0.013=101.96KN二层:边柱V=7010.84*0.011=77.12KN 中柱V=7010.84*0.015=105.16KN三层:边柱V=5434.58*0.011=60.32KN 中柱V=5434.58*0.015=81.51KN顶层柱V=3097.63*0.011=34.38KN 中柱V=3097.63*0.015=46.46KN详细结构见表2-8表2-8为其余三层剪力分配。表2-8其余三层剪力分配计算层数柱号剪力分配反弯点位置柱端弯矩Vi(kN)D/DV=D/DVikyny1y2y3yM上=v(1-y)hM下=vyh4Z33097.63