长沙六层框架宿舍结构计算书.doc

目 录

摘要………………………………………………………………………………………3
结构设计计算书………………………………………………………………………4
1、工程概况……………………………………………………………………………4
1.1 设计有关资料………………………………………………………………………4
1.2 柱网与层高…………………………………………………………………………4
1.3 屋面与楼面结构选型………………………………………………………………4
1.4 确定框架计算简图…………………………………………………………………4
2、梁柱截面尺寸确定 ………………………………………………………………5
2.1 梁柱截面尺寸初步确定……………………………………………………………5
2.2 框架梁祝的线刚度计算……………………………………………………………6
3、荷载计算……………………………………………………………………………7
3.1 恒载标准值…………………………………………………………………………7
3.2 活在标准值计算……………………………………………………………………9
3.3 竖向荷载下框架受荷总图…………………………………………………………9
4、风荷载………………………………………………………………………………12
4.1 风荷载计算…………………………………………………………………………12
4.2 风荷载作用下的位移计算…………………………………………………………14
4.2.1 侧移刚度D值计算………………………………………………………………14
4.2.2 风荷载作用下框架侧移计算……………………………………………………15
5 、 内力计算…………………………………………………………………………16
6、 内力组合 …………………………………………………………………………30
6.1 概述…………………………………………………………………………………30

6.2 框架梁内力组合……………………………………………………………………30
6.3 框架柱内力组合……………………………………………………………………31
7、框架梁祝配筋计算 ………………………………………………………………31
7.1框架柱截面设计………………………………………………………………………31
7.1.1 轴压比计算………………………………………………………………………31
7.1.2 截面尺寸复核……………………………………………………………………32
7.1.3 正截面受弯承载力计算…………………………………………………………32
7.1.4 裂缝宽度验算……………………………………………………………………34
7.2框架梁界面设计………………………………………………………………………34
7.2.1 正截面受弯承载力计算…………………………………………………………34
7.2.2 斜截面受弯承载力计算…………………………………………………………36

7.2.3 裂缝宽度验算…………………………………………………………………37
7.2.4 次梁的配筋计算………………………………………………………………38
8、屋面板设计………………………………………………………………………39
8.1 屋面板荷载计算…………………………………………………………………39
8.2 B、C轴间板配筋…………………………………………………………………39
8.3 边区格板配筋……………………………………………………………………40
9、楼面板设计………………………………………………………………………40
9.1 荷载计算…………………………………………………………………………40
9.2 B、C轴间板配筋…………………………………………………………………40
9.3 边区格板配筋………… …………………………………………………………40
10、楼梯计算……………………………………………………………………………40
10.1 设计资料…………………………………………………………………………42
10.2 踏步板设计………………………………………………………………………42
10.3 楼梯斜梁设计……………………………………………………………………43
10.4 平台板设计………………………………………………………………………45
10.5 平台梁设计………………………………………………………………………46
11、基础设计…………………………………………………………………………48
11.1基顶内力组合计算…………………………………………………………………48
11.1.1 A柱基础 ………………………………………………………………………48
11.1.2 B、C柱联合基础………………………………………………………………48
11.2外柱（A柱）独立基础计算………………………………………………………48
11.2.1 初步确定基底尺寸……………………………………………………………50
11.2.2 基础底面配筋计算……………………………………………………………50
11.3 B、C柱联合基础计算 ……………………………………………………………51
11.3.1 初步确定基底尺寸 ……………………………………………………………51
11.3.2 基础底面配筋计算 ……………………………………………………………52
12、设计心得 …………………………………………………………………………53
参考文献 ………………………………………………………………………………55
致谢………………………………………………………………………………………56
附表………………………………………………………………………………………57
附表一 AB梁内力组合值………………………………………………………………57
附表二 BC梁内力组合值………………………………………………………………59
附表三 A柱内力组合值…………………………………………………………………61
附表四 B柱内力组合值 ………………………………………………………………63

[摘要]
本设计为长沙市某冶炼厂职工公寓楼项目，建筑面积4468㎡，使用钢筋混凝土框架结构，主体结构包括建筑设计和结构设计两部分。建筑设计包括总平面设计、立面设计和剖面设计；结构设计选取一榀框架为计算单元进行计算。

[关键字] 框架 建筑设计 结构设计

[Abstract]
This design for the changsha area some smelter dormitory, the floor space is 4468, uses thesteel bar concrete entire portal frame construction,the main body structure altogether issix.Design including architectural design and structural design two parts. The architectural design partially includes: Total plane design and construction plane, vertical surface,section plane design; The structural design takes in the structure a frame is the computing element.

[Key word] Framework architectural design structural design

结构设计计算书

1. 工程概况
1.1设计有关资料
建筑地点：长沙市
建筑类型：六层宿舍楼，框架填充墙结构。
建筑介绍：建筑面积约4500平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取120mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。
门窗使用： 大门采用不锈钢门，其它为木门，门洞尺寸为1.8m×2.4m，1.0m×2.1m；窗为塑钢窗，洞口尺寸为：1.5m×1.7m。
地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地类别为二类，设防烈度为6度近震。
场地地形平缓，自然地表0.8m内为填土， 以下土层分布依次为：
3m粉质粘土，地基承载力特征值fak=250kpa
砾石层5.0m，地基承载力特征值fak=349kpa基础的形式为柱下独立基础。
风压：0.30kN/m2
雪压：0.30kN/m2
屋面活荷载：不上人屋面0.5
高度为20.5m不超过40m，以剪切变形为主，采用底部剪力法，各可变荷载的组合系数，屋面活载0.5，雪载不考虑，楼面活载2.0。
1.2 柱网与层高
本宿舍楼采用柱距为7.2m的内廊式小柱网，边跨为7.2m，中间跨为2.1m，层高取3.3m，如下图1-1所示。
1.3 屋面及楼梯的结构选型
屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖
楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯
1.4 确定框架计算简图（KJ-5）
取④轴上的一榀框架计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。

图1-1 结构平面布置图
2 梁柱截面尺寸确定
2.1梁柱截面尺寸的初步确定
框架梁：mm
取梁尺寸 b=300mm h=700mm
次梁：取梁尺寸b=300mm,h=700mm.

走廊横梁 ： h=450mm b=300mm
建筑总高度按20.5m算，小于30m现浇框架结构，设防烈度6度近震，查抗震设计规范，该框架为四级抗震，最大轴压比1.0。暂定柱子尺寸500mm×500mm。
2.2 框架梁柱的线刚度计算
混凝土C30，；
现浇框架结构梁惯性矩为：
中框架梁，边框架梁，线刚度
左跨梁：i左
中跨梁：i中
右跨梁：i右
A~B轴底层柱：i底层柱
A~B轴其余层柱：i其余层柱
令余柱线刚度为1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：
i左跨梁; i中跨梁
i右跨梁; i底柱
框架梁柱的相对线刚度如图2-1所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。

图2-1 计算简图及相对线刚度

图2-2 1-1剖面图
3 荷载计算
便于内力组合，荷载计算宜按标准值计算
3.1 恒载标准值
3.1.1屋面
找平层：15厚水泥砂浆 0.015×20=0.30 kN/m2
防水层：（刚性）40厚C20细石混凝土防水 1.0 kN/m2
防水层：（柔性）三毡四油铺小石子 0.4 kN/m2
找平层：15厚水泥砂浆 0.015×20=0.30 kN/m2
找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆0.3%找平 0.04×14=0.56 kN/m2
保温层：80厚矿渣水泥 0.08×14.5=116 kN/m2
结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.10m×25KN/m3=2.5 kN/m2
抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m×17KN/m3=0.17kN/m2
合计 =6.89kN/m2
3.1.2 各层走廊楼面、标准层楼面
水磨石地面10mm面层

水磨石地面20mm水泥砂浆打底
水磨石地面素水泥浆结合层一道 0.65 kN/m2
结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.10m×25KN/m3=2.5 kN/m2
抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m×17KN/m3=0.17kN/m2
合计 3.82 kN/m2
3.1.3 梁自重
横梁自重 b×h=300mm×400mm
25×0.3×(0.45-0.12)=2.48kN/m
抹灰层 10厚混合砂浆 0.01×[(0.45-0.12)×2+0.3]×17=0.16kN/m
合计 2.54kN/m
纵梁自重 b×h300mm×700mm
2 5×0.3×(0.7-0.12)=4.35kN/m
抹灰层 10厚混合砂浆 0.01×[(0.7-0.12) ×2+0.35)]×17=0.26 kN/m
合计 4.61kN/m
基础梁自重b×h=700mm×1000mm ： 25×0.7×1.0=17.5kN/m
3.1.4 柱自重
b×h=500mm×500mm
25×0.5×0.5=6.25kN/m
抹灰层：10厚混合砂浆 0.01×0.5×4×17=0.34kN/m
合计 6.59kN/m
3.1.5 外纵墙自重
标准层：
纵墙 1.1×0.25×18=4.75kN/m
塑钢窗 0.35×1.7=0.595kN/m
水刷石外墙面 ( 3.3-1.7)×0.5=0.8kN/m
水泥粉刷内墙面 (3.3-1.7)×0.36=0.576kN/m
合计 6.721kN/m
底层：
纵墙 (4.25-1.7-0.7-0.45)×0.25×18=6.3kN/m
塑钢窗 0.35×1.7=0.595kN/m
水刷石外墙面 (3.3-1.7)×0.5=0.8kN/m
水泥粉刷内墙面 (3.3-1.7)×0.36=0.576 kN/m
合计 8.271 kN/m

3.1.6 内纵墙自重
标准层：
纵墙 (3.3-0.7)×0.2×6.5=3.38 kN/m
水泥粉刷内墙面 (3.3-1.7)×0.36×2=1.152 kN/m
合计 4.532kN/m
底层：
纵墙 (4.25-0.7-0.45)×0.2×6.5=4.03 kN/m
水泥粉刷内墙面 (3.3-0.7)×0.36×2=1.872kN/m
合计 5.902kN/m
3.1.7 内横墙自重
标准层
横墙 (3.3-0.7)×0.2×6.5=3.38kN/m
水泥粉刷内墙面 (3.3-0.7)×0.36×2=1.872kN/m
合计 5.252kN/m
底层：
横墙 (4.25-0.7-0.45)×0.2m×6.5=4.03kN/m
水泥粉刷内墙面 (3.3-0.7)×0.36×2=1.872kN/m
合计 5.902kN/m
3.2 活荷载标准值计算
3.2.1 屋面和楼面活荷载标准值
上人屋面 2.0 kN/m2
不上人屋面 0.5 kN/m2
楼面：阅览室、走廊 2.5 kN/m2
楼面、办公室 2.0 kN/m2
3.2.2 雪荷载标准值
Sk=1.0×0.30KN/m2
屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值
3.3 竖向荷载下框架受荷载总图

图3-1板传荷载示意图
经计算所有现浇板板块的长边与短边比均小于3.0，宜按双向板计算，从四角出45o平分线，区格板被分为四个小块，每小块荷载传给与之相邻的的梁，见板传荷示意图。板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。
3.3.1 A-B轴间框架梁
屋面板传给梁的荷载：
恒载：2×689×1.8×[1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）]=21.316 kN/m
活载：0.5×1.8×2.4×[1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）]=1.856kN/m
楼面板传给梁的荷载：
恒载：2×3.82×1.8×[1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）]=11.818 kN/m
活载：2.0×1.8×2.4×[1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）]=7.425 kN/m
横梁自重标准值：4.61kN/m
A-B轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁
恒载：梁自重+板传荷载=4.61kN/m×1 m +21.316kN/m =25.926kN/m
活载：板传荷载=1.856kN/m
楼面梁
恒载：梁自重+板传荷载=4.61kN/m×1 m +11.818kN/m =16.428kN/m
活载：板传荷载=7.425kN/m
3.3.2 B-C轴间框架梁
屋面板传给梁的荷载：
恒载：6.89×1.05×5/8×2=9.048 kN/m
活载：0.5×1.05×5/8×2=0.656kN/m
楼面板传传给梁的荷载：

恒载：3.82×1.05×5/8×2=5.014 kN/m
活载：2.0×1.05×5/8×2=2.625 kN/m
横梁自重标准值：2.54kN/m
B-C轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁
恒载：梁自重+板传荷载=2.54+9.048 =11.588kN/m
活载：板传荷载=0.656kN/m
楼面梁
恒载：梁自重+板传荷载=2.54+5.014 =7.554kN/m
活载：板传荷载=2.625KN/m
3.3.3 C-D轴间框架梁：同A-B轴间框架梁
3.3.4 A轴柱纵向集中荷载计算
顶层柱
女儿墙自重（做法墙高700，100mm的混凝土压顶）
0.25m×0.7×18 +25×0.1×0.25+(1.2×2+0.25)×0.5
=5.1kN/m
现浇天沟自重：25×（0.60+0.20）× 0.08+（0.60+0.20）×（0.5+0.36）
=2.13kN/m
顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载
=（5.1+2.13）×7.2+4.61×(7.2-0.5)+21.316×7.2
=236.418kN
顶层柱活载=板传活载
=1.856×7.2=13.363KN
标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载
=6.721×(7.2-0.5)+4.61×(7.2-0.5)+5.909×7.2=119.863kN
标准层活载=板传活载=2.0×5/8×1.8×7.2＋2.0×[1－2×（1.8/7.2）+
（1.8/7.2）]=39.284kN

3.3.5 B轴柱纵向集中荷载的计算
顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=4.61×(7.2-0.5)+12.92×（1.8+1.8）+
2×4.61×7.2/4+6.89×1.8×[1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）]× 7.2 + 6.89 × 1.05× [ 1- 2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）]×7.2=219.911kN
顶层柱活载=板传活载=0.76×（1.8+1.8）+0.5×1.8×[1-2×（1.8/7.2）+
（1.8/7.2）]×7.2+0.5×1.05×[1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）]×7.2=11.874kN
标准层柱恒载=梁自重+板传荷载＋墙自重=4.61×(7.2-0.5)+ 5.909×（1.8+1.8）+2×4.61×6/4+3.82×1.8×[1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）]×7.2+3.82×1.05×
[1-2×（1.8/6.0）+（1.8/6.0）]×7.2＋5.902×（7.2-0.5）=178.110kN
标准层柱活载 = 板传活载 = 0.76×（1.8+1.8）+2.0×1.8×[1-2×（1.8/7.2） +
（1.8/7.2）]×7.2+2.0×1.05×[1-2×（1.8/7.2）+（1.8/7.2）]×7.2+2.0×5/8×7.2=57.286kN
因结构对称，C轴柱纵向集中荷载与B轴柱相同；
D轴柱纵向集中荷载与A轴柱相同。
4 风荷载
4.1风荷载计算
为简化计算，将计算单元范围内外墙面的分布风荷载化为等量的作用于屋面梁和楼面梁处的集中风荷载标准值，计算公式如下：

式中： —基本风压为0.3 KN/m2
—风压高度变化系数
—风荷载体形系数, =0.9-(-0.5)=1.4
—风振系数，因房屋高度小于30m，所以=1.0
—下层柱高
—上层柱高，对于顶层为女儿墙高2倍
B—计算单元迎风面宽度，B=6.6m

计算过程见表3.1：

图3-2 竖向受荷总图
注：1、图中梁端各值单位为kN；梁跨中各值单位为kN/m；
2、图中数值均为标准值

表3.1 各层楼面处集中风荷载标准值
离地高度

（kN/）
(m)
(m)
(kN)
20.75
1.25
1.0
1.3
0.3
3.3
1.4
10.988
17.45
1.18
1.0
1.3
0.3
3.3
3.3
14.579
14.15
1.09
1.0
1.3
0.3
3.3
3.3
13.467
10.85
1.01
1.0
1.3
0.3
3.3
3.3
12.479
7.55
1.00
1.0
1.3
0.3
3.3
3.3
12.355
4.25
1.00
1.0
1.3
0.3
3.75
3.3
13.198

因此，风荷载作用下结构的受荷图如图3-1所示。

图3-1 风荷载受荷图（单位：kN）
4.2 风荷载作用下的位移验算
位移计算时，各荷载均采用标准值。
4.2.1 侧移刚度D值计算
各层柱的D值及总D值见表4.1.1表4.1.2。

表4.1.1 横向2～6层框架D值计算
构件名称

A轴柱

0.432
22331
B轴柱

0.492
25432
C轴柱

0.492
25432
D轴柱

0.432
22331

表4.1.2 横向底层框架D值计算
构件名称

A轴柱

0.606
20375
B轴柱

0.726
24409
C轴柱

0.726
24409
D轴柱

0.606
20375

4.2.2 风荷载作用下框架侧移计算
水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：

式中 ——第j层的总剪力标准值
—— 第 j层所有柱的抗侧刚度之和
—— 第j层的层间侧移
第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。
j层侧移
顶点侧移
框架在风载作用下的侧移计算见表4-4。
表4-4 风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比
层次
/kN
/kN
ΣD/(kN/m)

/m
/h
6
10.998
10.998
95526
0.0001
1/33000
5
14.579
25.577
95526
0.0003
1/11000
4
13.467
39.044
95526
0.0004
1/8250
3
12.479
51.523
95526
0.0005
1/6600
2
12.355
63.878
95526
0.0007
1/4714
1
13.198
77.076
89568
0.0009
1/4167

侧移验算：对于框架结构，楼层间最大位移与层高之比的限值为1/550.本框架的层间位移与层高之比的最大值满足1/4167<1/550的要求，框架抗侧刚度满足要求。
5.1内力计算
为了简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：
（1）恒载作用在各跨；（2）活载作用在各跨；（3）风荷载作用（从左向右或从右向左）。
对于（1）（2）种情况，框架在竖向荷载作用下，采用迭代法计算。
对于第（３）种情况，框架在水平荷载作用下，采用D值法计算。

在内力分析前，还应计算节点各杆的弯矩分配系数以及在竖向荷载作用下各杆端的固端弯矩。
1、 恒载标准值作用下的内力计算
由前述的刚度比可根据下式求得各杆端的弯矩分配系数如图5.1

均布荷载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：

根据上述公式计算的梁固端弯矩如图5.1
讲固端弯矩及节点不平衡弯矩填入图5.1 中节点的方框后，即可进行迭代计算，直至杆端弯矩趋于稳定，最后按下式求得各杆端弯矩，如图5.1

式中
---杆端最后弯矩
---各杆端固端弯矩
---迭代所得的杆端近端转角弯矩
---迭代所得的杆端远端转角弯矩
以上计算中，当已知框架M图求V图以及已知V图求N图时，可采用结构力学取脱离体的方法。如已知杆件两端的弯矩。
其剪力：

式中 ---简支梁支座左端和右端的剪力标准值，当梁上无荷载作用时，，建立以使所取隔离体产生顺时针转动为正；
---梁端弯矩标准值，以绕杆端顺时针为正，反之为负。
已知某节点上柱传来的轴力和左、右传来的剪力时，其下柱的轴力

式中 以压力为正拉力为负。
恒载标准值作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如图5-2、5-3、5-4所示
2活荷载标准值作用下的内力计算结果如图5-5—5-7所示

5.1恒荷载作用下的迭代计算

图5-2 恒荷载弯矩图（kN.m）

图5-3 恒荷载轴力图（kN）

图5-4 恒荷载剪力图（kN）

图5-5 活荷载弯矩图（kN.m）

图5-6 活荷载轴力图（kN

图5-7 活荷载剪力图（kN）

3风荷载标准值作用下的内力计算
框架在风荷载下的内力用D值法进行计算。其步骤为：
（1） 求各柱反弯点处的剪力值；
（2） 求各柱反弯点高度；
（3） 求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；
（4） 求各柱的轴力和梁剪力。
底i层第m柱所分配的剪力值为：,，见表3.1
框架柱反弯点位置，计算结果见表
一、A轴框架柱反弯点位置
层号
h/m

y
yh/m
6
3.3
1.52
0.38
0
0
0
0.38
1.25
5
3.3
1.52
0.43
0
0
0
0.43
1.42
4
3.3
1.52
0.45
0
0
0
0.45
1.49
3
3.3
1.52
0.48
0
0
0
0.48
1.58
2
3.3
1.52
0.5
0
0
0
0.5
1.65
1
4.25
1.81
0.56
0
0
0
0.56
2.38

二、B轴框架柱反弯点位置
层号
h/m

y
yh/m
6
3.3
2.91
0.45
0
0
0
0.45
1.49
5
3.3
2.91
0.45
0
0
0
0.45
1.49
4
3.3
2.91
0.49
0
0
0
0.49
1.62
3
3.3
2.91
0.5
0
0
0
0.5
1.65
2
3.3
2.91
0.5
0
0
0
0.5
1.65
1
4.25
3.46
0.55
0
0
0
0.55
2.34

三、C轴框架柱反弯点位置
层号
h/m

y
yh/m
6
3.3
2.91
0.45
0
0
0
0.45
1.49
5
3.3
2.91
0.45
0
0
0
0.45
1.49
4
3.3
2.91
0.49
0
0
0
0.49
1.62
3
3.3
2.91
0.5
0
0
0
0.5
1.65
2
3.3
2.91
0.5
0
0
0
0.5
1.65
1
4.25
3.46
0.55
0
0
0
0.55
2.34

四、D轴框架柱反弯点位置
层号
h/m

y
yh/m
6
3.3
1.52
0.38
0
0
0
0.38
1.25
5
3.3
1.52
0.43
0
0
0
0.43
1.42
4
3.3
1.52
0.45
0
0

0
0.45
1.49
3
3.3
1.52
0.48
0
0
0
0.48
1.58
2
3.3
1.52
0.5
0
0
0
0.5
1.65
1
4.25
1.81
0.56
0
0
0
0.56
2.38

框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算结果如图5.8-5.10所示

中柱处的梁
边柱处的梁

图5-8 风荷载弯矩图（kN.m）

图5-9 风荷载轴力图（kN）

图5-10 风荷载剪力图（kN）

6 内力组合
6.1 概述
各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的内力值。
梁支座边缘处的内力值按式： ， 计算
柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算成控制截面处的值。为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋略微多一点。
6.2 框架梁内力组合
本例考虑了四种内力组合，即,，,;各层梁的内力组合表见附表1。
下面以第一层AB跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算。求跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值由平衡条件确定。
由图可得：，若，说明，其中为最大弯矩正截面至A支座的距离，则可由公式求得。将求得的值代入下式即得跨间最大弯矩值。

图7-1 均布和梯形荷载下的计算图形

若，说明，则。

若,则
同理可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的的计算公式.(图4.19)

由下式求得:
则

图7-2 三角形荷载下的计算图形
内力组合详见附表1和附表2。

6.3 框架柱的内力组合
取每层柱顶和柱底两个控制截面,按， ，, 进行组合，内力组合详见附表3和附表4。
7. 框架梁柱配筋计算
查表可知：
混凝土强度：C30：。
钢筋强度：
7.1框架柱截面设计

7.1.1 轴压比计算
底层柱
轴压比
则A柱的轴压比满足要求。

7.1.2截面尺寸复核
取
因为
所以
满足要求。
7.1.3 正截面受弯承载力计算
柱同一截面分别承受正反向弯矩，采用对称配筋。
C30：
7.1.3.1 1层A轴柱： 从柱的内力组合表可知，,为小偏压选用大大的组合，最不利组合为 ,在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值>75﹪，柱的计算长度取下列二式中的较小值：

式中 、______柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；
　 ______比值、中的较小值；
　　H______柱的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。

取；

，
按构造配筋。最小总配筋率查得，故