咬合桩墙技术规程样本.doc

资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除。

中华人民共和国行业标准

咬 合 式 排 桩 技 术 规 程
Technical specification for secant piles in row

条文说明

　上海
目　次

1 总则 1
2 术语及符号 2
2.1 术语 2
2.2 符号 2
3 基本规定 3
4 设计 5
4.1 一般规定 5
4.2 计算 6
4.3 构造要求 8
5 材料及设备 10
5.2 钢筋 10
5.3 混凝土 10
5.4 施工设备 12
6 施工 14
6.1 一般规定 14
6.2 导墙施工 15
6.3 硬切割成孔 15
6.4 软切割成孔 17
6.5 钢筋笼施工 17
6.6 混凝土施工 18
7 质量控制 19
8 节能与环境保护 20

1 总则

1.0.1 本规程是为了统一和规范咬合式排桩设计标准, 完善施工流程, 确保工程质量、 安全和经济等而制定。
1.0.2 本规程的适用范围为咬合式排桩基坑支护工程, 不包括竖向支承体系中的咬合式排桩工程。
2 术语及符号

2.1 术语
2.1.6～2.1.7 初凝前一般是指混凝土强度无限接近初凝, 终凝后一般是指混凝土强大达到设计强度的30%或达到10MPa。

2.2 符号
2.2.3 以咬合式排桩的排列方向为纵向, 垂直于咬合式排桩排列的方向为横向。

3 基本规定

3.0.1相关规范主要为《建筑基坑支护技术规程》( JGJ120) 、 《建筑地基基础设计规范》( GB 50007) 及当地地方基坑、 基础规范等。
3.0.2 咬合式排桩设计和施工前应收集的资料:
　　1 施工现场的地形、 地质和水文条件、 地下障碍物等是决定咬合式排桩选型、 工艺等的重要依据。
　　2 基坑开挖卸载引起的沉降和水平位移会影响邻近建筑物、 道路、 管线及其它地下设备, 因此掌握邻近建筑物的高度和结构形式、 基础类型和刚度、 基础下的土质及其现状等, 对制定相应的施工措施和控制标准具有重要意义。掌握地下管线相对位置、 埋深、 管径、 使用年限和功能等, 并对其承受变形的能力进行分析, 以便在施工中采取相应的措施。
　　3 测量基线与水准点是施工定位的依据, 因此要按交接手续进行交接, 并进行现场复核。资料交接不清或不全往往是导致工程事故的原因之一, 在以往工程施工中有过类似事故。
　　4 掌握当地防洪、 防汛和防台风的有关资料, 并采取相应的防范措施, 能够确保正在施工中的咬合式排桩结构和人员、 设备的安全。了解当地的环保要求, 能够合理安排泥浆排放和渣土弃运等, 防止环境污染。
3.0.3 咬合式排桩硬切割施工工艺是指在一序桩混凝土初凝后再进行二序桩成孔作业, 具有在成孔过程中结合清障的技术特点, 适用于硬质地下障碍物密集的复杂地质条件; 软切割施工工艺是指在一序桩混凝土初凝前再进行二序桩成孔作业, 一序桩需要掺入超缓凝剂, 相比硬切割工艺, 清障能力有所不足, 但经济性显著, 适用于普通软土地质条件下的咬合式排桩施工。
3.0.4 咬合式排桩施工专项方案主要包括: 编制总说明( 工程概况、 本工程范围及主要施工内容、 编制依据、 施工目标、 工程难特点及针对性措施) ; 施工部署( 施工流程安排、 施工现场平面布置、 总进度计划、 机械设备配备计划、 劳动力配备计划、 施工临时用电、 施工临时用水方案、 消防方案、 排污方案、 挖土方案、 测量方案、 管线保护方案、 施工协调措施) ; 咬合式排桩施工方案等。
3.0.7 咬合式排桩是一种新型、 优质、 高效的结构支护形式, 但在其布置的时候也应当遵循其适用条件合理使用, 若选用不当, 亦会引起不必要的浪费甚至造成工程事故。
4 设计

4.1 一般规定
4.1.1 咬合式排桩的选型包括咬合桩的平面布置形式、 桩径、 桩间咬合量、 桩长和施工方法等。咬合式排桩的设计在满足安全的前提下, 应充分考虑到经济合理和方便施工。同一个基坑能够选择不同的支护结构设计方案, 如选择大直径的有筋桩和无筋桩的搭配形式或是选择小直径的有筋桩和有筋桩的搭配形式; 在有地下障碍物的地层条件下应优先选用硬法施工, 并按照硬法进行设计、 计算。
　　咬合式排桩支护结构不宜考虑其竖向承载能力, 如当需要咬合式排桩承担竖向荷载时, 应按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的相关要求对其竖向承载能力进行设计。
　　咬合式排桩在作为挡土和止水结构时, 墙体仅承受水平向荷载。但在实际工程实践中, 咬合式排桩支护结构可能需要承担栈桥等竖向荷载。当需要咬合式排桩承担以上各类的竖向荷载时, 应根据《建筑桩基技术规范》分别按照承载能力极限状态和正常使用极限状态计算咬合桩的竖向承载力合沉降量。咬合式排桩的竖向承载力宜经过现场静载荷试验确定。
　　当前咬合式排桩现场静载荷试验的数据还未有积累, 因此在设计中应慎重起见。在无现场试验的情况下, 可参考地下连续墙对于竖向承载力的估算方法, 同时应满足《建筑桩基技术规范》对于桩端注浆、 钢筋构造等方面的要求。
4.1.2～4.1.3根据对国内已实施的采用咬合式排桩的工程和现有成桩设备的调研成果, 已实施的咬合桩所采用的桩径从400mm ～1200mm不等。若采用具有清障功能的全回转套管钻机施工, 其桩径最大能够达到 mm, 但当前广泛使用的为800mm、 1000mm和1200mm三种桩径, 在地铁基坑中最大开挖深度已接近20m。
对于有筋桩和无筋桩搭配的咬合式排桩, 当无筋桩仅起止水作用时其直径可较有筋桩小, 桩身强度等级可低于有筋桩, 桩身长度也可较有筋桩短, 但需满足抗渗流和咬合面抗剪、 防渗漏的计算要求。当采用硬法咬合时, 无筋桩桩径不宜过小, 避免切割桩体过程中桩身碎裂。基于施工便利性等因素的考虑, 大部分工程都采用相同直径的咬合桩。考虑到采用有筋桩和无筋桩搭配的咬合式排桩需要对其咬合面抗剪进行验算, 因此无筋桩强度不宜过低, 宜采用与有筋桩相同标号的混凝土。对于有筋桩和有筋桩搭配中钢筋非圆形配置的桩, 也可采用图4.1.1中所示的矩形配置形式。但条文中图4.1.1( b) 中所示的钢筋配筋形式能更为有效的利用钢筋截面, 因此采用有筋桩和有筋桩搭配的咬合桩中宜采用此种形式。

图4.1.2钢筋矩形配置的混凝土桩( 矩形钢筋笼)
咬合桩的桩间咬合量应满足桩身抗剪和防渗漏的要求, 并应考虑桩身垂直度和桩位偏差对咬合厚度的影响, 保证桩底最小咬合厚度。桩底最小咬合厚度是确保桩墙结构不产生渗漏的最低要求。从已有的工程实践来看, 桩间咬合量一般都大于200mm, 仅有个别工程的桩间咬合量小于200mm, 分别为175mm和150mm。当前对于咬合式排桩桩间咬合量的计算方法相关研究结论并未统一, 但多数的研究结论认为对于桩长在25m以上的咬合式排桩, 其咬合量应至少大于170mm。综合以上因素, 咬合式排桩的桩间咬合量不宜小于200mm。
4.1.5 利用基坑支护结构兼做地下室外墙在工程应用中已经越来越普遍。常规可采用单一墙、 复合墙和叠合墙三种形式。咬合式排桩由于桩间咬合面较多, 接缝止水效果较难控制, 因此在地下水位较高的地区不应采用单一墙形式。支护结构兼做地下室外墙的计算方法在国家和地方规范中均已有描述, 本规范不再赘述。

4.2 计算
4.2.1 本节条文仅供咬合式排桩作为基坑围护结构使用时采用。咬合桩作为永久结构使用的工程实例较少, 应用尚不广泛, 条文中暂不考虑。
4.2.2 有筋桩与有筋桩搭配时, Ⅰ序、 Ⅱ序桩的混凝土强度等级宜相同。
在得到Ⅰ序、 Ⅱ序桩的内力后, Ⅰ序桩按矩形截面进行配筋计算, Ⅱ序桩按圆形截面进行配筋计算。

附图4.2.2 Ⅰ序桩按矩形截面计算配筋
由附图4.2.2可知, b=2(R-a),。配筋计算可参考现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010。
4.2.3 试验表明, 对于有筋桩和无筋桩搭配的咬合式排桩, 在变形协调阶段无筋桩的存在加大了有筋桩受压区混凝土的面积, 对咬合式排桩整体承载力的提高有一定作用。已有学者从T形截面构件受弯的角度, 研究考虑无筋桩作用下咬合式排桩承载力计算方法。
考虑到桩间咬合面对结构承载力的弱化, 按T形截面计算使设计可能偏于不安全; 以及当前咬合桩的设计方法一般不考虑无筋桩对强度的贡献, 因此本次条文中仍只计入有筋桩的作用, 把无筋桩对承载力的贡献作为结构的安全储备。
　　1 软法施工有筋桩、 无筋桩咬合面抗剪承载力标准值τck:
对于有筋桩、 无筋桩搭配时软法咬合桩, 由于二序桩浇筑时一序桩尚未初凝, 连续桩墙在咬合面处的抗剪承载力接近于混凝土结构整体浇筑时的抗剪承载力。
《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》( TB10002.3) 规定C30混凝土允许纯剪应力[τc]为1.1N/mm2,纯剪应力的安全系数为2.0, 可得C30混凝土抗剪承载力标准值为2.2N/mm2。
《混凝土结构设计规范》GB50010- 对于截面高度小于800mm的板类受弯构件, 受剪承载力设计值为V/bh0=0.7ft, 对于C30混凝土为0.7×1.43=1.0N/mm2。C30混凝土的抗拉、 压材料性能分项系数为1.4, 取抗剪材料性能分项系数为1.4, 可得C30混凝土抗剪承载力标准值为1.4N/mm2。
考虑到软法施工的咬合面与整体浇筑的混凝土由于施工条件引起的差异性, 软法咬合面的抗剪承载力应略小于整体浇筑混凝土的抗剪承载力。
综合上述理论计算和实践经验, 对于有筋桩和无筋桩搭配的软法咬合面, 抗剪承载力标准值τck取0.8N/mm2。
　　2 硬法施工有筋桩和无筋桩咬合面抗剪承载力标准值τck:
对于有筋桩和无筋桩搭配时的硬法咬合桩, 由于二序桩浇筑时一序桩已经初凝, 连续桩墙在咬合面处的抗剪承载力与叠合构件或其它类型的新、 老混凝土结合面抗剪承载力相近。
《混凝土结构设计规范》GB50010规定对不配箍筋的叠合板, 当预制板表面为凹凸不小于4mm的人工粗糙面时, 叠合面的受剪强度设计值不大于0.4N/mm2, 取抗剪材料性能分项系数为1.4, 可得混凝土抗剪承载力标准值为0.56N/mm2。
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62在参考《美国公路桥设计规范AASHTO14版, 1989》的基础上规定对于不配置抗剪钢筋的组合式受弯板, 当预制板表面为凹凸不小于6mm的人工粗糙面时, 抗剪承载力设计值不大于0.45N/mm2, 取抗剪材料性能分项系数为1.4, 可得混凝土抗剪承载力标准值为0.63N/mm2。
据上海市建筑科学研究院在地铁中山北路车站预应力试验的研究报告中( 4月) , 其收集的大连工学院和汕头大学的新老混凝土结合面试验报告表明: 当老混凝土表面人工凿毛处理、 新老混凝土都是C30时, 界面的抗剪强度标准值为2.75N/mm2。
上海《城市轨道交通设计规范》规定, 当围护结构与内衬墙的结合面经凿毛清洗处理后, 凹凸面不小于20mm,界面的允许剪应力取0.7N/mm2, 取安全系数为2, 可得混凝土抗剪承载力标准值为1.4N/mm2。
上海市外滩通道采用硬法咬合式排桩φ1000mm, 咬合量150mm作为围护结构开挖10.7m深度基坑已经获得成功, 经过反算, 可知硬法咬合桩界面抗剪承载力标准值不小于0.31N/mm2。
考虑到硬法施工的咬合面与叠合构件、 地上结构的新、 老混凝土结合面由于施工条件引起的差异性, 硬法咬合面的抗剪承载力可能小于叠合构件、 地上结构的新、 老混凝土结合面的抗剪承载力。
综合上述计算和实践经验, 对于有筋桩和无筋桩搭配时硬法咬合面, 抗剪承载力标准值τck取0.46N/mm2。
　　3 有筋桩和有筋桩搭配的咬合面抗剪
对于有筋桩相互咬合的连续桩墙, Ⅰ序桩与Ⅱ序桩均参与受力, 咬合式排桩的工作性状接近于平面应变受力状态, 因此桩间咬合面上的剪应力理论上应接近于零, 故可不验算咬合面抗剪承载力。

4.3 构造要求
4.3.1 受力钢筋的保护层厚度确定需考虑钢套管厚度、 箍筋直径, 以及钢筋笼与钢套管间的适量空隙。参与主体结构使用阶段受力的有筋桩保护层, 尚需满足结构耐久性要求。
4.3.2 有筋桩受力钢筋可沿截面均匀对称布置, 也可局部集中布置于受拉区及受压区, 经过比较主筋局部集中布置型式经济性不显著, 且施工难度增加, 因此推荐采用均匀对称布置型式;
4.3.5土层锚杆设置于围护结构外侧, 有利于提高地下结构施工效率与施工质量, 在基坑面积较大时有较好的经济效益。但咬合式排桩的往往应用于地下水位较高的软土地层中, 故土层锚杆长度一般较长, 在建筑密集地区可能会影响已建建筑基础、 对后建建筑的桩基与挖土施工造成困难, 故应在地层条件与环境条件许可时采用。
5 材料及设备

5.2 钢筋
5.2.2 钢筋进场时, 应检查产品合格证和出厂检验报告, 并按相关标准的规定进行抽样检验。由于工程量、 运输条件和各种钢筋的用量等的差异, 很难对钢筋进场的批量大小作出统一规定, 应遵照执行; 若有关标准中只有对产品出厂检验的规定, 则在进场检验时, 批量应按下列情况确定:
1 对同一厂家、 同一牌号、 同一规格的钢筋, 当一次进场的数量大于该产品的出厂检验批量时, 应划分为若干出厂检验批量, 按出厂检验的抽样方案执行;
2 对同一厂家、 同一牌号、 同一规格的钢筋, 当一次进场的数量小于或等于该产品的出厂检验批量时, 应作为一个检验批量, 然后按出厂检验的抽样方案执行;
3 对不同时间进场的同批钢筋, 当确有可靠依据时, 可按一次进场的钢筋处理。
本条的检验方法中, 产品合格证、 出厂检验报告是对产品质量的证明材料, 应列出产品的主要性能指标; 当用户有特别要求时, 还应列出某些专门检验数据。有时, 产品合格证、 出厂检验报告能够合并。进场复验报告是进场抽样检验的结果, 并作为材料能否在工程中应用的判断依据。
5.2.3若发现钢筋性能异常, 应立即停止使用, 并对同批钢筋进行专项检验。
5.2.4钢筋表面不应有颗粒状和片状老锈, 以免影响钢筋强度和锚固性能。

5.3 混凝土
5.3.2 当采用导管法灌注水下混凝土时, 其工艺特性要求塌落度大、 流动性和和易性好, 且缓凝时间长, 因此对混凝土的胶凝材料的选用有一定要求。本条推荐了几类水泥品种, 不推荐使用早强型水泥。快硬型水泥由于其速凝的特性, 不适合作水下混凝土的胶凝材料, 故规定严禁使用。
5.3.4 本条对粗骨料最大粒径的规定, 主要是考虑混凝土在浇注中能顺畅的经过钢筋笼主筋间距, 5mm～25mm小粒径的连续的粗骨料, 骨料间空隙比较小, 在同样条件下拌制的混凝土不易离析, 可保证水下混凝土的大流动性、 和易性, 故推荐选用。
5.3.6 当采用水下混凝土施工时其配合比必须强调两点, 一是试件的混凝土强度比设计桩身强度提高一级, 当设计未注明水下混凝土强度时, 试配时应提高一级, 注明水下混凝土强度时, 按水下混凝土强度配制, 不需提高。二是对混凝土初凝时间要求长, 一般要求混凝土的初凝时间不应少于正常运输和灌注时间之和的2倍, 且不少于8小时。
5.3.7 超缓凝混凝土的配制应符合下列规定:
　　软法切割施工超缓凝混凝土其作用是延长Ⅰ序桩混凝土的初凝时间, Ⅰ序桩缓凝时间( 初凝时间) 不应小于60小时。Ⅱ序桩混凝土缓凝时间根据单桩成桩时间来确定, 单桩成桩时间与地质条件、 桩长、 桩径, 和钻机能力等有直接联系。超缓凝混凝土缓凝时间一半经过如下方式确定:
测定单桩成桩所需时间, 确定Ⅰ序桩混凝土的缓凝时间, 可根据下式计算:

式中: ——Ⅰ序桩混凝土的缓凝时间(初凝时间)。
——储备时间, 可取12小时。
——单桩成桩所需的时间, 不宜小于16小时。
在Ⅱ序桩成孔过程中, 由于Ⅰ序桩混凝土未凝固, 还处于流动状态, 因此若Ⅰ序桩超缓凝混凝土坍落度过小, Ⅰ序桩混凝土就有可能从Ⅰ、 Ⅱ桩相交处涌人B桩孔内, 因此必须规定其塌落度以便降低混凝土的流动性。
　　必须在确保桩身混凝土强度的前提下, 严格控制桩身混凝土的配合比, 确保混凝土的缓凝时间, 防止混凝土早凝后出现不能咬合或咬合困难的现象。咬合桩的施工工艺, 要求控制Ⅱ序桩在Ⅰ序桩坍落度降为0时至初凝之间拔套管浇混凝土, 保证Ⅰ序桩的混凝土不论涌到Ⅱ序桩, 同时保证Ⅰ、 Ⅱ桩混凝土凝结为一整体和顺利拔出钢套管。
超缓凝混凝土要求其分散性强,坍落度经时损失小, 能有效降低混凝土的水化温升, 且不能影响混凝土的后期强度。超缓凝混凝土试配应确定缓凝减水剂的掺量, 缓凝剂宜采用复合型的缓凝高效减水剂。要求其缓凝效果显著,兼有高效减水、 保塑、 保水等性能。使用缓凝剂是令混凝土具有超缓凝性能的主要手段, 最好是采用复合型的缓凝高效减水剂, 这有利于混凝土具有超缓凝的性能, 也有利于增强混凝土的后期强度, 使之能达到设计要求, 采用高效外加剂一方面可降低外加剂掺量, 另一方面也可减少掺外加剂后给混凝土带来的不利因素。
　　缓凝剂的掺量应有一个极限, 在试配超缓凝混凝土之前, 必须清楚所选用的缓凝剂的掺量范围。当外加剂掺量达到极限时, 即使再增大外加剂掺量, 外加剂的作用也不会增大, 反而使混凝土的强度和工作性受到损害。故在试配超缓凝混凝土之前, 必须要清楚所选用的外加剂的掺量范围是多少才不会造成对混凝土强度和工作性造成损害。另外水泥和缓凝剂的适应性以及水泥品种对凝结时间影响很大。超缓凝混凝土缓凝剂的掺量宜在3.5％～6％之间, 并应经过试验确定。
　　粉煤灰等矿物掺合料应在配比试验基础上进行, 掺用的粉煤灰应选用Ⅰ、 Ⅱ级灰, 其质量符合国家标准《粉煤灰混凝土应用技术规范》GBJ146的有关规定。粉煤灰对混凝土凝结时间和强度(特别是后期强度)的影响是不可忽视的。合适的粉煤灰掺加到混凝土之中, 对降低混凝土的水化热、 延缓混凝土的凝结、 降低混凝土的水胶比、 提高混凝土的后期强度, 均极为有利。粉煤灰的合理掺量应在试配之前, 综合平衡各种因素, 定出合理的粉煤灰的掺量。

5.4 施工设备
5.4.1 硬法切割施工所采用的全套管全回转钻机其设备选型要求具备切削C40钢筋混凝土的能力。软法切割施工所用全套管钻机按结构形式分为整体式和分体式二大类。整机式全套管钻孔机由主机、 钻机、 套管、 锤式抓斗、 钻架等组成。分体式全套管钻机是以压拔管机械作为一个独立系统, 由起重机、 锤式抓斗、 导向口、 套管、 钻机等组成。钻机是整套机组中的工作机, 由导向及纠偏机构、 晃管装置、 摆动臂和底架等组成。另外垂直度满足要求的比如搓管机等也可用于软法切割施工。
5.4.2 钢套管管壁厚度应与扭矩相协调。双壁钢套管壁厚一般在50mm, 管径在1800mm以上的双壁钢套管管壁必须加厚, 一半外侧钢板厚度不小于20mm, 内侧不小于18mm, 双壁钢套管壁厚度在60mm, 中间为空心充惰性气体, 防止钢套管在切割钻进时产生高温发热空气膨胀挤裂钢套管, 钢套管的接头及管身钢板必须采用特殊高强度高韧性材料制作, 满足360度全回转套管机的高扭矩要求, 常见钢套管的直径( 外径) 有Φ1000mm、 Φ1200mm、 Φ1300mm、 Φ1500mm、 Φ1800mm、 Φ mm。
5.4.3 首先检查和校正单节套管的顺直度, 然后检查按桩长配置的全长套管的顺直度, 并对各节套管编号, 做好标记, 按序拼装。检测方法: 在地面上测放出两条相互平行的直线, 将套管置于两条直线之间, 然后用线锤和直尺进行检测。

6 施工

6.1 一般规定
6.1.2 有条件的可直接在施工工程围护桩中做试成孔, 地质条件复杂的应专门找地方做试成孔, 试成孔包括垂直度的检测、 钻进参数检测等。
6.1.6 硬法切割工艺施工中, 终凝表示达到设计强度的30%, 且不得小于C10混凝土强度; 软法切割工艺施工中, 初凝前表示无限接近于初凝时刻。
6.1.9 咬合式排桩施工Ⅱ序桩成孔应采取措施防止Ⅰ序桩混凝土”管涌”。
　　1 Ⅰ序桩混凝土的坍落度不宜超过180mm, 以便于降低混凝土的流动性。
　　2 套管底口应始终保持超前于开挖面一定距离, 以便于造成一段”瓶颈”, 阻止混凝土的流动, 如果钻机能力许可, 这个距离越大越好, 但至少套管底口应始终保持超前于开挖面2.5m以上。如遇地下障碍物、 岩层套管底无法超前时, 也可向套管内注入一定量的水, 经过水压力来平衡Ⅰ序桩混凝土的压力。
　　3 另外Ⅱ序桩成孔过程中应注意观察相邻两侧Ⅰ序桩混凝土顶面, 如发现Ⅰ序桩混凝土下陷应立即停止Ⅱ序桩开挖, 并一边将套管尽量下压, 一边向Ⅱ序桩内填土或注水, 直到完全制止住”管涌”为止。如图6.1.9所示。

图6.1.9 Ⅱ序桩成孔过程中的混凝土管涌现象示意图
6.2 导墙施工
6.2.1 咬合式排桩施工前, 为了提高钻孔咬合桩孔口的定位精度并提高就位效率, 应在桩顶上部沿咬合桩两侧施作混凝土或钢筋混凝土导墙。
6.2.5 导墙顶面应高出施工场地地面100mm, 以防止地表水流入孔内。
6.2.6 严禁重型机械经过、 停置或作业, 以防导墙开裂或变形。

6.3 硬切割成孔
6.3.2为确保咬合式排桩桩底能满足最小咬合厚度的要求, 应对其孔口定位偏差确定允许值并进行严格控制, 孔口定位偏差控制一般是利用定位导墙精确安放第一节套管来控制孔口成孔精度。桩顶上部混凝土或钢筋混凝土导墙上定位孔的直径一般比设计桩径大20～30mm, 具体数值应按选定的孔口偏差来定。
钻机就位后, 将第一节钢套管插入定位孔并检查调整, 应使套管与定位孔之间的空隙保持均匀。
成孔过程中桩的垂直度监测和控制
地面监测: 在地面选择两个相互垂直的方向, 设置经纬仪或垂球监测地面以上的套管的垂直度, 发现偏差随时纠正:

图6.3.2 纠偏监测措施
孔内检查: 在每节套管压完后安装下一节套管之前, 进行孔内垂直度检查。具体方法: 先在套管顶部放一个钢筋十字架, 放入线锤, 吊入测量工人, 沿十字钢筋两个方向, 利用线锤上下分别量测, 测出偏差值, 做好记录。超偏差必须纠编, 合格后进行下一节套管施工。
利用钻机油缸进行纠偏: 如果偏差不大或套管入土深度≤5.0m, 可直接利用钻机的两个顶升油缸和两个推拉油缸调节套管的垂直度。
一序桩纠偏: 如果一序桩偏差较大或套管埋入深度＞5.0m, 先利用钻机油缸直接纠偏, 如达不到要求, 向套管内灌砂或粘土, 边灌边拔起套管, 直至将套管提升到上一次检查合格的位置, 然后调直套管, 检查其垂直度再重新下压。
二序桩的纠偏: 如果二序桩偏差较大或套管入土深度＞5.0m, 先利用钻机油缸直接纠偏, 如达不到要求, 向套管内灌素混凝土, 边灌边拔起套管, 直至将套管提升到上一次检查合格的位置, 然后调直套管, 检查其垂直度再重新旋转下压。
6.3.4 磨桩下压套管, 压入深度约为2.5m左右, 然后用抓斗从套管内取土, 一边抓土、 一边继续下压套管, 下套管时速度应缓慢, 进入正常钻进后, 可逐渐增大钻速, 调整钻压, 视钻进情况合理控制盒调整钻进参数。钻进中若遇到故障或异常情况, 如遇到卡套管、 钻机摇晃、 偏斜或发生异常声响时, 应立即停止作业, 查明原因, 采取相应措施后方可继续作业。在接近孔底时, 取土应采取轻抓轻放。
6.3.5 第一节套管压入土中时, 地面以上应预留套管长度≥1.2m, 以便于接管, 检测垂直度, 如不合格则进行纠偏调整, 如合格则安装第二节套管继续下压取土, 如此继续, 直至达到设计孔底标高。

6.4 软切割成孔
6.4.1Ⅰ序桩和Ⅱ序桩可全部采用钢筋混凝土桩, 此时, Ⅰ序桩配置方形( 矩形) 钢筋笼或型钢, Ⅱ序桩配置圆形钢筋笼; 也可采用素混凝土桩与钢筋混凝土桩相间布置, 此时, Ⅰ序桩为素混凝土桩, Ⅱ序桩为钢筋混凝土桩。Ⅱ序桩施工时利用套管钻机的切割能力切割掉相邻Ⅰ序桩重叠部分的混凝土, 使Ⅱ序桩嵌入Ⅰ序桩, 且应在Ⅰ序桩混凝土初凝之前完成Ⅱ序桩切割成孔。
6.4.4 岩层成孔后应直接浇筑混凝土, 仅适合硬法切割咬合式排桩施工。
6.4.6 当Ⅱ序桩成孔施工, 其一侧Ⅰ1桩已经凝固时, 宜向Ⅰ2桩方向平移Ⅱ桩桩位, 使套管钻机单侧切割Ⅰ2桩施工Ⅱ桩, 并在Ⅰ1桩和Ⅱ桩外侧另加一根高压旋喷桩作为防水处理( 图6.4.6-1) , 或者在Ⅰ1桩和Ⅱ桩外侧另加一根阀管双液注浆作为防水处理( 图6.4.6-2) 。

1—早凝桩 2—高压旋喷桩
图6.4.6-1 平移桩单侧咬合旋喷防水

1—早凝桩 2—双液注浆
图6.4.6-1 平移桩单侧咬合双液注浆防水
　　当Ⅱ1桩成孔施工, 其两侧Ⅰ1、 Ⅰ2桩的混凝土均已凝固时, 应放弃Ⅱ1桩的施工, 调整桩序继续后面桩墙施工, 后续应在Ⅱ1桩外侧增加三根止水连续桩墙与Ⅰ1、 Ⅰ2桩相切, 并用旋喷止水( 图6.4.6-3) , 并应在基坑开挖过程中将Ⅰ1和Ⅰ2桩之间的夹土清除植筋喷射C20混凝土。

1—圈梁 2—旋喷止水 3—喷射C20早强混凝土 4—早凝桩
图6.4.6-3 背桩补强示意图
6.5 钢筋笼施工
6.5.1 对钢筋笼主筋的最小净距的规定, 目的是避免由于钢筋布筋过密, 主筋净距过小, 影响灌注时混凝土的流动, 导致混凝土难以进入到钢筋外围空间, 影响保护层的灌注质量。钢筋笼整体长度允许偏差是按《建筑桩基技术规范》JGJ94的规定取用。
圆形钢筋笼应采用环形模制作; 矩形钢筋笼应采用平台制作, 制作平台平整度应控制在20mm以内。钢筋笼的底部应焊接安装3-5mm抗浮钢板, 抗浮钢板尺寸一般小于钢筋笼直径100-200mm, 较大直径的咬合桩抗浮钢板直径超过600mm时在抗浮钢板中心开一个不少于200mm的圆孔, 便于混凝土灌注进入桩底。
6.5.3 《钢筋机械连接技术规程》JGJ107对Ⅰ、 Ⅱ级接头作如下定义:
　　Ⅰ级: 接头抗拉强度不小于被连接钢筋实际抗拉强度或1.1倍钢筋抗拉强度标准值, 并具有高延性及重复拉压性能。
　　Ⅱ级: 接头抗拉强度不小于被连接钢筋屈服强度标准值, 并具有高延性及重复拉压性能。
6.5.5 矩形钢筋笼一般保护层易采用强度较低的材料, 如PVC管等材料, 保护块的安装可参考图6.5.5。

图6.5.5 矩形钢筋笼保护块安装示意

6.6 混凝土施工
6.6.1 混凝土灌注时间过长, 其流动性和和易性下降, 甚至混凝土浇筑完毕前已出现初凝, 造成顶管、 堵管等现象。因此, 混凝土灌注时间必须控制在混凝土有效缓凝时间内。
6.6.4 当渗水量大于6mm/min时, 应采取水下浇注混凝土等有效措施。导管选用应注意导管管径与桩径的匹配和导管壁厚要求。桩径小, 管径过大, 易造成顶管、 钢筋笼上拱现象。桩径大, 管径小, 会延长混凝土浇注时间。导管壁厚要求高可防止导管壁凹凸变形。
6.6.5 在水下灌注混凝土, 导管埋入深浅对灌注能否顺利进行从而保证成桩质量至关重要。导管埋入过浅, 会发生操作稍一疏忽将导管拔出混凝土面情况。导管埋入过深, 会发生混凝土出管上泛阻力大, 上部混凝土长时间不动, 导致流动度损失而造成灌注不畅等问题。另外, 导管埋入深度的规定还应考虑施工的操作性。本规程规定导管埋深3～10m为宜, 在实际操作中, 可按不同桩径来控制, 小于Φ800mm的桩, 3～10m为宜; Φ800mm～1000的桩, 3～8m为宜; 大于Φ1200mm的桩, 3～6m为宜。
7 质量控制

7.0.1～7.0.2 咬合式排桩工程的质量检验应符合现行国家标准《建筑地基基础施工质量验收规范》GB50202和行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106的有关规定。
7.0.3～7.0.9 对于具体的检测项目, 应根据监测目的、 内容和要求, 结合各检测方法的适用范围和检测能力, 考虑工程重要性、 设计要求、 地质条件、 施工因素等情况选择检测方法和检测数量。
7.0.6 混凝土初凝及终凝可采用压力环式贯入阻力仪测定。贯入阻力为3.5kg/cm2时为初凝, 贯入阻力为280kg/cm2时为终凝。
7.0.10 咬合式排桩工程为地下工程, 虽有勘探资料, 但常有与地质资料不符或没有掌握到的情况发生, 致使工程不能顺利进行。为避免不必要的重大事故或损失, 遇到施工异常情况出现应停止施工, 带妥善解决后再恢复施工。

8 节能与环境保护

　　本章对咬合式排桩节能与环境保护的有关要求作规定。