小区高层住宅结构毕业设计计算书.doc

本 科 生 毕 业 设 计题目 姓名与学号 指导教师 年级与专业 所在学院 目 录中英文摘要2结构计算书 3文献综述 99开题报告 103英文翻译 110英文翻译原稿 122任务书和考核表 130致谢 134结构施工图：结构设计总说明结施01平法表示总说明结施02桩基设计说明 结施03桩位平面布置图结施04承台结构平面图结施05八层墙柱定位图结施06八层墙柱配筋详图结施07八层梁配筋图(X向) 结施08八层梁配筋图(Y向) 结施09八层楼板配筋图结施10承台和楼梯详图结施11附图：第8层平面简图FLR8 附图1第8层混凝土构件配筋及钢构件应力比简图WPJ8 附图2第2层柱轴压比与有效长度系数简图WPJC2附图3底层柱、墙最大组合内力简图WDCNL 附图4第8层梁、墙柱节点荷载平面图CHKPM 附图5 摘要本设计的题目为亲亲家园D区高层住宅结构设计，该工程位于浙江省杭州市西北郊，该结构的设计使用年限为50年，安全等级为二级。上部结构采用钢筋混凝土短肢剪力墙结构体系。基础形式为桩基础，独立承台，并采用预应力混凝土管桩。上部结构用PKPM系列中的PMCAD建模,并用SATWE计算，基础、部分楼板楼梯采用手工进行计算。在设计过程中遵循国家有关规范，为加强延性，遵照了“强剪弱弯、强柱弱梁”的原则。关键词：短肢剪力墙AbstractThe title of this design is structural design for the tall building in area D,the home of Qinqin,the workshop will built in the northwest of Hangzhou,ZhejiangThe serviceable life for design is 50 years，safe class is the second gradeThis engineering construction design adopt short-pier shear wall constructionThe groundwork style is pile foundation，independency cushion cap，adopt prestressed-concrete pipe pileStructure upside modeled by PMCAD of the softeware PKPM,and computed by SATWE，groundwork,part of the floors and stairs computed by handThe design must to meet the demand of criterion，In the interest of the assurance of the frame-work ability continue, we adhere to the design principle is “stranger column and weaker beam, stranger shear force and weaker bending”Key words : short-pier shear wall结构计算书工程名称：亲亲家园D区高层住宅结构设计设 计 人： 一、 设计依据1 执行的国家标准、部颁标准与地方标准：混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑抗震设计规范（GB50011-2001）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑桩基技术规范（JGJ94-94）高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002，J186-2002）浙江省标准建筑地基基础设计规范（J10252-2003） DB33/1001-2003浙江省结构标准图集先张法预应力混凝土管桩 2002浙G22.浙江工程建设标集先张法预应力混凝土管桩基础技术规程（J10348-2004）DB33/1016-2004.2 应用的计算分析软件名称、开发单位：PKPM系列CAD软件 中国建筑科学研究院工程部3 资料：地质勘察报告： 岩土工程勘察报告 浙江省工程物探勘查院二、 基本信息杭州地区基本风压，基本雪压。根据国家地震烈度区划图，杭州地区抗震设防烈度为6度，本工程按6度抗震设防设计，建筑抗震设防类别丙类。本工程设计使用年限50年，建筑结构安全等级为二级，建筑场地类别为类，地下工程防水等级二级。三、 荷载计算 楼屋面板荷载计算荷载统计(kN/m2) 内容项次厚度荷载值（kN/m2）客厅恒载p1、现浇板厚度（mm)16025*0.16=4.002、花岗岩/大理石地面1528*0.015=0.423、20厚1:2水泥砂浆找平层2020*0.02=0.404、10厚素水泥浆结合层1020*0.01=0.205、20厚板底粉刷2020*0.02=0.40合计：5.42活载g2.00卧室恒载p1、现浇板厚度（mm)10025*0.1=2.502、实木地板/地板砖157*0.015=0.113、20厚1:2水泥砂浆找平层2020*0.02=0.404、10厚素水泥浆结合层1020*0.01=0.205、20厚板底粉刷2020*0.02=0.40合计：3.61活载g2.00厨房、卫生间恒载p1、现浇板厚度（mm)10025*0.1=2.502、8厚地砖铺实0.243、20厚1:3水泥砂浆1找坡2020*(2.6*0.01/2+0.02)=0.664、聚合物水泥砂浆防水层0.405、15厚1：3水泥砂浆找平1520*0.015=0.306、20厚板底粉刷2020*0.02=0.40合计：4.50活载g2.00阳台恒载p同厨房、卫生间4.50活载g2.50楼梯板梯板尺寸踏步b=260, 踏步h=166.7,梯间宽=1150, a=arctg(h/b)=0.57恒载p1、栏杆及侧边粉刷1.5/1.15=1.302、水磨石面层(mm)3020*0.03*(0.26+0.1667/2)=0.983、现浇板厚度（mm)10025*0.1/cos(a)+0.1667/2=5.054、板底粉刷（mm)2020*0.02/cos(a)=0.48合计：7.82活载g（消防楼梯）3.50屋面恒载p1、现浇板厚度（mm)12025*0.12=3.002、1:8煤渣砼找坡1%,最薄处307020*0.07=1.403、20厚13水泥砂浆找平2020*0.02=0.404、高分子卷材防水层0.105、25厚挤塑泡沫保温板250.206、干铺无纺聚脂纤维布一层0.057、40厚C20细石砼整浇层4022*0.04=0.888、防滑地砖3020*0.03=0.60合计：6.63活载g2.00地下室顶板恒载p1、现浇板厚度（mm）16025*0.16=4.002、30厚1：2.5水泥砂浆找平3020*0.03=0.603、板底粉刷和吊顶1.50合计：6.10活载g4.00楼板厚度选择根据规范中规定的：单向板的屋面板和楼板最小厚度60mm，双向板最小厚度80mm。高层建筑一般楼层现浇楼板厚度不应小于80mm，顶层楼板厚度不宜小于120mm，普通地下室顶板厚度不宜小于160mm。梁柱墙的截面选择详见开题报告。墙体荷载统计墙体层高荷载值（kN/m2）1、标准层内隔墙(120厚页岩砖)2.9(14.8*0.12+0.8)*(2.9-0.4)6.442、标准层内隔墙(240厚页岩砖)2.9(14.8*0.24+0.8)*(2.9-0.4)10.883、标准层外墙(240厚加气混凝土,保温,贴瓷砖)2.9(7*0.12+0.8+0.5)*(2.9-0.4)7.454、标准层卫生间墙(120厚)2.9(14.8*0.12+0.8+0.3)*(2.9-0.4)7.19四、 楼梯和平台板计算书1、梯段板TB的计算楼梯选型：该楼梯梯段跨度，小于3.0m，可取板式楼梯。几何数据：楼梯尺寸图板厚取踏步段水平净长梯板净跨度梯板净宽度低端支座宽度高端支座宽度踏步段总高度楼梯踏步级数计算跨度梯段板与水平方向夹角余弦值cos = 0.830楼梯荷载（具体计算见荷载统计）： 均布恒载标准值均布活载标准值荷载设计值由可变荷载控制的由永久荷载控制的最不利的荷载设计值梯板斜截面受剪承载力计算：满足要求。正截面受弯承载力计算：考虑到梯段板和平台板与平台梁之间并非理想铰接，在连接处平台板和平台梁对梯段板有一定的约束作用，因而可减小梯段板的跨中弯矩，跨中最大弯矩为：选用 10150,实配面积524 mm2/m,配筋率，满足要求。分布钢筋选用8200。支座构造负筋选用 12200，实配面积565 mm2/m。2、平台板PTB1的计算PTB1平面尺寸图因为,故可按单向板塑性理论计算。荷载计算：均布恒载标准值均布活载标准值均布荷载最不利设计值与前述梯板相同，为内力计算：取1m板宽作为计算单元，则计算跨度各截面弯矩见下表截面跨中支座计算跨度/m0.950.95弯矩系数+1/16-1/14弯矩/kNm0.806-0.921截面配筋计算：取板的有效高度为,各截面的计算配筋见下表：截面跨中支座0.806-0.9210.70.84855配筋81808180实配面积279279分布筋的最小配筋率为因此最小面积为此面积大于受力钢筋面积的15%()，故选分布筋为8180，直径与间距均满足要求。3.梯梁的计算（1） 边界条件：两端简支较大一块平台板的宽度是1790mm。永久荷载标准值 可变荷载标准值 由可变荷载控制的均布荷载设计值由永久荷载控制的均布荷载设计值最不利的荷载设计值跨中最大正弯矩设计值混凝土采用C30钢筋采用HRB335（3）计算方法：弹性算法。先确定翼缘计算宽度（倒L形截面）：按跨度考虑按梁（肋）净距考虑按翼缘高度考虑翼缘计算宽度取上述两项中之较小值，即判断倒L形截面的类型：故属于第一类倒L形截面梁，按梁宽为的矩形截面计算查表得选用 314，实配面积461，满足最小配筋率。箍筋计算支座边缘处截面的剪力设计值为：复核截面尺寸：截面尺寸满足要求。确定是否需按计算配箍筋：故可按最小配箍率配置箍筋，决定配8200，实际配箍率为：满足要求。五、 楼板计算书1、梁板布置根据建筑图，考虑到建筑的使用功能和结构的力学性能，采用下图的主次梁布置。八层结构平面布置图2、板计算和配筋2.1板A基本资料：（1）、尺寸3700mm*4180mm，规范规定，四边支承的板当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算。 （2）、边界条件：四边固定（3）、荷载：永久荷载标准值 可变荷载标准值 由可变荷载控制的设计值由永久荷载控制的设计值最不利荷载组合 板厚H = 100 mm 砼强度等级 C30（4）、计算方法：双向板弹性算法，钢筋混凝土板泊松比为1/6。弯矩计算和配筋：跨中 选用 8150，实配面积335 mm2，满足最小配筋率。 选用 8150，实配面积335 mm2，满足最小配筋率。支座 选用 8125，实配面积402 mm2。 也选用 8125，实配面积402 mm2。2.2板B基本资料：（1）、平面尺寸不规则，按最大跨度为4300mm*7250mm的矩形板计算。 （2）、边界条件：四边固定（3）、荷载：永久荷载标准值 可变荷载标准值 由可变荷载控制的设计值由永久荷载控制的设计值最不利荷载组合 板厚H = 160 mm 砼强度等级 C30（4）、计算方法：双向板弹性算法，钢筋混凝土板泊松比为1/6。弯矩计算和配筋：跨中双向计算钢筋都小于最小配筋率，选配钢筋10150,实配面积。支座负筋也选用双向10150,实配面积。2.3板C基本资料：（1）、平面尺寸不规则，按最大跨度为5040mm*6850mm的矩形板计算。 （2）、边界条件：四边固定（3）、荷载：永久荷载标准值 可变荷载标准值 由可变荷载控制的设计值由永久荷载控制的设计值最不利荷载组合 板厚H = 160 mm 砼强度等级 C30（4）、计算方法：双向板弹性算法，钢筋混凝土板泊松比为1/6。弯矩计算和配筋：跨中双向计算钢筋都小于最小配筋率，选配钢筋10150,实配面积。支座负筋也选用双向10150,实配面积。六、 地基基础计算书1 地基基础选型本工程地基基础设计等级为乙级，根据岩土工程勘察报告，地基表层填土下具有较厚的淤泥质粉质粘土，而不远处是土质较好的含碎石粉质粘土层。分析表明，在柱荷载作用下天然地基难以满足变形控制要求，考虑采用桩基础。结合邻近地区的地质情况和本工程的受力特点，基础采用先张法预应力混凝土管桩基础，剪力墙下和柱下设置独立承台，双向地梁的基础形式。以61粘土或63粉质粘土为桩基础持力层。桩端全截面进入持力层深度宜大于等于4d（d为桩径）。由单桩竖向承载力特征值确定桩型，根据规范推荐公式估算的单桩竖向承载力特征值。如孔号J139，持力层61，入持力层2m，桩径500mm的预制桩的单桩承载力特征值为桩周土摩擦力特征值，桩端承载力特征值和各土层厚度由岩土工程勘测报告得到。其余各值算法于此相同，见下表。由于常用的沉管灌注桩的桩径最大为426mm，桩周土摩擦力特征值小于预应力管桩的桩周土摩擦力特征值，故可直接判断沉管灌注桩的单桩承载力特征值小于预应力管桩，所以不计算。单桩竖向承载力估算表孔号桩型桩径（mm）持力层入持力层深度（m）桩长（m）桩周土摩擦力特征值（KN）桩端土承载力特征值（KN）单桩承载力特征值（KN）J139预制桩50061215.9411.8235.6647.46323689.2216.0905.2Z140预制桩50061215.5442.7235.6678.36323.4780.4216.0996.4J141预制桩50061215.95415.5235.6651.16323.9723.5216.0939.5J142预制桩50061216.05424.1235.6659.76320.3608.7216.0824.7J143预制桩50061215.8414.1235.6649.76323.15697.6216.0913.6Z144预制桩50061215.4443.9235.6679.56319.7630.8216.0846.8J139钻孔灌注桩70061316.9585.0423.31008.36324937.7384.81322.5Z140钻孔灌注桩70061316.5624.1423.31047.46324.41057.8384.81442.6J141钻孔灌注桩70061316.95590.0423.31013.36324.9981.5384.81366.3J142钻孔灌注桩70061317.05601.7423.31025.06321.3837.0384.81221.8J143钻孔灌注桩70061316.8588.9423.31012.26324.15861.2384.81246.0Z144钻孔灌注桩70061316.4627.6423.31050.96320.7866.0384.81250.8由单桩竖向承载力估算值宜选用钻孔灌注桩。钻孔灌注桩直接在所设计桩位处成孔，然后采用泥浆保护孔壁以防塌孔，清孔后，再在水下浇灌混凝土而成，施工工艺复杂，工期长。预制桩可以在工厂预制，能保证质量，减少钢筋用量，提高桩的承载力和抗裂性，因此经济性比钻孔灌注桩好，选用预制桩。500桩采用浙江省结构标准图集99浙G22先张法预应力混凝土管桩中PTC-500(60)-10、10、10（桩端进入6-3层）。63粉质粘土层呈硬可塑状，中压缩性，力学强度较高，层位稳定，厚度较大，作为桩基础的持力层。桩位标高如图所示。0.000标高相当于黄海标高6.800，即桩顶绝对标高为2.250m。桩位标高图重新计算单桩承载力特征值，见下表。单桩承载力计算孔号桩型桩径（mm）持力层入持力层深度（m）桩长（m）桩周土摩擦力特征值（KN）桩端土承载力特征值（KN）单桩承载力特征值（KN）J139预制桩500639.7730990.2216.01206.2Z1409.381063.01279.0J1418.78985.41201.4J14212.451018.71234.7J1439.64996.91212.9Z14412.851056.01272.0取单桩承载力特征值的最小值作为所有桩的特征值，取值1200KN。考虑组合值，应乘以1.25的系数，承载力设计值为。先张法预应力混凝土管桩，图集号2002浙G22中规定此种类型桩身竖向承载力设计值为1897-2416KN,所选用桩的承载力符合要求。预制桩混凝土用C60,。桩数确定根据D+L组合确定各柱和剪力墙的桩数量。确定桩数时还需考虑桩基承台自重，表中各轴力加250KN作为桩所受的轴力，以计算桩数量。柱墙编号和轴力见附图1和附图4。柱的桩数确定底层柱编号12345678轴力N（KN）2722.62722.81909.01908.23278.03278.43532.42960.5所需桩数22223333底层柱编号910111213141516轴力N2960.81435.62136.42861.24579.52864.63148.53149.7所需桩数32234333底层柱编号1718192021222324轴力N643.1643.41511.81512.01823.12726.03034.43034.7所需桩数11222233底层柱编号25262728293031轴力N2726.73534.31684.11684.61822.92137.81436.6所需桩数2322222剪力墙的桩数确定剪力墙编号1+52+363+18+2821+29+344+22+32轴力N（KN）4117.54117.85906.85907.33816.9所需桩数33443剪力墙编号23+35+4113+14+3112+1615+3910+17+33轴力N（KN）3816.14885.12701.42701.94425.1所需桩数34223剪力墙编号11+40+4219+20+306+7+8+24+259+26+27+37+38轴力N（KN）4427.46446.710154.310187.0所需桩数3588承台计算场地水文地质条件简单，与本工程关系密切的主要为第四系松散岩类孔隙水，水位埋藏较浅，勘探期间测得地下水位埋深0.31.3m。水位动态变化受大气降水控制，一般年变化幅度在1.01.5m。承台和底层柱墙混凝土选用C35,。N - 柱子轴力设计值（kN）； Mx、My- 作用于承台顶面的弯距设计值（kNM）； Vx、Vy - 作用于承台顶面的剪力设计值（kN）； F - 竖向力设计值（kN）； F N + F=N（承台上无覆土，附加荷载设计值F 0.0kN） Mx 、My - 作用于承台底面的弯距设计值（kNM）； Mx Mx - Vy * H、 My My + Vx * H柱下独立两桩承台（取轴力最大的25号柱计算）25号矩形柱截面尺寸700*400mm，承台埋深4.600m，桩顶入承台50cm，初选承台高度H 1200mm， D + L组合内力： N 2726.7； Mx 4.7； My -11.9； Vx 11.0； Vy 4.6 F 2726.7； Mx -0.8； My 1.3初选承台尺寸（如图所示）：两桩承台根据建筑地基基础设计规范中的规定，桩的中心距取三倍桩身直径。桩距：s=3.0d=3.0*0.5=1.5m承台长边（x向）：a=0.5*2+1.5=2.5m承台短边（y向）：b=0.5*2=1.0m承台自重设计值G： 承台底部面积 承台体积 承台自重设计值G 1.2*25.00*3.000 90.0kN 承台上土自重设计值G 0.0kN 承台自重及土自重设计值G G + G 90.0+0.0 90.0kN钢筋保护层取70cm，则承台的有效高度为：取承台及底板平均重度G25KN/m3桩顶平均竖向力：符合规范要求。单桩水平力设计值：H1k=Hk/n=11.0/2=5.5KN其值远小于单桩水平承载力特征值，可以。承台受冲切承载力验算：圆桩换算成方形桩的截面边宽柱边冲切冲切力 受冲切承载力截面高度影响系数计算冲跨比与系数的计算角桩冲切冲跨比与系数的计算承台受剪切承载力计算受剪切承载力截面高度影响系数对I-I斜截面剪切系数对II-II斜截面剪切系数承台受弯承载力直径20150mm，X向通长布置。Y向直径10150mm。柱下独立三桩承台（取轴力最大的26号柱计算）26号矩形柱截面尺寸400*700mm，取承台埋深4.600m，承台高度取与两桩承台相同，为1.2m，桩顶入承台50cm，D + L组合： N 3534.3； Mx -11.8； My -11.2； Vx 10.4； Vy -11.5 F 3534.3； Mx 2.0； My 1.3初选承台尺寸（如图）： 三桩承台桩中心距：s=3.0d=3.0*0.5=1.5m钢筋保护层取70cm，则承台的有效高度为：取承台及底板平均重度G25KN/m3承台自重设计值G： 承台底部面积 承台体积 承台自重设计值G 1.2*25.00*5.73 171.9kN 承台上土自重设计值G 0.0kN 承台自重及土自重设计值G G + G 171.9+0.0 171.9kN桩顶平均竖向力：符合规范要求。单桩水平力设计值：H1k=Hk/n=11.5/3=3.83KN其值远小于单桩水平承载力特征值，可以。承台受冲切承载力验算：柱边冲切冲切力 受冲切承载力截面高度影响系数计算冲跨比与系数的计算角桩冲切底部角桩顶部角桩受弯承载力三向各配筋6根直径20100mm。柱下独立四桩承台（13号柱计算）13号矩形柱截面尺寸400*800mm，取承台埋深4.600m，承台高度也取1.2m，桩顶入承台50cm，D + L组合：N 4579.5； Mx 5.9； My 0.0； Vx 0.0； Vy 5.8 F 4579.5； Mx -1.1； My 0.0初选承台尺寸（如图）：四桩承台桩距：s=3.0d=3.0*0.5=1.5m承台边长：a=b=0.5*2+1.5=2.5m承台自重设计值G： 承台底部面积 承台体积 承台自重设计值G 1.2*25.00*7.500 225.0kN 承台上土自重设计值G 0.0kN 承台自重及土自重设计值G G + G 225.0+0.0 225.0kN钢筋保护层取70cm，则承台的有效高度为：取承台及底板平均重度G25KN/m3桩顶平均竖向力：符合规范要求。单桩水平力设计值：H1k=Hk/n=5.8/4=1.45KN其值远小于单桩水平承载力特征值，可以。承台受冲切承载力验算柱边冲切冲切力受冲切承载力截面高度影响系数计算冲跨比与系数的计算角桩向上冲切承台受剪切承载力计算受剪切承载力截面高度影响系数对I-I斜截面剪切系数对II-II斜截面剪切系数承台受弯承载力计算双向配同样的直径20150mm。七、地下室挡土墙计算混凝土强度等级C35,强度设计值，轴心抗拉强度标准值。钢筋用HRB335，强度设计值，钢筋弹性模量室内地坪0.000相当于绝对标高6.800m，室内外高差0.70m，地下室层高3.3m，地下水位绝对标高5.8m。如上图地下室外墙厚度，静止土压力系数，回填土容重，地下水重度，水浮重度，地面堆载暂取。1. 外墙配筋计算附加土压力土压力地下室外墙可以假定一端固支，一端简支的板，计算简图见荷载简图，为一次超景定结构。底部最大弯矩作简化计算，将荷载视为固端,简支端为0的三角形荷载。墙的有效高度，查表得实配钢筋16200，。2. 外墙裂缝变形计算钢筋应力有效受拉混凝土配筋率故有效配筋率。钢筋应变的不均匀系数故。最大裂缝宽度满足要求。七、施工图绘制1.梁配筋实例梁配筋依据图4、0、4为梁上部(负弯矩)左支座、跨中、右支座的配筋面积(cm2)；3、3、3表示梁下部(负弯矩)左支座、跨中、右支座的配筋面积(cm2)；0.5表示梁在Sb范围内的箍筋面积(cm2)，取抗剪箍筋与剪扭箍筋的大值；G为箍筋标志。实际配筋时，钢筋面积适当放大，此梁实配上部钢筋216，面积4.02(cm2)，下部216，面积4.02(cm2)。双肢箍筋8200，加密区8100。配筋率满足要求。2.柱配筋实例柱配筋依据图2.1为柱一根角筋的面积(cm2)，本结构采用双偏压计算，角筋面积不应小于此值；6，6分别为该柱B边和H边的单边配筋，包括角筋(cm2)；0.0表示柱在Sc范围内的箍筋，它是取柱斜截面抗剪箍筋和节点抗剪箍筋的大值(cm2)；0.8，0.0表示的箍筋面积(cm2)，取抗剪箍筋与剪扭箍筋的大值；G为箍筋标志。实配钢筋角筋18，面积2.545(cm2)，短边中部加一根12，短边纵筋面积和，面积6.221(cm2)，长边中部加两根12，面积7.35(cm2)。双肢箍筋10240，加密区10120。配筋率全部纵筋较少一侧纵筋 满足要求。3.剪力墙配筋实例剪力墙配筋依据图剪力墙配筋根据其边缘构件Lc:约束边缘构件的范围；Ls:沿着约束边缘构件主肢的阴影长度；Lt:沿着约束边缘构件副肢的阴影长度；As:主筋面积，单位是mm2 ;Psv：配箍率。实际配筋如图：全部纵筋配筋率满足要求。八、对SATWE输出结果的检查（一）对部分数据的说明结构类别为短肢剪力墙结构，短肢剪力墙是指墙肢截面高度与厚度之比为58的剪力墙。高规中规定高层建筑结构不应采用全部为短肢剪力墙的剪力墙结构。短肢剪力墙较多时，应布置筒体（或一般剪力墙），形成短肢剪力墙与筒体（或一般剪力墙）共同抵抗水平力的剪力墙结构，并应符合下列规定： 1 其最大适用高度应比本规程表4.2.2-1中剪力墙结构的规定值适当降低，且7度和8度抗震设计时分别不应大于100m和60m； 2 抗震设计时，筒体和一般剪力墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩不宜小于结构总底部地震倾覆力矩的50； 3 抗震设计时，短肢剪力墙的抗震等级应比本规程表4.8.2 规定的剪力墙的抗震等级提高一级采用； 4 抗震设计时，各层短肢剪力墙在重力荷载代表值作用下产生的轴力设计值的轴压比，抗震等级为一、二、三时分别不宜大于0.5、0.6和0.7；对于无翼缘或端柱的一字形短肢剪力墙，其轴压比限值相应降低0.1； 5 抗震设计时，除底部加强部位应按本规程第7.2.10条调整剪力设计值外，其他各层短肢剪力墙的剪力设计值，一、二级抗震等级应分别乘以增大系数1.4和1.2； 6 抗震设计时，短肢剪力墙截面的全部纵向钢筋的配筋率，底部加强部位不宜小于1.2，其他部位不宜小于1.0； 7 短肢剪力墙截面厚度不应小于200mm； 8 7度和8度抗震设计时，短肢剪力墙宜设置翼缘。一字形短肢剪力墙平面外不宜布置与之单侧相交的楼面梁。 带有短肢剪力墙的剪力墙结构的混凝土强度等级不应低于C25。 混凝土容重取26.50kN/m3,是因为梁柱荷载自动计算时，还需要加上找平和粉刷的重量。竖向荷载计算信息为安全模拟施工加荷计算方式,由于恒载的特殊性,模拟施工加载方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平的过程。依据高规5.1.9条。结构基本周期（秒）T1 = 0.64，取程序默认值；依据高规附录B公式B.0.2。框架抗震等级四级，剪力墙抗震等级三级，根据抗规6.1.2，6