[广东]住宅建筑模板分项施工方案.doc

目录

第一章 编制依据 3
1.1总体施工组织设计 3
1.2施工图及主要规范、规程、标准、文件 3
第二章 工程概况 3
第三章 施工组织及准备 3
3.1劳动力准备 3
3.2技术准备 3
3.3材料准备 3
第四章 模板制作、安装及计算书 4
4.1模板制作 4
4.2模板支设 4
4.3楼面模板支撑计算书 4
4.4楼面梁模板支撑计算书 14
4.4剪力墙模板计算书 32
第五章 模板拆除 41
5.1拆模时间控制 41
5.2拆模顺序和方法 41
第六章 质量保证措施 42
6.1质量控制程序 42
6.2质量预控措施 43
6.3支模允许偏差 45
第七章 成品保护措施 46
7.1存放环境 46
7.2模板编号 46
7.3保护成品 46
7.4拆除保护 46
7.5钢筋成品保护 47
第八章 安全保证措施 47
8.1严格程序 47
8.2模板吊运 47
8.3注意事项 47
第九章 环境保护措施 49
9.1噪音的控制 49
9.2防止污染 49

第一章 编制依据
1.1总体施工组织设计
1.2施工图及主要规范、规程、标准、文件
(1) 建施、结施图纸
(2) 建筑工程质量检验评定标准GBJ301-88
(3) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JBJ130--2001
(4) 建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ01-26-96
(5) 简明施工计算手册
(6) 建筑施工工程师手册
第二章 工程概况
1、项目概况
1）工程名称：
2）建设地点：
3）建设单位：
4）施工单位：
5）设计单位：
6）监理单位：
2、建筑概况
xx开发区SDK-D-2地块住宅（自编号A6栋A7栋）土建总承包工程位于xx市萝岗区开源大道以南xx开发区SDK-D-2地块，地处广东省xx市萝岗区萝岗行政中心东南侧，距离xx市中心城区约20公里。
工程由2栋建筑层数44层(地上44层、地下4层)，建筑总高均为123.10m的高层(自编号A6、A7)。以上总建筑面积约101335m2,其中地下室约为23598.58m2，塔楼100476.75m2。
土建单位只完成粗装修，业主将另委托分包单位进行二次装修和精装修。
3、结构概况
本工程塔楼部分为钢筋混凝土框架剪力墙结构，裙房采用框架结构，安全等级为二级，地基基础设计等级为甲级，抗震设防烈度为七度，耐火等级为一级。
第三章 施工组织及准备
3.1劳动力准备
劳动力根据施工进度计划、模板主要工程量和劳动力计划，合理组织人员进场。设置一个模板专项施工组，各成员合理调配连续作业保证按计划及时给其它工种提供工作面，保质保期完成，计划配备木工人数200人。
3.2技术准备
施工技术人员认真熟悉施工图，根据施工组织设计模板方案的布置，掌握施工重点、难点部位的施工方法，合理安排人员、材料及机械设备的适时调度。
3.3材料准备
1、模板面积5640.00(㎡)
2、木龙骨长度6323.07(m)
钢管龙骨10742.86(m)
3、顶托个数6022(个)
2、门架计算
大门架3011(个)
小门架3011(个)
5、长杆计算
钢管布置层数：2
长管总长度17352.3(米)
6、直角扣件数9354个)
7、对接扣件数4200(个)
8、旋转扣件数1500(个)
注：考虑地库为流水作业，材料相应周转。
第四章 模板制作、安装及计算书
4.1模板制作
模板制作应严格按照模板施工图下料制作，面板拼缝应严密、表面平整，模板节点、背肋设置符合模板设计要求，木方厚度一致。
制作允许偏差：
检查项目
允许偏差
测量工具
辅助条件
板面平整度
2 mm
2 m靠尺
平台上
相邻板接缝
1 mm
水平尺

对角线
±4 mm
钢卷尺

四边平直
±3 mm
钢卷尺

板面翘曲
2mm

4.2模板支设
板工艺流程：抄1m线、模板控制标高→搭设支撑架→施工缝剔凿清理→铺模板支撑横梁→拉线调整标高→墙、柱节点模板支设→铺大面模板→拼缝处理、清理刷脱模剂→自检→检查验收
楼板模板采用18厚夹板作面板，支撑立杆间距严格按照模板设计要求布置，设三步横杆，最下一步距地150mm。模板铺设前，先将墙柱上口的混凝土剔至与模板上口标高平齐且至密实混凝土表面清理干净，然后进行墙、柱节点处模板支设。
4.3楼面模板支撑计算书
1.计算参数
结构板厚120mm，层高2.90m；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距900mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度300mm。

一、参数信息
1.构造参数
门架型号:MF1219；门架搭设高度(m):2.63；
扣件连接方式:单扣件；承重架类型设置:纵向支撑垂直于门架；
门架横距La(m):1.20；门架纵距Lb(m):0.90；

门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；
加强杆的钢管类型:Φ48×35；立杆钢管类型:Φ48×3.5；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；
钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):2.5；
3.材料参数
木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；
每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；
楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；
楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；
5.板底模板参数
板底横向支撑截面类型：木方 : 50×100mm；
板底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管) :Ф48×3.25；
板底横向支撑间隔距离(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；
二、板底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.抗弯强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(板底横向支撑间距): l =250.000mm；
q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:
新浇混凝土及钢筋荷载设计值
q1: 1.2×(25+1.1)×0.12×1.219×0.9=4.123kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.219×0.9=0.461kN/m
施工人员及设备产生的荷载设计值
q3: 1.4×2.5×1.219×0.9=3.84kN/m；
q = q1 + q2 + q3=4.123+0.461+3.84=8.424kN/m；
面板的最大弯矩：M = 0.1×8.424×2502= 52649.829N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ =M/W板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=1.219×103×18.0002/6=65826.000 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值： σ = M/W =52649.829 /65826.000 = 0.800N/mm2；
面板截面的最大应力计算值: σ =0.8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（25.00+1.100)×0.120×1.219= 3.82N/mm；
l--计算跨度(板横向支撑间距): l =250.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I =90.000×23/12 = 43.740cm4；
面板的最大允许挠度值:[ν] =250/250 = 1mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×3.818×2504/(100×9500×4.37×105)=0.024mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0024mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν] = 1mm，满足要求！
三、板底纵、横向支撑计算
（一）、板底横向支撑计算
本工程板底横向支撑采用木方 : 50×100mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1:=(25+1.1)×0.12×0.25=0.783kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2:=0.35×0.25=0.087kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值
P1:=2.5×0.25=0.625kN/m；
均布荷载设计值： q = 1.2×（0.783+0.087）+1.4×0.625=1.92kN/m；
计算挠度时，均布荷载标准值： q = 0.783+0.087 =0.871kN/m；
2.抗弯强度验算

最大弯矩计算公式如下:
M=0.1ql2
其中， M--计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(门架宽度)；l =1.219mm；
q--作用在模板上的均布荷载设计值；q=1.920kN/m
最大弯距：M =0.1×1.920×1.2192=0.285kN·m；

最大支座力：N =1.1×1.920×1.219=2.574kN；
按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：
σ =M/W
板底横向支撑截面的最大应力计算值： σ = M/W = 0.285×106/83333.333 = 3.423N/mm2；
板底横向支撑的最大应力计算值 3.423 N/mm2小于板底横向支撑抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！
3.抗剪强度验算
截面抗剪强度必须满足：
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V=0.6×1.920×1.219 = 1.404 kN；
板底横向支撑受剪应力计算值 τ = 3×1.404×103/(2×50.000×100.000) = 0.421N/mm2；
板底横向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 1.400 N/mm2；
板底横向支撑的受剪应力计算值 : τ =0.421N/mm2小于板底横向支撑抗剪强度设计值[fv] =1.4N/mm2，满足要求！
4. 挠度验算
最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中， ν--计算最大挠度(mm)；
l--计算跨度(门架宽度)；l =1219.000mm；
q--作用在模板上的均布荷载标准值；q=0.871kN/m；
E--板底横向支撑弹性模量；E= 9.00×103 N/mm2；
I--板底横向支撑截面惯性矩；I=4166666.667 mm4；
板底横向支撑最大挠度计算值 ν= 0.677×0.871×12194 /(100×9.00×103×4166667)=0.347mm；
板底横向支撑的最大允许挠度 [ν]= 1219.000/250=4.876 mm；
板底横向支撑的最大挠度计算值 : ν=0.347mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 [ν] =4.876mm，满足要求！
（二）、板底纵向支撑计算
本工程板底纵向支撑采用钢管(双钢管) :Ф48×3.25。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重钢筋自重荷载。
1.抗弯强度及挠度验算
板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：
板底纵向支撑所受荷载 P=2.574 kN

板底纵向支撑计算简图

板底纵向支撑梁弯矩图(kN·m)

板底纵向支撑梁剪力图(kN)

板底纵向支撑梁变形图(mm)
最大弯矩：M= 0.843 kN·m
最大剪力：V= 4.871 kN
最大变形（挠度）：ν＝1.952 mm
按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：
σ =M/W矩(N·mm)；
W --板底纵向支撑的截面抵抗矩 :
截面抵抗矩 W=9580mm3；
[f] --板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； [f]=205.000N/mm2
[ν] --最大容许挠度(mm) [ν]= 900.000/250 = 3.600 mm；
板底纵向支撑的最大应力计算值： σ = M/W = 0.843×106/9580.000 = 88.005 N/mm2
板底纵向支撑的最大应力计算值 88.005 N/mm2小于板底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！
板底纵向支撑的最大挠度计算值 : ν=1.952mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 [ν] =3.6mm，满足要求！
3.抗剪强度验算
截面抗剪强度必须满足:

τ = 2V/A≤fv
其中，A --钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积
板底纵向支撑受剪应力计算值 τ = 2×4.871×103/(2×457.000) = 10.659N/mm2；
板底纵向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 120.000 N/mm2；
板底纵向支撑的受剪应力计算值 10.659 N/mm2小于板底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！
四、门架荷载计算
1.静荷载计算
每榀门架静荷载标准值包括以下内容
(1)每米高门架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
MF1219 1榀 0.224 kN
交叉支撑 2副 2×0.04=0.08 kN
连接棒 2个 2×0.165=0.33 kN
锁臂 2副 2×0.184=0.368 kN
合计 1.002 kN
经计算得到，每米高门架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。
(2)每米高加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)
剪刀撑采用 Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置
剪刀撑与水平面夹角：
α =arctg( (4×1.95)/ ( 5×0.90 ) )= 60.02
每米高门架剪刀撑自重：
2 ×37.632×10-3 × (5×0.900)/cosα/(4×1.950) = 0.087kN/m；
水平加固杆采用 Φ48×3.5 mm钢管，按照5步4跨设置，每米高门架水平加固杆自重：
37.632×10-3 × (5×0.900) / (4×1.950) = 0.022kN/m；
每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：
(4×0.0135+4×0.0145) /1.95=0.057kN/m；
每米高的附件重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高门架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.119 kN/m；

(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)
1）钢筋混凝土板自重(kN)：
（25.000+1.100）×0.120×0.900×(1.200+1.219)= 6.819kN；
2)模板的自重荷载(kN)：
0.350×0.900×(1.200+1.219) =0.762 kN；
经计算得到板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 7.581 kN/m；
每榀门架静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)×H+ NGk3=(0.514 + 0.119)×2.630+7.581= 9.244kN；
2.活荷载计算
活荷载为施工荷载标准值(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2.500×0.900×(1.200+1.219)= 5.443kN；
五、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2·NG+1.4NQ
其中 NG -- 每榀门架的静荷载标准值，NG = 9.244 kN；
　　 NQ -每榀门架的活荷载标准值，NQ = 5.443 kN；
　　 H -- 门架的搭设高度，H = 2.63 m。
经计算得到，N = 18.713 kN。
门架的稳定性按照下列公式计算
N≤Nd
其中 N -- 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 18.713 kN；
　　 Nd -- 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算
Nd=φ·A·f
i=(I/A1)1/2
I=I0+I1·h1/h0
其中Φ-- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到，Φ =0.537；
　　k -- 调整系数，k=1.17；
　　 i -- 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm；

　　 h0 -- 门架的高度，h0=1.93m；
　　 I0 -- 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4；
　　 A1 -- 门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2；
　　 h1 -- 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
　　 I1 -- 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4；
　　 f -- 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。
　　 A -- 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2；
　　 A=2 ×A1=2×4.89= 9.78 cm2；
　　 I -- 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89 cm4；
　　 I=I0+I1×h1/h0=12.190+12.190×1536.000/1930.000=21.891 cm4
经计算得到，Nd= 107.663 kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd，满足要求！

4.4楼面梁模板支撑计算书

梁段:KL-1(2)。

计算门架的几何尺寸图

梁模板门架支撑示意图
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.55；
门架型号：MF1219；
门架纵距Lb(m)：0.90；
门架搭设高度(m)：2.63；承重架类型设置：门架平行于梁截面；
门架几何尺寸b(mm)：1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm)：1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00；
加强杆的钢管类型：Φ48×3.5；立杆钢管类型：Φ48×3.5；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3)：1.50；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；
振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；施工荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底横向支撑截面类型：木方 : 50×100mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管) :Ф48×3.25；
梁底横向支撑间隔距离(mm)：150.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：150；次楞根数：3；
主楞竖向支撑点数量：2；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，350mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
分别计算得 17.031 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 15×1.8×1.8/6=8.1cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：
M = 0.125ql2
其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.15×17.03×0.9=2.759kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.15×4×0.9=0.756kN/m；
计算跨度: l = (550-100)/(3-1)= 225mm；
面板的最大弯矩 M= 0.125×(2.759+0.756)×[(550-100)/(3-1)]2 = 2.22×104N·mm；
面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25×(2.759+0.756)×[(550-100)/(3-1)]/1000=0.989 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值 σ = 2.22×104 / 8.10×103=2.7N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =2.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 2.759N/mm；
l--计算跨度: l = [(550-100)/(3-1)]=225mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 6000×1.8×1.8×1.8/12=7.29cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×2.759×[(550-100)/(3-1)]4/(100×6000×7.29×104) = 0.084 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(550-100)/(3-1)]/250 = 0.9mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.084mm 小于面板的最大容许挠度值 [ν]=0.9mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 0.989/0.150= 6.591kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；
I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.015 kN·m，最大支座反力 R= 1.088 kN，最大变形 ν= 0.001 mm
1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.48×104/8.33×104 = 0.2 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 0.2 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 150/400=0.375mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.001mm 小于次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.375mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.088kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×5.078=10.16cm3；

I = 2×12.187=24.37cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.082 kN·m，最大支座反力 R= 1.359 kN，最大变形 ν= 0.026 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 8.16×104/1.02×104 = 8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.026 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 200/400=0.5mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.026mm 小于主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.5mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M14 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.359 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.359kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.抗弯强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.000mm；

q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:
新浇混凝土及钢筋荷载设计值(kN/m)：
q1:1.2×（24+1.5）×0.55×0.2×0.9=3.029kN/m；
模板结构自重荷载(kN/m)：
q2:1.2×0.5×0.2×0.9=0.108kN/m
施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
q3: 1.4×(4+2)×0.2×0.9=1.512kN/m；
q = q1 + q2 + q3=3.029+0.108+1.512=4.649kN/m；
面板的最大弯矩：M = 0.1×4.649×1502= 10461.15N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=0.200×103×18.0002/6=10800.000 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值： σ = M/W =10461.150 /10800.000 = 0.969N/mm2；
面板截面的最大应力计算值: σ =0.969N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.550+0.50）×0.20 = 2.91N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I =20.000×1.8003/12 = 9.720cm4；

面板的最大允许挠度值:[ν] =150/250 = 0.6mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×2.905×1504/(100×6000×9.72×104)=0.017mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.017mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν] = 0.6mm，满足要求！
七、梁底纵、横向支撑计算
（一）、梁底横向支撑计算
本工程梁底横向支撑采用木方 : 50×100mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=（24+1.5）×0.55×0.15=2.104kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2=0.5×(2×0.55+0.2)/0.2×0.15=0.487kN/m
(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值
P1=(4+2)×0.15=0.9kN/m；
恒荷载设计值： q = 1.2×2.104×0.9+1.2×0.487×0.9=2.799kN/m；
活荷载设计值： P = 1.4×0.9×0.9=1.134kN/m；
线荷载设计值： q = 2.799+1.134 =3.933kN/m；

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
横向支撑的支座力N1=N2=0.395 kN；
横向支撑杆最大弯矩值为 M= 0.22 kN·m；
横向支撑的最大受弯应力计算值： σ=0.22×106 /83333.33=2.6 N/mm2；
截面抗剪强度必须满足：
τ = 3V/(2bh0)≤fv
梁底横向支撑受剪应力计算值 τ = 3×0.395×103/(2×50.000×100.000) = 0.119N/mm2；
横向支撑的最大挠度：ν=0.785 mm；
横向支撑的允许挠度: [ν]=1219.000/250=4.876 mm；
横向支撑的最大应力计算值 2.643 N/mm2小于横向支撑的抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！
横向支撑的受剪应力计算值 0.119 N/m