上海市某高层住宅脚手架施工方案(双排悬挑)-.doc

*工程钢管双排悬挑脚手架搭、拆方案一 工程概况：*工程位于浦东新区沙河镇。为川沙市镇*地块，由*房地产开发有限公司开发，占地面积为39833平方米，总建筑面积63700平方米。本工程的六号房地下一层，地上十一层，建筑面积为6107平方米，建筑高度为32.45米，桩基采用PC管桩，基础为筏板基础，框架剪力墙结构。由于六号房上部结构，在地下车库上，距房屋四周轴线2米处，刚好是地下车库的后浇带，此处刚好是脚手架的受力区，经计算，此处区域可承载不超过20米高的钢管双排脚手架，本工程需要33.5高的脚手架，从如直接从车库面开始搭设脚手架，会对地下车库的后浇带部位造成一定影响。从质量安全上考虑，六号房落地脚手架搭设高度为16.8米，从16.8米至33.5米采用悬挑脚手架。另外，一号房与商场交接处，由于商场后施工，在施工商场结构时，要对搭设好的脚手架局部进行先行拆除，所以一号落地脚手架在拆设时，要根据商场与一号的交界位置，预先留出位置，脚手架的立杆与小横杆均要在预留位置处留齐，脚手架搭设到商场顶部位置时，在一号房楼层商场顶标高位置，预留悬挑脚手架。此处脚手架局部采用悬挑，便于商场施工时，对一号房脚手架局部先行拆除。二 脚手架概况： 本工程采用悬挑式脚手架，脚手架高16.7米。经用PCPK软件计算得出，悬挑架采用18#“工”字钢，悬挑比例为1：2。具体如下：六房小高层房从六层顶开始悬挑，采用扣件式双排挑脚手架 (一号房与商场交接分二次悬挑)。脚手架从七层面开始悬挑，高度为16.7米，加冲天杆及围护，共十排架，总高度为18.2米。脚手架钢管采用外径为48mm、壁厚为3.5mm的钢管。材质应符合GB700普通碳素钢技术条件，每米重3.84千克的技术要求。扣件应符合GB15831钢管脚手架扣件的规定。钢管外表应平直光滑，漆防绣漆。斜拉杆和底部二米应漆不同颜色加以区分，保证脚手架外观整齐美观。脚手架搭设人员必须具备中华人民共和国国家标准特殊作业人员技术考核管理规则（GB5030685）和修订后的（沪劳动保发90号）规定要求的条件取得上海市特种作业人员安全操作证，才能进行脚手架搭设和拆除工作。脚手架具体搭设、拆除施工设计如下：三、挑架搭设方案：挑梁选用18#工字钢，阳角处斜杆选用89*6钢管，挑架立杆采用48*3.5钢管，立杆间距为1.5米。工字钢挑出墙面外1.5米，锚固端为3米，采用两组“U”型螺栓，与结构板对穿夹牢，“U”型螺栓从上向板下穿放，与楼面板夹板采用10mm厚钢板，螺母采用双并帽，防止松动。两组“U”型螺栓之间，不得小于1m间距，从锚固末端开始200mm起。阳角处挑出1.5米，采用斜杆支撑，与结构锚固端只要不小于300mm就可满足要求。斜杆在结构端连接时，先在结构墙板上预留小孔，模板拆除后，采用18的螺栓，200mm*20mm钢板，10mm厚，开孔与螺栓紧固，两边均加厚垫片，与墙板夹牢。具体施工如下：1.结构在施工到六层时，在16.8米处预埋固定钢梁的螺栓。螺栓间距为 “工”字钢梁现场放置情况设置，不大于2m间距设置。房屋阳角为1m间距。螺栓预埋应保证尺寸准确，应现场放样确定位置，并在平面图上标注。 2.钢梁设置：底层落地脚手架，必须搭上去，为了在设置“工”字钢挑梁时，工字钢的一端放在已搭好的落地脚手架上，方便施工的同时，又能保护现浇板不受到破坏。在三层楼面放置“工”字钢梁，一端按悬挑尺寸放置在已搭好的脚手架上的水平横杆上，另一端按锚固长度，放在楼面上，并用预埋好的一根“U”型螺栓在现浇面稍加固定，等模板拆除后再用二根“U”型螺栓对穿楼板，夹牢“工”字钢梁。 “U”型螺栓放置方法，从上向下，由“工”字钢梁上向板下穿放，与楼面板夹板采用10mm厚钢板，螺母采用双并帽，防止松动，两组之间焊件预埋偏差应控制在100MM，与斜撑预埋件三点成一线。下部的支撑落地脚手架，要等楼板的砼强度达到100%时，才可拆除，才可以让悬挑部位完全受力。3、水平钢梁的组装：水平钢梁采用12#槽钢，槽钢纵距与脚手架同宽，槽钢与“工”字钢梁用螺栓连接。水平钢梁的搭接点，一定放在工字钢梁上，不能放在中间悬空部位。注意：水平钢梁必须在同一水平面上，要使悬挑钢梁受力点一致。4、阳台处斜撑做法：因为本工程脚手架在阳台部位挑出有1.5米，为了保证阳台悬挑部位不受到坏破，阳台部位不作为锚固长度。所以要在所有阳台部位加斜撑，经过计算，(计算书附后)得知，在阳台处斜撑60*3.5钢管就可以满足需要，为了更加安全，本工程在所有阳台处和阳角处采用89*6的钢管作为斜撑。斜撑具体做法， 在结构墙板施工时，先在结构墙板上预留小孔，模板拆除后，采用18的螺栓，200mm*20mm钢板，10mm厚，开孔与螺栓紧固，两边均加厚垫片，与墙板夹牢。4.立杆固定：三脚架校正固定后，按脚手架的立杆纵距和横距在三脚架上做固定销。用32钢管(因32钢管外径正好是立杆的内径)，作为个固定销，埋弧焊法，固定销长于100mm，立杆横距为1000mm (阳台处立杆横距为600mm)，纵向开档为1500mm，离开墙面为300mm。立杆接头要错开，在底部设一道扫地杆，将脚手架底部连成一体。5.拉结的设置：挑架的拉结应采用硬拉结。首先应在底部设置一道拉结，上部按计算书时采用数据设置，横向间距不大于3.6米，竖向间距不大于1.8米。具体设置：非剪力墙部位，在钢筋绑扎好以后，在结构面上预埋立钢管，长度为400mm，在埋入混凝土一端的末端，焊钢筋脚，以便于混凝土紧连。混凝土得道一定的强度后，就可以用短钢管与挑架钢管相连紧固。剪力墙部位，每层墙板处可利用墙板，用18的螺栓杆在剪力墙对穿，用8mm钢板垫作夹具，螺杆另一端与短钢管焊接，用扣件与脚手杆紧固。拉接设置成梅花结状。四、脚手架计算书：(一)无斜撑悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.2米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度3.00米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用12.6号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.000/3=1.000kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.050=0.106kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.000=1.400kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.106+0.101.400)1.5002=0.334kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.106+0.1171.400)1.5002=-0.392kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.392106/5080.0=77.248N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷载标准值q2=1.000kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.088+0.9901.000)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.117mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/3=0.075kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/3=1.500kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.075+1.41.500=2.259kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+2.2591.000/3=0.759kN.m =0.759106/5080.0=149.370N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.075+1.500=1.633kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1632.6001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105121900.0)=2.308mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.328mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.113+1.42.250=3.331kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12520.500=2.558kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.000+0.300)/2=0.585kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1101.5004/2=0.330kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.500=0.154kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.627kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.420 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.4201.200 = 0.656kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.65kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 117.26 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.71kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.379kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 181.55 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=14.919kN； lw为连墙件的周长，取3.141648.0=150.80mm； t为焊缝厚度，t=3.50mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过焊缝抗拉强度 = 14919.33/(150.803.50) = 28.27N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图 七、联梁的计算: 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=10.65kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/210.65+10.65+1.500.12/2=10.74kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+10.65+1.500.12=10.83kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)10.651.50+0.121.501.50/8=0.03kN.m 抗弯计算强度 f=0.03106/62140.0=0.55N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1350mm，l = 3000mm，ml = 300mm，m2 = 1300mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。 受脚手架作用传递集中力 P=10.83kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.35/3.00=0.45 kl=0.30/3.00=0.10 k2=1.30/3.00=0.43 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=27.967kN 支座反力 RB=-5.434kN 最大弯矩 MA=17.598kN.m 抗弯计算强度 f=17.598106/(1.05185000.0)=90.593N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.63+4.50=8.13kN 水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m 最大挠度 Vmax=6.001mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2700.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2700.0/400,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.58 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.876 经过计算得到强度 =17.60106/(0.876185000.00)=108.57N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.434kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=54344/(3.1416502)1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.43kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于5433.54/(3.1416181.5)=64.1mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 (二) 悬挑脚手架阳角和处计算书： 水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。 本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。 型钢采用18号工字钢，型钢支点距离建筑物角点1500mm。 型钢截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算 受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm) 型钢支点的的支撑力为14.960kN 型钢固接处的支撑力为5.447kN 型钢最大弯矩 Mmax=3.558kN.m 图中距离|MP|=(1.5001.500+2.9002.900+0.3000.300)1/2=3.279m 图中角度 MPQ=arcsin(2.900/3.279)=1.085 图中角度 OPQ=arctg(0.300/1.500)=0.197 每根支撑杆的压力 T=14.960/2/sin(1.085)=8.457kN 水平型钢的轴向力 N=28.457cos1.085cos0.197=7.738kN 型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=3.558106/(1.05185000.0)+7.7381000/3060.0=20.845N/mm2 型钢计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 2、型钢整体稳定性计算 水平型钢采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.918 经过计算得到强度 =3.56106/(0.918185000.00)=20.96N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 3、支杆的强度计算 斜压支杆的轴力 R=8.457kN 下面压杆以钢管89.0 6.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 8.46kN； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.54； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.04cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.28m； A 受压斜杆净截面面积，A =16.21cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 9.71 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=8.457kN； lw为斜撑支杆件的周长，取279.60mm； t为斜撑支杆的厚度，t=6.00mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 8456.62/(279.606.00) = 5.04N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 4、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =70mm2； 其中 N 对接焊缝轴向力，N=7.738kN； F 对接焊缝切向力，F=5.447kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=70mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力强度 = 7737.74/70.00 = 110.54N/mm2； 焊缝剪应力强度f = 5447.48/70.00 = 77.82N/mm2； 焊缝总强度为174.32N/mm2； 对接焊缝的强度计算满足要求!五、脚手架搭设要求：1.立杆的连接：除顶层可以采用搭结形式外，其余连接点必须采用对接。对接时，扣件相互交错布置，相邻两立杆的连接点在高度方向应错开不小于500MM,且连接点距离大，小横不大于步距的1/3，搭结时应采用不小于两个回转扣件固定，搭结长度不小于1000MM。2.纵向小平杆（大横杆与搁栅）对接时应交错布置，里外大横杆的连结应相互错开，水平距离不小于500MM,且距离立杆的水平距离不大于1/3的柱距。3.立杆地垂直偏差: 纵向H/200,且不大于100MM。 横向H/400, 且不大于50MM。 纵向水平杆的水平偏差，不得大于总长度的1/300且不大于50MM。4.材料的搬运出入口及开口处，里外立杆应用双根钢管，用扣件紧固。出入口井架处，在其外侧上要打设安全防护棚。5.所有的扣件紧力矩，应达到4555N.M。6.脚手架的顶端必须进行封闭，里杆应低于檐口50CM，外立杆应高出檐口1米。7.施工层应连续每步铺脚手笆，脚手笆必须满铺，四角和中间应用不小于10#的铅丝进行绑扎。8.操作层以下每隔10M应用平网或其它措施实行封闭