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模板工程方案

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2020年4月19日
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安顺市西秀区翠麓凤凰山项目

模板专项施工方案

编 制 人：
审 核 人：
审 批 人：
编制单位：泸州市第七建筑工程公司
编制时间： 9月

1．编制依据
（1）《中华人民共和国安全生产法》
（2）《中华人民共和国建筑法》
（3）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991)
（4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59- ）
（5）《建筑施工手册》（第四版）
（6）《建筑结构荷载规范》(GB50009- )
（7）《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204- )
（8）现行的国家和地方性安全施工以及文明施工的有关规定；
（9）工程结构施工图、建筑施工图
（10）施工组织设计
2．工程概况
本工程位于贵州省安顺市凤凰东路，结构形式为框剪。本工程建筑面积约为12万㎡，总高度为103.75m，建筑层数为地下1层，地上33层。
3．工程管理目标
3.1安全管理目标
严格执行国家、省市，安全、文明施工、消防管理等有关规定，严格执行业主有关规定，杜绝重大恶性事故的发生，做到：
人员伤亡事故为零；
重大机械设备事故为零；

重大火灾及重大交通事故为零；
3.2质量管理目标
确保每个检验批模板制作和模板安装一次验收合格率100%.
3.3成本管理目标
首选钢筋等材料定额控制，对没有定额实行指标控制；对零星小型材料实施包干制；对投料等耗材实施计量控制； 控制木材消耗，实施限额发料制度；确保成本效益。
3.4环境管理
逐层分解环境管理总目标，木材的消耗采用限额发料；做好加工木屑排放处理；严格控制木工房锯末粉尘排放；做好木工房消防控制，确保木工房火灾事故为0；电锯噪音和钢管撞击噪声白天70分贝以下，夜间55分贝以下。做到施工不扰民，使社区满意，社会满意。
4．施工安排及进度计划
（1）模板工程施工进度按照施工组织设计总进度计划要求，在地基与主体结构施工阶段，严格按照周进度计划及每个检验批对模板工期要求进行。
（2）项目部逐层分解进度目标，细化到各检验批均对模板工程的工作持续时间详细安排和考核。
5．模板工程管理保证的措施
5.1组织保证措施
选择实力较强的模板工程劳务分包队伍，严格控制模板工程工艺流程，针对模板工程进一步明确项目部管理人员的任务分工、各部门的职能分工与职责。
5.2技术保证措施
（1）合理安排施工流程：根据承包合同和施工组织设计合理安排施工流程，按照设计要求、技术标准、规范要求施工合理安排施工流程，实现周转材料多次周转。
（2）发挥技术优势：认真熟悉图纸，加强板材下料控制，从模板制作和模板安装确保一般项目，控制允许偏差。
5.3资源保证措施
（1）发挥公司资源优势，确保周转料具，机械设备供应。
（2）根据方案实施要求及施工进度和劳动力需求计划，组织劳动力分批进场，及时调整施工力量，确保充分劳动力，保证工程顺利进行。
（3）根据工程项目需要，对分包的材料供应进行管理，保证分包材料供应能满足工程的正常进行。
6．施工组织及资源配置
6.1技术准备
项目总工组织项目经理部技术、施工人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，经过会审，对图纸中存在的问题，与技术、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。
（1）组织现场施工管理人员认真会审图纸和学习有关设计文件，熟悉图纸内容。做到开工前将图纸问题与设计沟通解决掉。
（2）虚心听取设计人员的技术交底，领会设计意图，充分了解工程的特点和难点。
（3）根据业主提供的水准高程点和坐标控制点由测量工程师进行复核。
（4）根据本工程的特点，编制具有针对性和可操作性的施工组织设计，并不断进行完善和深化，施工组织设计及早报请监理和业主认可。
（5）及时安排各工种操作人员熟悉图纸，并加强
6.2机具准备
机具及工具准备一览表
序号
名称
规格
功率
数量
1
锤子
重量0.25、0.5Kg

10个
2
单头扳手
开口宽（mm）:17～19、22～24

15个
3
圆盘锯
MJ104
3KW
3台
4
平刨
MB-503
3KW
3台
5
手电钻

3把
6
台钻
VV508S
520W
3台
7
手提电锯
M-651A
1.05KW
3把
8
手提电刨

0.45KW
3把
9
活动扳手
最大开口宽65mm

1把
10
手电钻
钻头直径12mm～20mm

1把
11
砂轮切割机

3台
12
水准仪

1台
13
全站仪
徕卡

1台
14
垂准仪

1台
15
经纬仪

1台
16
水平尺
长450mm、500mm、550mm

2把
17
钢卷尺
50m、30m、5m

5把
18
直尺
2m～3m

1把
19
工程检测尺
2m

2把
6.3物资准备
（1）模板全部采用机制胶合九夹板厚15mm和方木，支撑采用φ48×3.0钢管和扣件。
（2）本工程项目部有充分的机械设备和各类供使用。
（3）根据施工工期及进度要求及时进行各种材料的加工申请。
6.4人员准备
（1）针对本工程的特点，组建一支精干、高效，技术实力强，经验丰富的项目管理班子。
（2）选派具有良好工程施工经验的施工队伍。她们劳动力素质好，人员充分，能够保证本工程的顺利进行。
（3）特殊及技术工种均持有建委统一考核颁发的操作作业证及技术等级证书。
6.5现场准备
（1）做好大临设施的搭设和施工便道的铺设工作。
（2）根据临时用电图完成现场的用电布置。
（3）根据施工的不同阶段进行现场布置的动态调整。
7．模板计算
墙模板计算
1)基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；
主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；
对拉螺栓直径(mm):M14；
2)主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；
钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；
主楞肢数:2；
3)次楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；
钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；
次楞肢数:2；
4)面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5)木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

（1）墙模板荷载标准值计算

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取3.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。
（2）墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图
1）抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)；
l--计算跨度(内楞间距): l =200.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.60×0.90=31.531kN/m；
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m；
q = q1 + q2 =31.531+2.268=33.799 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×33.799×200.0×200.0= 1.35×105N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯距(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 600×18.0×18.0/6=3.24×104 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.35×105 / 3.24×104 = 4.173N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =4.173N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2）抗剪强度验算
计算公式如下:

其中，∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.60×0.90=31.531kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m；
q = q1 + q2 =31.531+2.268=33.799 kN/m；
面板的最大剪力：V = 0.6×33.799×200.0 = 4055.884N；
截面抗剪强度必须满足

其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 4055.884N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×4055.884/(2×600×18.0)=0.563N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.563N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.5N/mm2，满足要求！
3）挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.66×0.6 = 29.2N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；
面板的最大允许挠度值:[ν] = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×29.2× /(100×9500×2.92×105) = 0.114 mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.114mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=0.8mm，满足要求！
（3）墙模板内外楞的计算
A）内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.0；
内钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
内钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

内楞计算简图
1）内楞的抗弯强度验算

内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)；
l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.20×0.90=0.756kN/m，其
中，0.90为折减系数。
q =(10.510+0.756)/2=5.633 kN/m；
内楞的最大弯距：M =0.1×5.633×600.0×600.0= 2.03×105N.mm；
内楞的抗弯强度应满足下式：

其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)；
M --内楞计算最大弯距(N·mm)；
W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.08×103；
f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；
内楞的最大应力计算值：σ = 2.03×105/5.08×103 = 39.92 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
内楞的最大应力计算值 σ = 39.92 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
2）内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， V－内楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×020×0.90=0.756kN/m，其
中，0.90为折减系数。
q =(10.510+0.756)/2=5.633 kN/m；
内楞的最大剪力：V = 0.6×5.633×600.0 = 2027.942N；
截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--内楞计算最大剪力(N)：V = 2027.942N；
A --钢管的界面面积(mm2)：A = 489mm2 ；
fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205 N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值: τ =2×2027.942/489.000=8.294N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值 τ =8.294N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！
3）内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：

其中， ν--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.66×0.20/2=4.87 kN/m；
l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ；
I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×9.73/2×6004/(100×206000×1.22×105) = 0.17 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.17mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满足要求！
B）外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.0；
外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

外楞计算简图
1）外楞的抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×48.66+1.4×3)×0.2×0.6/2=3.38kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；
外楞最大弯矩:M = 0.175×3379.90×600.00= 3.55×105 N·mm；
强度验算公式：

其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M = 3.55×105 N·mm
W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3；
f --外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；
外楞的最大应力计算值: σ = 3.55×105/5.08×103 = 69.86 N/mm2；
外楞的最大应力计算值 σ =69.86N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！
2）外楞的抗剪强度验算
公式如下:

其中，P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×48.66+1.4×3)×0.2×0.6/2=3.38kN；
V--外楞计算最大剪力(N)；
外楞的最大剪力：V = 0.65×3379.903 = 1.32×103N；
外楞截面抗剪强度必须满足:

其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；
V--外楞计算最大剪力(N)：V = 1.32×103N；
A --钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2；
fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值: τ =2×1.32×103/500.000=5.273N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值 τ =5.273N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=205N/mm2，满足要求！
3）外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：

其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.66×0.20×0.60/2＝2.92 kN/m；
ν--外楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ；
E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ；
I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；
外楞的最大挠度计算值: ν= 1.146×5.84×100/2×6003/(100×206000×1.22×105) = 0.288mm；
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.288mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满足要求！
（4）穿墙螺栓的计算
计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M14 ；
穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.659×0.6×0.6 = 17.517 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=17.517kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
梁支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130- ）、
《混凝土结构设计规范》GB50010- 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )、
《钢结构设计规范》(GB 50017- )等规范。

梁底增加2道承重立杆。

图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×3.00。

一、参数信息
梁截面尺寸：400×900
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):3.70；
梁两侧立柱间距(m):2.00；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；
梁底增加承重立杆根数:2；

2.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):0.300；梁截面宽度B(m):0.400；
混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.900；
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

4.其它
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。
扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

二、梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.900×0.800=18.000 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.300×0.800×(2×0.900+0.400)/ 0.400=1.320 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.400×0.800=1.280 kN；

2.木方楞的支撑力计算
均布荷载 q = 1.2×18.000+1.2×1.320=23.184 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×1.280=1.792 kN；

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：
N1=5.578 kN；
N2=5.578 kN；

木方按照三跨连续梁计算。
本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

木方强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 5578/0.800=6.972 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×6.972×0.800×0.800= 0.446 kN.m；
截面应力 σ= M / W = 0.446×106/83333.3 = 5.354 N/mm2；

木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!

木方抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 0.6×6.972×0.800 = 3.347 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3×3346.560/(2×50.000×100.000) = 1.004 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

木方挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
最大变形 V= 0.677×5.810×800.0004 /(100×9500.000×416.667×103)=0.407 mm；

木方的最大挠度小于 800.0/250,满足要求!

三、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，经过扣件连接到立杆。

四、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
梁混凝土钢筋等荷载没有经过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。

五、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =5.578 kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.156×3.700=0.694 kN；
N =5.578+0.694=6.271 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；

公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m；
Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=6271.128/(0.205×424.000) = 72.148 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 72.148 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m；
Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ；
公式(2)的计算结果：
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.386 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=6271.128/(0.386×424.000) = 38.317 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 38.317 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！
8．主要施工方案
8.1施工工序安排
8.1.1模板设计
（1）垫层模板，垫层厚度为100mm，垫层模板采用100mm×100mm方木，沿垫层边线设置方木，方木支撑在基坑壁上。
（2）地下室底板模板，侧模全部采用九夹板和方木，要求一次支到墙上300mm～500mm处，积水坑、电梯井也采用九夹板，按坑大小加工成定型模板。
（3）地下室墙模板，墙模板内竖棱用50mm×100mm方木间距200mm,外横棱用2×φ48×3.0架子管间距500mm～600mm布置，外墙采用φ14mm对拉止水螺栓布置间距600mm，内墙采用φ14mm穿墙螺栓布置间距600mm，与3型扣件配套使用，在其上、中、下部各加一排φ48×3.0钢管斜撑，间距600mm，上下排交错布置，斜撑将力传至预埋在底板φ25锚筋上。为了保证整体墙模刚度和稳定性，另沿高度方向设3～4道抛地斜撑，从而形成了整套的墙体模板体系。
（4）柱、剪力墙模板，模板采用机制九夹板。内模横棱采用50mm×100mm方木，方木均经压刨找平，每200mm一道。柱箍采用φ48×3.0钢管，每400mm一道，最底一层距地面300mm。柱外采用φ12mm对拉螺栓布置间距400mm，与3型扣件配套使用。支撑采用φ48×3.0架子钢性支撑。
(5）梁模板
①地下室楼板底模：底模采用18mm木胶合板，次龙骨采用50㎜×100㎜木方、间距为300mm，主龙骨采用钢管￠48间距小于1000mm。楼板底模支撑系统采用普通钢管满堂支撑体系，立杆间距小于1000 mm×1000mm，立杆下端垫木采用200mm×200mm×18mm胶合板，立杆上端可采用顶托进行高度调节。纵横向设水平拉杆，上下间距不得大于1500mm。扫地杆离结构面不得大于200mm，横向每隔六跨设置斜撑。
②地下室梁底模板：梁模板采用18厚胶合板，次龙骨采用50×100mm木枋间距≯300mm。梁净高600mm以下的梁底主龙骨采用φ48普通钢管@600mm，梁净高600mm～900mm的梁底主龙骨采用φ48普通钢管@600mm且在梁底增加一根支撑。
梁楼板模板支撑系统扫地杆距楼面200mm，满堂架步距为1.8m，上道横杆距顶板底面118mm（楼板的模板厚度为18mm，板下搁栅为50×100mm的木方），为保证满堂架的稳定性在每个板单元设置纵横两道剪刀撑，水平杆距墙柱边保持200mm。
③主体结构楼板底模：底模采用18mm木胶合板，次龙骨采用50㎜×100㎜木方间距为300mm，主龙骨采用钢管￠48间距小于1200mm。楼板底模支撑系统采用普通钢管满堂支撑体系，立杆间距小于1200 mm×1200mm，立杆下端垫木采用200mm×200mm×18mm胶合板，立杆上端可采用顶托进行高度调节。纵横向设水平拉杆，上下间距不得大于1500mm。扫地杆离结构面不得大于200mm，横向每隔六跨设置斜撑
④主体结构梁底模板：梁净高在600mm以下的梁模板采用18厚胶合板。次龙骨采用50×100mm木枋间距≯300mm。梁底主龙骨采用φ48普通钢管@600mm。
排架立杆纵向间距为:主次梁为1.0m，横向间距为B+2×200mm（B为梁宽）。
梁楼板模板支撑