层办公楼模板设计方案样本.doc

资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除。山西省新店劳教所备勤楼模 板 设 计审 批: 审 核: 编 制: 山西第四建筑有限公司新店劳教所项目部二O一一年10月目 录1 工程概况2 主要构件模板设计3 模板设计及验算4 模板安装与拆除时的技术安全措施1 工程概况本工程为山西省太原新店劳教所备勤楼, 该工程位于太原市北郊, 新店劳教所在其管辖区的厂区公路之东, 监区大门东北。备勤楼总建筑面积4861.65, 地上5层, 一层层高为3.9m, 二至五层层高为3.6m, 室内外高差为1.05m, 建筑总高度23.35m。2 主要构件模板设计承台、 框架柱、 楼板、 连梁、 剪力墙全部采用木胶板。模板支撑体系采用钢管扣件架。顶板支撑采用钢管脚手架, 立杆间距为1000mm, 步距为1500mm, 龙骨采用2根型号38mm88mm方木并排支撑, 间距为1000mm, 次龙骨采用3888方木支撑, 间距为200mm。框架梁采用木胶板支设, 38mm88mm方木做内龙骨, 底部间距为150mm, 小横杆采用483.5mm钢管, 间距为400mm, 大横杆采用483.5mm, 在梁底两边沿梁长支设。侧面采用38mm88mm方木做内龙骨支撑, 间距为200mm, 主龙骨采用38mm88mm钢管, 间距为400mm。梁底立杆间距为800mm。框架柱采用木胶板支设, 38mm88mm方木做龙骨, 竖向支撑, 间距为150mm, 柱箍采用两根483.5mm钢管, 水平方向支撑, 间距为500mm, 两侧用M16对拉螺栓加固。剪力墙采用木胶板支设, 38mm88mm方木做次龙骨, 水平方向支撑, 间距为150mm, 外龙骨采用2根483.5mm钢管并排竖向支撑, 间距为400mm。采用M16对拉螺栓加固, 水平间距为400mm。承台采用木胶板支设, 38mm88mm方木做次龙骨, 水平方向支撑, 间距为200mm, 竖向采用2根483.5mm钢管并排支撑。3 模板设计及验算3.1 顶板模板设计3.1.1 顶板模板安装顶板支撑采用扣件式钢管脚手架, 15层立杆间距1000, 水平杆步距为1500, 立杆上下均加可升降顶托。顶托上并排布置2根3888作为主龙骨, 间距1000, 主龙骨上布置3888次龙骨, 间距200mm, 搭设计方法见下图: 竹胶板顶板模板支设图3.1.2 承载力验算( 1) 木胶板承载力验算竹胶板厚度为15mm, 弯曲设计强度fm=13N/mm2, 弹性模量E=9000N/ mm4。a 承载力计算板宽取1m, 混凝土楼板厚130mm。荷载标准值( kN/) 荷载分项系数设计荷载值( kN/m2) 模板自重80.011.20.096新浇混凝土自重240.131.23.744钢筋自重1.10.131.20.1716小计3.3434.0116施工人员及设备荷载2.51.43.5合计7.51161) 抗弯承载力验算: q=7.511610.9=6.76kNm次龙骨间距为200mm, 按等跨多跨连续梁, 取四跨计算。查表得: kM=-0.107、 kV=0.607、 k=0.632。M= kMql2=-0.1076.760.22=-0.029kNm=-0.029106NmmW=bh2/6=1000102/6=16667mm3m=M/W=1.73N/mm2fm=13N/mm2( 满足要求) 2) 挠度验算: q=3.3431=3.343kNmI=bh3/12=1000153/12=28.125104mm4= kq/l4/100EI=( 0.6323.343 ) /( 100900028.125104) =0.013mm= l/250=200/250=0.8mm( 满足要求) 。b 次龙骨验算主龙骨间距为1m, 能够近似考虑为三等跨连续梁。模板传给次龙骨的力: 7.51160.2=1.502kNm次龙骨自重: 70.0880.0351.2=0.028kNm合计: 1.528kNmq=1.5280.9=1.3752kNmq=( 3.343+0.028) 0.2=0.6742kNm1) 抗弯承载力验算: 查表得: kM=-0.1、 kV=0.6、 k=0.677。M= kMql2=-0.11.375212=-0.138kNm=-0.138106NmmW=bh2/6=38882/6=49045.3mm3m=M/W=2.81N/mm2fm=13N/mm2( 满足要求) 2) 挠度验算: I=bh3/12=38883/12=2.16106mm4= kq/l4/100EI=( 0.6770.674210004) /( 10090002.16106) =0.23mm= l/500=1000/500=2mm( 满足要求) 。c 主龙骨验算支柱间距为1m, 能够近似考虑为三等跨连续梁。次龙骨传给主龙骨的力可近似考虑为均布荷载: q=7.5116 kNm21m+( 0.028kNm) /0.20.9=6.886 kNmq=3.343 kNm21m+( 0.028kNm) /0.2=3.483 kNm1) 抗弯承载力验算: 查表得: kM=-0.1、 kV=0.6、 k=0.677。M= kMql2=-0.16.88612=-0.689kNm=-0.689106NmmW=bh2/6=76882/6=98091mm3m=M/W=7.02N/mm2fm=13N/mm2( 满足要求) 2) 挠度验算: I=bh3/12=76883/12=4.32106mm4= kq/l4/100EI=( 0.6773.48310004) /( 10090004.32106) =0.61mm= l/500=1000/500=2mm( 满足要求) 。d 钢管支柱验算: 横杆步距按1500mm验算。支架荷载: N=6.886 kNm1m=6.886kN查表得: 483.5钢管, i=15.8mm立杆计算长度: l0=KH=1.15511500=1732.5mm= l0/i=1732.5/15.8=109.65查表知: =0.516=N/( A) =6.886103/( 0.516489) =27.3 N/mm2fm=205N/mm2( 满足要求) 。3.2 柱模板设计3.2.1 柱模板安装框架柱最大截面为600600, 模板采用木胶板, 如下图: 柱 模 平 面 图柱 模 立 面 图3.2.2 承载力验算( 1) 荷载计算1) 新浇混凝土对模板的侧压力为: F=0.22rct012V1/2=0.222441.21.1541/2=58.29 kNm2F= rcH=246.3=151.2 kNm2取较小值F=58.29 kNm22) 倾倒混凝土时产生的水平荷载为4 kNm23) 总侧压力为58.29 kNm21.2+4 kNm21.4=75.548kNm2( 2) 竹胶板承载力验算1) 强度验算取1m长竹胶板, 则q=75.54810.9=67.99kNm龙骨间距为150, 按四等跨连续梁计算。查表得kM=-0.107、 kV=0.607、 k=0.632。M= kMql2=-0.10767.990.152=-0.14kNm=-0.14106NmmW=bh2/6=1500102/6=25000mm3m=M/W=5.6N/mm2fm=13N/mm2( 满足要求) 2) 挠度验算: q=58.291=58.29kNmI=bh3/12=1500103/12=12.5104mm4= kq/l4/100EI=( 0.63258.291504) /( 100900012.5104) =0.16mm= l/250=150/250=0.6mm( 满足要求) 。( 3) 龙骨承载力验算1) 强度验算模板传给龙骨的力为q=75.5480.90.15=10.2kNmq=58.290.15=8.74kNm柱箍间距为500, 按四等跨连续梁计算。查表得kM=-0.107、 kV=0.607、 k=0.632。M= kMql2=-0.10710.20.52=-0.273kNm=-0.273106NmmW=bh2/6=38882/6=49045.3mm3m=M/W=5.57N/mm2fm=13N/mm2( 满足要求) 2) 挠度验算: I=bh3/12=38883/12=2.158106mm4= kq/l4/100EI=( 0.6328.745004) /( 10090002.158106) =0.20mm= l/500=500/500=1mm( 满足要求) 。( 4) 柱箍承载力验算1) 强度验算龙骨传给柱箍的力为: q=75.5480.90.5=34kNm则M=( ql2) /8=340.62/8=1.53 kNm=1.53106Nmm柱箍采用2根483.5钢管, 查表得W=5.08103mm3m=M/W=1.53106Nmm /( 5.08103mm32) =150 N/mm2fm=205N/mm2( 不能满足要求) 2) 挠度验算查表得i=2.06105mm4= 5q/l4/384EI=571.5486004/384214.811042.06105=1.979mm= l/250=600/250=2.4mm( 3) 对拉螺栓承载力验算柱箍传给对拉螺栓的力为: F=0.975.5480.50.6/2=20KNM16对拉螺栓最大容许拉力值: N = 24.480KNFN( 满足要求) 。3.3 梁模板承载力验算3.3.1 梁模板支设方案梁模板采用木胶板支设, 木龙骨和钢管支撑, 以300700截面梁为例, 支设方法见下图: 3.3.2 梁模板承载力验算( 1) 底模验算1) 竹胶板承载力验算a 强度验算荷载计算如下表: 荷载标准值( kN/) 荷载分项系数设计荷载值( kN/m2) 模板自重80.011.20.096新浇混凝土自重240. 71.220.16钢筋自重1.50.71.21.26小计17.9321.516振捣混凝土荷载21.42.8合计24.316底模下方木间距为150mm, 取1m长竹胶板计算, 则: q=24.316kN/1m0.9= 21.88kN/m则M=1/8 ql2=0.12516.380.152=0.0615 kNm=61.5103NmmW=bh2/6=1500102/6=25000mm3m=M/W=3.69N/mm2fm=15N/mm2( 满足要求) b 挠度验算: q=17.931=17.93kNmI=bh3/12=1500103/12=1.25105mm4= 5q/l4/384EI=( 517.931504) /( 38490001.25105) =0.11mm= l/250=150/250=0.6mm( 满足要求) 。2) 龙骨验算梁底模下横杆间距为400mm, 按等跨多跨连续梁, 取四跨计算。查表得: kM=-0.107、 kV=0.607、 k=0.632。竹胶板传给龙骨的力为: q=24.316 kN/0.15m0.9= 3.282kN/mq=17.930.15=2.6895kNma 强度验算M= kMql2=-0.1073.2820.42=-0.056kNm=-0.056106NmmW=bh2/6=38882/6=49045.3mm3m=M/W=1.14N/mm2fm=13N/mm2( 满足要求) b 挠度验算: I=bh3/12=38883/12=2.16106mm4= kq/l4/100EI=( 0.6322.68955004) /( 10090002.16106) =0.055mm= l/500=400/500=0.8mm( 满足要求) 。3) 小横杆验算a 强度验算按集中荷载考虑: M=( 1/8) Pl( 2b/l) P=24.316 kN/0.3m0.7m= 5.106kN M=0.1255.106kN0.72-( 0.3/0.7) =0.9637kNm=0.9637106Nmmm=M/W=0.9637106Nmm /( 5.08103mm3) =163.4N/mm2fm=205N/mm2( 能够满足要求) b 挠度验算P/=17.93kN/0.3m0.7m= 3.7653kN= P/l3/48EI=3.76531037003/( 482.0610512.19104) =1.60mml/250=500/250=2mm( 满足要求) 。4) 大横杆验算: 按连续梁计算, 小横杆传到大横杆上的集中荷载转化为均布荷载。q=24.3160.5+0.078=12.236KN/mq/=17.930.5+0.078=9.043KN/ma 强度验算M=ql2/10=0.112.2360.82=0.783KNm=0.783106Nmmm=M/W=0.783106/5.08103=154.134N/mm2fm=205 N/mm2b 挠度验算= q/l4/150EI=0.98mml/250=800/250=3.2mm( 满足要求) 5) 立杆验算P =24.316 kN/0.3m8m2= 2.92kN。同时支撑梁与顶模的立杆强度验算: m=M/W=( 7.49+2.92) 103/( 0.516489) =50.33N/mm2fm=205N/mm2( 满足要求) ( 2) 侧模验算荷载标准值( kN/) 荷载分项系数设计荷载值( kN/m2) 振捣混凝土荷载41.45.6新浇混凝土侧压力240.71.220.16合计25.76侧模板高400mm, 设5道龙骨, 间距为200mm。1) 木胶板承载力验算a 强度计算侧模次龙骨间距为200mm, 按分布荷载下的多跨连续梁验算, 取4跨验算, 查表得: KM=-0.107, KW=0.632取1m长竹胶板计算, 则: q=25.7610.9KN/m=23.184 KN/mM=KMql2=-0.10723.1840.22=99.23103NmmW=bh2/6=1500102/6=25000mm3m=M/W=3.97 N/mm2fm=13 N/mm2(满足要求)b 挠度验算: q/=20.161=20.16KN/mi=bh3/12=1000153/12=2.813105mm4= Kwq/l4/100EI=0.63220.16 /10090002.813105=0.08mml/250=4mm(满足要求)2) 次龙骨验算: 次龙骨间距为200mm, 则: q=25.760.20.9KN/m=4.6368KN/mq/=20.160.2 KN/m =4.032KN/ma 强度计算主龙骨间距为800mm, 按3跨连续梁计算, 查表得: Km=-0.1, KV=0.6, KW=0.677M=Kmql2=-0.14.63680.82KNm=-0.297106NmmW=bh2/6=38882/6=49045.3mm3m=M/W=6.1N/mm2fm=13 N/mm2(满足要求)b 挠度计算i=bh3/12=38883/12=2.158106mm4= Kwq/l4/100EI=0.6774.0328004/10090002.158106=0.58mml/500=800/500=1.6mm(满足要求)3) 主龙骨验算: 按集中荷载验算: a 强度验算M=PL( 2b/l) /8P=25.760.40.7=7.2128KNM=0.1257.21280.7( 20.4/0.8) =0.94KNm=0.94106Nmmm=M/W=185N/mm2205N/mm2( 满足要求) b 挠度验算P/=20.16KN/m20.40.7=5.6448KN= P/l3/48EI=1.61mml/250=400/250=1.6mm( 满足要求) 3.4 墙模板承载力验算3.4.1 墙模板支设方案墙模板采用15mm厚木胶板支设, 木龙骨和钢管支撑, 对拉螺栓加固。木龙骨间距为150mm, 钢管间距为400mm, 对拉螺栓水平间距为400mm。支设方法见下图: 剪力墙支模侧面图1 3.4.2 承载力计算( 1) 荷载计算新浇混凝土对模板的侧压力为: 1) 新浇混凝土对模板的侧压力为: F=0.22rct012V1/2=0.22245.711.2141/2=72.4kNm2F= rcH=246.3=151.2 kNm2取较小值F=72.4 kNm22) 振捣混凝土时产生的水平荷载为4 kNm2荷载计算如下表: 荷载标准值( kN/) 荷载分项系数设计荷载值( kN/m2) 振捣混凝土荷载41.45.6新浇混凝土侧压力72.41.286.88合计92.94( 2) 木胶板承载力验算取1m长模板, 次龙骨间距为150mm, 按四跨连续梁计算, 查表得: Km=-0.107, Kw=0.6321) 强度验算q=92.940.9=83.646KN/mM=Kmql2=-0.10783.6460.152=-0.20106NmmW=bh2/6=1000152/6=23750mm3m=M/W=8.4N/mm213N/mm2( 满足要求) 2) 挠度验算q/=86.88KN/m20.9=78.192KNI=bh3/12=8.33104mm2= Kwq/l4/100EI=0.33mml/250=150/250=0.6mm.( 满足要求) ( 3) 次龙骨承载力验算主龙骨间距为400mm, 按四跨连续梁验算, 查表得: Km=-0.107, Kw=0.6321) 强度验算q=92.940.90.15=12.55KN/mM=Kmql2=-0.10712.550.42=-0.215106NmmW=bh2/6=38882/6=49045mm3m=M/W=4.38N/mm213N/mm2( 满足要求) 2) 挠度验算q/=86.88KN/m20.90.15=11.7288KN/mI=bh3/12=38883/12=2.16104mm2= Kwq/l4/100EI=0.1mml/250=400/250=0.9mm.( 满足要求) ( 4) 主龙骨承载力验算1) 强度验算对拉螺栓间距为400mm, 按集中荷载下的多跨连续梁验算, 取四跨验算, 查表得: Km=-0.286, Kw=1.764次龙骨传给外龙骨的力为: q=92.940.90.4=33.4584KN/m集中力F=33.45840.15=5.02KNM=FL=5.020.4=2KNm=2106NmmW=5.081032=1.016104mm3m=M/W=200N/mm2205N/mm2( 满足要求) 2) 挠度验算q/=86.88KN/m20.90.4=31.2768KN/mF/=31.26780.15=4.69KN查表得两根48钢管I=214.81104=2.962105mm2= KwF/l3/100EI=0.08mml/250=400/250=0.9mm.( 满足要求) ( 5) 对拉螺栓验算每个螺栓的拉力为N=83.2320.40.4=13.32KNM16对拉螺栓的最大允许拉力N=24KNNN(满足要求)3.5承台及地连梁模板验算承台模板采用15mm厚木胶板支设, 木龙骨水平支撑和双钢管竖向支撑。木龙骨间距为 mm, 钢管间距为500mm。( 1) 荷载计算新浇混凝土对模板的侧压力为: 1) 新浇混凝土对模板的侧压力为: F=0.22rct012V1/2=0.22245.711.2141/2=72.4kNm2F= rcH=241=24 kNm2取较小值F=24kNm22) 振捣混凝土时产生的水平荷载为4 kNm2荷载计算如下表: 荷载标准值( kN/) 荷载分项系数设计荷载值( kN/m2) 振捣混凝土荷载41.45.6新浇混凝土侧压力241.228.8合计34.4( 2) 木胶板承载力验算取1m长模板, 次龙骨间距为200mm, 按四跨连续梁验算, 查表得: Km=-0.107, Kw=0.6321) 强度验算q=34.410.9=30.96KN/mM=Kmql2=-0.10730.960.22=-0.13106NmmW=bh2/6=1000152/6=23750mm3m=M/W=5.47N/mm213N/mm2( 满足要求) 2) 挠度验算q/=24KN/m21=24KN/mI=bh3/12=28.1104mm2= Kwq/l4/100EI=0.24mml/250=200/250=0.8mm.( 满足要求) ( 3) 次龙骨承载力验算主龙骨间距为500mm, 按四跨连续梁验算, 查表得: Km=-0.107, Kw=0.6321) 强度验算q=30.960.90.2=5.5728KN/mM=Kmql2=-0.1075.57280.52=-0.15106NmmW=bh2/6=38882/6=49045mm3m=M/W=3.06N/mm213N/mm2( 满足要求) 2) 挠度验算q/=24KN/m20.2=4.8KN/mI=bh3/12=38883/12=2.16104mm2= Kwq/l4/100EI=0.1mml/500=500/500=1mm.( 满足要求) ( 4) 主龙骨承载力验算次龙骨传递给主龙骨的荷载为: q=34.40.90.5=15.48KN/mq/=240.5=12KN/m1) 强度验算M=ql2/8=15.481/8=1.935106Nmmm=M/W=190.5KNmmfm=205N/mm2(满足要求)2) 挠度验算=5q/l4/384EI=2.56mml/250=1000/250=4mm(满足要求)4 模板安装与拆除时的技术安全措施4.1 模板安装4.1.1 安装现浇结构的上层模板及其支架时, 下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力, 或加设支架; 上、 下层支架的立柱应对准, 并铺设垫板。上层砼未达到拆除强度时, 下层板支撑不得拆除。4.1.2 跨度大于4m的现浇混凝土板的模应起拱, 起拱高度为跨度的1/10003/1000。4.1.3 模板安装和浇筑混凝土时, 应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常现象时应及时处理。4.1.4 脚手架搭设完成后方可安装模板, 模板安装要严格按方案执行, 不得随意变动, 支顶必须牢固。4.1.5 柱子模板安装后要及时沿横向和纵向加设水平支撑和垂直剪刀撑。4.2 模板拆除4.2.1 模板拆除前, 要试压混凝土同条件养护试块, 达到拆模要求强度后方可拆模。悬挑梁应在强度达到100%时方可拆除。梁板拆模后, 应在下部设立杆做临时支撑。模板拆除顺序应合理, 严格按先支后拆, 后支先拆。4.2.2 工作前要检查所使用的工具是否牢固, 搬手等工具要用绳链系挂在身上, 工作时思想要集中, 防止钉子扎脚和从空中坠落。4.2.3 遇六级以上大风时应停止作业, 有雨水时要先清扫施工现场, 不滑时再进行工作。4.2.4 拆模时尽可能使用长撬杠, 严禁操作人员站在正拆除的模板上下。4.2.5 已拆除的模板、 架杆等材料要及时运走或分类堆放, 以免操作人员扶空、 踏空而坠落, 楼板上的预留洞应在拆模后盖严并固定牢固。4.2.6 拆模间歇时, 要将已松动的模板、 支撑等固定牢固, 以防突然掉落、 倒塌伤人。4.2.7 严禁在同一垂直面上同时作业。模板拆除时要逐块拆除, 不得成片松动、 撬落或拉倒。4.2.8 拆模时, 操作人员应站在安全地方, 防止自由落下的模板伤人, 现场操作人员必须戴安全帽, 高空作业人员, 必须系好安全带。