多跨连续大跨度混凝土梁桥合理加载龄期分析.pdf

2 0 1 1年 第 8期 (总 第 2 6 2期 ) Nu mb e r 8 i n 2 01 1 ( To t a l No 2 6 2) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THEORE TI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 - 3 5 5 0 2 0 1 1 0 8 0 2 4 多跨连续大跨度混凝土梁桥合理加载龄期分析 任更锋 ，胡景雨，王儒雅，王春生 ( 长安大学 桥梁与隧道陕西省重点实验室，陕西 西安 7 1 0 0 6 4 ) 摘要 ： 施 工方法 与施工过程的控制对混凝土梁桥在营运 阶段 的受 力性 能有很大影响 。 为分析混凝土 的收缩 徐变特性对混凝土梁桥 的 影 响 ， 统计分 析了国内已建成的大跨径预应力 混凝 土连续梁桥 的技术现状 ， 确定 了加载龄期是影响混凝土收缩徐变 的主要 因素 ， 以某八跨 混凝土连续梁桥为例 ， 采用按龄期调整的有效模量代替混凝土 弹性模量来考 虑混凝土收缩徐变 的影响 ， 并 与有 限元法 相结合 逐步计算超 静定连续梁桥中混凝土收缩徐变次内力。 计算结果表明混凝土梁桥加载龄期对成桥后的线型具有一定影响， 因此施工过程中不可以盲目 的为了提高施工速度， 缩短混凝土的加载龄期。 通过计算分析， 建议混凝土连续梁桥的加载龄期选择5 7 d 为宜。 关键词： 混凝土梁桥；受力性能； 施工方法；收缩徐变；合理加载龄期 中图分类号 ： T U 5 2 8 0 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 0 8 0 0 7 3 0 3 Res e ar c h of r a t i on al l oadi ng a ge o f l on g m ult i - s pan c on t i nuou s c on c r e t e gi r der br i dg e REN Ge n g - f e n g， H U J i n g - y u， W ANG Ru - y a， W AN G Chan s he n g ( Ke yL a b o r a t o r yf o r B r i d g e a n dT t mn e l o f S h a a n x i P r o v i n c e ， C h a n g a nUn i v e r s i t y， Xi a n 7 1 0 0 6 4 ， C h i n a ) Abs t r a c t ： Co n s t r u c t i o n me t h o d a n d c o n s t ruc t i o n c o n t r o l h a v e g r e a t i n fl ue n c e o n t he me c h a n i c a l p r o pe r t i e s o f c o n c r e t e g i r d e r b r i d g e i n i t s s e r - v i c e p h a s e On the b a s i s o f t h e s t a t i s t i c s d a t a o ft h e e x i s t i n g l o n g s p a n p r e s t r e s s e d c o n c r e t e c o n t i n uo u s g i r d e r b r i d g e s ， i t wa s p r o v e d t h a t l o a d i n g a g e wa s a ma j o r e ff e c t f a c t o r o f c o n c r e t e c r e e p a n d s h r i n k a g e F u rt h e r t a k i n g a n e i g h t s p a n c o n t i n u o u s c o n c r e t e g i r d e r b r i d g e a s a ll e x a mp l e ， the age a d j u s t e d e ff e c t i v e mo d u l u s wa s u s e d t o s u b s t i t u t e for c o n c r e t e e l a s t i c mo d u l a r t o c o n s i d e r t h e c o n c r e t e s h r i nka g e and c r e e p e ff e c t s F i n i t e e l e me n t s t e p b y s t e p a n a l y s i s me t h o d wa s u s e d t o s tud y the c o n c r e t e c r e e p a n d s h rink a g e s e c o n da ry i n t e r n a l f o r c e fo r c o n t i n u o u s b r i d g e s t r u c t u r e s Th e r e s u l t s s ho w t h a t t h e l o a d i n g ag e o fc o n c r e t e i n flu e nc e s the b rid g e a l i g n m e n t ， s o i t i s n o t r a t i o na l t o i n c r e a s e c o n s t r u c t i o n s p e e d b l i n d l y， a n d s h o r t e n the l o a di n g a g e o fc o n c r e t e Ac c o r d i n g t o the c a l c u l a t i o n， t he r e c o mme n de d c o n c r e t e l o a d i ng ag e i s fi v e t o s e v e n d a y s Key wor ds ： c o n c r e t e g i r d e r b r i d g e； me c h a n i c a l pe r f o r man c e ； c o n s t r u c t i o n me t h od； c r e e p a n d s h r i n k a g e； r a t i o n a l l o a d i n g a g e 0 引言 混凝土的时效变形包括收缩和徐变两部分 ， 收缩变形 与应 力无关 ， 而徐变则是在持续应力作用下产生的。 混凝土的徐变主 要取决于加载龄期和含水量， 混凝土由于水泥水化进程的影响， 在常应力作用下随着时间的推移， 结构中的应变会逐渐增加， 这 一 过程伴随结构的整个使用期。 在工程界有不同的理论和假设来解释徐变的机理 ， 但是 迄今为止， 尚无可被普遍接受的理论模型。 目前 ， 建立在连续损 伤 力学理论 基础上 的热化力学模 型 比较合理 的解释 了早龄混 凝土的短期徐变行为。 z P B a z a n t 的固化理论以及微预应力固 化理论比较合理的论证了混凝土的长期徐变行为机理。 在超静定结构中因收缩、 徐变导致的结构内力重分布一般 有以下几种情况： 在分段施工过程中发生结构体系转换时 ； 结构各组成部分混凝土徐变、 收缩的特性互异时； 发生外 加约束， 如支座不均匀沉陷时。 由于这几种情况下的内力重分布 均是由于收缩徐变引起的， 因此求解的基本条件和方法也是相 通的。 上述内力重分配计算实际上是徐变次内力与徐变次反力 的计算。 本文利用按龄期调整的有效模量代替混凝土的弹性模 量 ， 这样就可以用解弹性问题的方法来解混凝土结构的徐变及 松弛 问题 ， 并 从混凝土收缩徐变 的角度得 出混凝土梁桥施工 过程 中的合理加载龄期。 1 我 国混凝土连续梁桥分布现状 预应力混凝土梁桥在保留了钢筋混凝土梁桥优点的同时， 使混凝土梁桥跨径进一步增大， 因此预应力混凝土梁桥成为梁 桥设计的首选桥型8 1 。 本文统计 了国内在役 6 0 1 1 1 以上的连续梁 桥的分布地点、 跨径布置、 建造时间等。 根据可 以搜集到 的桥梁统计 资料分析 ， 大跨径预应力 混凝 土连续梁桥主要分布在珠江、 长江及黄河水系( 图 1 ) 。 在湖北省 境内建造的大跨径预应力混凝土连续梁桥数 目最多， 共 1 3座， 主要包括沙洋汉江大桥及宜城汉江公路大桥等。 在广东省境内 建造的预应力混凝土连续梁桥数目位居第二， 共 9座 ， 主要包 括容奇大桥( 跨容桂水道) 、 外海大桥( 跨西江) 及佛开高速西江 大桥等。 在江苏省境内建造的预应力混凝土连续梁桥数 目位居 第三， 共 8座， 主要包括宿迁运河二号桥( 跨京杭大运河 ) 和南 京长江二桥北叉桥等。 大跨径预应力混凝土连续梁桥的跨径一般不超过 1 7 0 m， 收稿 日期 ：2 0 1 1 _ J 0 2 _ 2 7 基金项目：西部交通建设科技项目( 2 0 0 6 3 1 8 2 2 3 0 2 0 7 ) ； 河北省交通科技项目( R - 0 8 0 2 0 8 ) 7 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 如图 2 所示 。 一般预应力混凝土梁桥的跨径主要集中在 6 0 1 0 0 m 之 间， 国内有 资料可查的预应力混凝土连续梁桥中有 1 2座桥梁 跨径在 6 0 7 0 m之问， 有 9座桥梁跨径在 7 0 8 O m之间， 有 1 0座 桥梁跨径在 8 0 9 0m之间， 有 1 6 座桥梁跨径在 9 0 1 0 0m之问， 跨径超过 1 0 0 m的预应力混凝土连续梁桥共 2 8座。 ： ： _-_-_1。_一一一 I1 11 上 怔 目 三 嫩 糊 H 陋 橡 裁 避 怔 L L 霆 罨 酿 轼圜 短 目 苦 目 毫 H 1 墨 图 1 大跨径预应力混凝土连续梁桥在中国各省分布图 _I II 1 - - II1 1 一 圈 2 星 宝 暑 2 曷 景 导 景 昌 是 毫 未 壹 0 一 寸 I n 、 。 跨 径 m 图 2大跨径预应力混凝土连续梁桥 跨径分布图 根据已有数据的调查结果 ， 中国大跨径预应力混凝土连续 梁桥发展于 2 0世纪 8 0 年代， 在 9 0年代修建的数量最多， 占中 国在役大跨径连续梁桥数目的5 0 左右。 2 0 个世纪末， 中国随着 设计建造连续刚构桥技术的发展， 大跨径预应力混凝土连续梁 桥在其构造 及施 工方面 已经发现 明显 的不足 ， 连续梁 的建造 数 目逐年减少 目前， 很多混凝土梁桥营运数年后由于受力性能不佳 ， 较易 发生混凝土箱体开裂、 跨中下挠等显著病害， 而施工过程的控 制对混凝土梁桥在营运阶段的受力性能有很大影响。 本文以某 八跨预应力混凝土连续梁桥为例 ， 研究混凝土梁桥施丁过程中 加载龄期对桥梁长期受力性能的影响。 2理 论 方 法 混凝 土的收缩徐变对桥梁结构不仅影响大 、 持续时间长 ， 而 且变化复杂不易把握。 影响? 昆 凝土收缩徐变的因素有很多 ， 归 纳起来可以分为内部因素和外部因素。 混凝土的加载龄期是外 部因素的一种。 混凝土徐变随加载龄期的增长而单调衰减 ， 又 随着加载持续时间的增加而单调增加， 但增加的速度随时间的 增加而衰减。 本文利用按龄期调整的有效模量代替混凝土的弹 性模量 ， 用解弹性 问题 的方法来求解 混凝 土结构的徐变及松 弛 问题。 具体计算的步骤和方法如下： 结构单元和计算时间的划 分。 将计算时间， 即从施工开始到竣工后收缩徐变完成， 划分为 若干阶段， 每一个阶段划分为若干时间间隔。 以施工阶段的起始 时间、 结构体系转换的时间、 加载或卸载的时刻作为各阶段与 时间间隔的分界点。 将各阶段的已成结构划分成若干个梁单 元， 使每个单元的混凝土具有相同的收缩 、 徐变特性。 单元之间 通过节点连接， 假定节点位于相邻单元接触面的重心轴上。 在 7 4 静 定结 构阶段 ， 如在合龙前 的悬臂施工 阶段 ， 徐变 、 收缩 只产生 变形增量而不产生内力增量 ， 即徐变次内力为零 。 在体 系转化 后， 计算第 i 个时间间隔。 并可求出已成结构全部单元在第 i 个 时间间隔内， 由收缩、 徐变产生的节点力增量与节点位移增量。 将上述增量分别加到该时间间隔开始时有关的节点力与节点 位移上 ， 即可得出该时间间隔终了时各单元的节点力和节点位 移 的状态 。 这样利用按龄期调整 的有效模 量进 行拟弹性分析 ， 从施丁 开 始到任一 时间间隔的开始或终了 ， 结构各个节点 的力和位移 状 态均 可逐一求得 。 3 实桥设计参数 为了研究单元初次加载龄期对大跨径连续梁桥挠度的影 响， 本文以某黄河大桥为例进行研究。 该桥上部采用 8 5 m+ 6 1 5 0 m+ 8 5 m变截面预应力连续箱梁 ， 总长 1 0 7 0 m， 下部采用 薄 壁空心墩 + 承 台 + 群 桩基础 。 箱梁采用 C 5 5混 凝土 ， 抗 压设 计强度 2 4 4 MP a ， 抗拉设计强度 d = 1 8 9 MP a ， 抗压弹性模量 E 3 5 5 0 0 MP a ， 计算 材料密度 p = 2 6 t m ， 线 膨胀 系数 O L 取 l X 1 0 。m ， 相对湿度 5 5 。 体内纵横向预应力钢绞线采用符合 GB T 5 2 2 4 -2 0 0 3 预 应力混凝土用钢绞线 标准的 d = 1 5 2 mm钢绞线， 标准强度为 1 8 6 0 MP a ， 延伸率3 5 ， 松弛率为 3 5 ， 与合格的相应锚具 配合采用 ； 主桥钢 铰线张拉控制应力 1 3 9 5 MP a ， 单根钢 铰线 锚 下张拉力为 1 9 3 9 k N； 计算管道摩阻系数按塑料波纹管取用。 J L 3 2 精轧螺纹 粗钢筋 ， 标准屈服强 度f = 7 8 5 MP a ， 控 制张拉应 力按 0 9 ， 弹性模量为 2 0 0 G P a N 。 4 有限元模型 利用桥梁空间有限元分析软件建立该黄河大桥有限元模 型。 按原定设计的施工顺序施工， 即先完成边跨合龙再对称完成 次边跨合龙最后进行对称中跨合龙的施T方法， 考虑混凝土加 载零期 为 3 、 5 、 7 、 1 4 d四种丁况作用下 ， 桥梁成桥后在恒荷 载及 钢束 预加力作用下各跨跨中的挠度。 图 3 有 限元模型 5 有限元分析 分别对四种T况下 ， 计算成桥后不同时期主粱在恒载及钢 束预加力作用下各跨的挠度。 工况一 ： 桥梁施工时混凝土加载龄期为 3 d o 按工况一施工 成桥后 ， 桥梁各跨成桥， 成桥 3年， 成桥 5 年 ， 成桥 l 0年的跨中 挠度见表 1 。 从表 1 中可见， 两个边跨成桥十年内挠度变化比较小 ， 中间 的 6 个 中跨在成桥十年 内， 挠度逐渐增大 ， 2 O 2 1 号墩和 2 5 2 6 号 墩下挠最大， 十年内下挠了6 3 m m。 而采用T况二 工况四施： I ： 时， 可以发现同样的规律 ， 2 0 2 1 号墩和 2 5 2 6号墩下挠最大， 见表 2 4 。 T7 兄二： 桥梁施工时混凝土加载龄期为 5 d o 按工况二施工 成桥后， 桥梁各跨成桥， 成桥 3 年 ， 成桥 5年， 成桥 l 0年的跨中 挠度见表 2 。 4 2 0 8 6 4 2 0 皿籁 8 6 4 2 0 8 6 4 2 0 皿 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 表 1 工况一各跨跨 中位移 c m 工况三： 桥梁施工时混凝土加载龄期为 7 d 。 按工况三施工 成桥后， 桥梁各跨成桥， 成桥 3年， 成桥 5 年 ， 成桥 1 0年的跨中 挠度见表 3 。 工况四： 桥梁施工时混凝土加载龄期为 1 4 d 。 按工况四施 工成桥后 ， 桥梁各跨成桥， 成桥 3 年， 成桥 5 年， 成桥 1 0 年的跨 中挠度见表 4 。 对比表 1 4中的各跨跨中挠度值可知， 混凝土的加载龄期对 于桥梁的边跨挠度影响很小 ， 主要影响中跨 的挠度。 分别对 比加载 龄期为 3 、 5 、 7 、 1 4 d时 ， 桥梁的 2 0 , - -2 1 号墩跨 中挠度 ， 2 1 2 2号墩 跨中挠度， 2 2 ,- - 2 3号墩跨中挠度， 如图4 6所示。 图4 黄河大桥 2 0 2 1 号墩跨中挠度 对比图 4 6发现 ， 混凝土的加载龄期对多跨连续梁桥的 中间跨影响最为显著， 对于次中跨次之， 对于次边跨的影响最 小。 加载龄期为 3 d时， 多跨连续梁桥成桥后 ， 随着时间推移 下挠值最大； 加载龄期为 1 4 d时， 多跨连续梁桥成桥后 ， 随着 时间推移下挠值最小 ； 加载龄期为 5 7 d时 多跨连续梁桥成 宕 壬 龆 蛰 三 图 5黄河大桥 2 1 2 2号墩跨 中挠度 图 6 不同加载龄期 黄河大桥 2 2 2 3号墩跨 中挠度 桥后下挠值在上述两者之间。 可见 ， 随着加载龄期时间的延长， 大跨径连续梁桥成桥后跨 中下挠的现象逐渐缓解 。 但是在实 际施工过程中， 加载龄期不可能无限延长， 因此确定一个比较 合理的加载龄期可以适当的控制大跨径连续梁桥成桥后跨中 下挠 的现象 。 下转第 7 8页 7 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 表 7为不同锂渣粉取代量的混凝土试件在 2 8 、 5 6 、 9 0 d龄 期时的氯离子渗透量 ， 由试验结果可知， 氯离子渗透量随着龄 期的增加而降低 ， 表明水泥水化过程中不断生成的水化产物填 充在混凝土孑 L 隙中， 降低了混凝土内部孑 L 隙， 进而提高了混凝 土的密实性 ， 降低了氯离子的渗透性。 氯离子的渗透性与混凝土 的吸水性机理有相似之处， 即其传输路径也是通过混凝土内部 孑 L 隙完成的， 然而对比混凝土吸水性试验结果， 掺 1 0 和 2 0 锂渣粉的混凝土氯离子的渗透性优于空白试件 ， 表明抗氯离子 渗透性较好。 对此， 笔者认为氯离子渗透性试验中， 通过测定混 凝土孔隙中电解反应所生成导电离子的导电能力， 体系中离子 的活性与数量也就决定了混凝土导电能力的大小。 而这一性能 与水泥的水化程度、 微观结构、 胶凝材料毛细孑 L 隙率、 孑 L 隙内电 解质溶液 的组分和浓度 以及 电阻系数密切相关。 新疆地区水泥碱含量偏高， 试验中由于孔隙水中K、 Na 离 子易于溶解电离， 能够大幅降低混凝土的电阻率， 增加测试过程中 导电离子的移动速度。 而随着锂渣粉的掺人， 一定程度上降低了混 凝土内的游离导电离子， 使得 昆 凝土电阻率增大， 所测电流值 减小， 表明抗氯离子渗透l生 增强。 加之锂渣粉是利用锂辉石矿石经 过约 I 2 0 0高温煅烧后用硫酸法生产碳酸锂过程中产生的_T业 废渣， 内部孔隙较多， 有着较大的内比表面积， 有利于吸附溶液中 导电离子， 增强了混凝土抗氯离子渗透I生， 这可能也是掺人锂渣粉 的混凝土虽然吸水性较差， 但抗氯离子性能较好的原因之一。 3结 论 ( 1 ) 锂渣粉作为活性掺合料掺量在 1 0 和 2 0 时， 早期抗 压、 抗折强度与不掺锂渣粉的混凝土空白试件强度接近 ， 而随 着龄期 的增长 ， 强度高于空 白试件 ， 掺量尤 以 2 0 较好。 ( 2 ) 掺入锂渣 粉后 ， 混凝 土试件 的吸水率 和吸水速 率均增 大， 鉴于该试验方法测试时间较短， 但也可反映出掺人锂渣粉 上接 第 7 5页 本文以黄河大桥为例 ， 依次对比了加载龄期为 3 、 5 、 7 、 1 4 d 时， 桥梁成桥后， 成桥 3年、 成桥 5年、 成桥 1 0年时间范围内的 下挠值， 对比分析后 ， 建议多跨混凝土桥梁施工 ， 混凝土的加载 龄期选择 7 d 最 为适合 ， 既可以节省施 工时间 ， 对结构 的挠 度影 响又不是很大。 如果工期紧张， 混凝土 的加载龄期可 以缩短为 5 d ， 其结构挠度值与加载龄期为 7 d的挠度值比较接近。 6结论 本文分析了影响混凝土收缩徐变的因素及超静定结构中 混凝土收缩徐变引起的次内力的计算方法； 确定加载龄期是影 响混凝 土收缩徐 变的主要 因素后 ， 以某 黄河大桥 为例 ， 分析 加 载龄期 的变化对桥 梁结 构线形的影响 。 通过对 比加载龄期 分别 为 3 、 5 、 7 1 4d成桥后结构 的线形变化 ， 发现凝 土梁桥 混凝 土的 加载龄期影响结构成桥后的线形， 因此施工过程中不可以盲目 的为了提高施工速度， 缩短混凝土的加载龄期。 通过本文的计算 分析， 建议? 昆 凝土的加载龄期选择 5 7 d为宜， 加载龄期在这个 时间范围内成桥后结构跨中下挠比较小 ， 同时施工周期 比较合 理。 同时影响混凝土收缩徐变的另外一个因素是水分的流失 ， 根据收缩徐变影响因素的分析可以知 ， 相对湿度是个很重要的 因素。 因此在施工过程中， 通过在梁块的表面涂抹防干缩涂料 ， 可以使混凝土外表密闭， 减少水分的散失 ， 也可减小了混凝土 干燥收缩和干燥徐变， 控制结构挠度。 78 后混凝土表面水密性有所下降。 ( 3 ) 掺人锂渣粉后 ， 混凝土试件的抗氯离子渗透性提高， 表 明虽然掺人锂渣粉可能会引起混凝土水密性下降， 但由于锂渣 粉内部孑 L 隙率高， 内比表面积大 ， 笔者推测这对于有害离子具 有一定的吸附性能 ， 能够 增强 混凝 土的抗氯离子渗透性 。 对此 ， 今后将进一步进行试验验证 。 参考文献 ： 【 1 胡汝骥， 樊自立， 王亚俊， 等 近 5 0年新疆气候变化对环境影响评 估【 J 】 干旱区地理， 2 0 0 1 ， 2 4 ( 2 ) ： 9 7 1 0 3 2 】曾祖亮 锂渣粉的来源和锂渣粉混凝土的增强抗渗机理探讨【J 四川 有色金属 ， 2 0 0 0 ( 4 )： 4 9 5 2 3 胡平， 高性能锂渣粉混凝土【 J ， 建筑科技， 1 9 9 9 ( 5 ) ： 1 2 1 3 4 张兰芳， 陈剑雄， 李世伟， 等 锂渣粉混凝土的性能研究 J l _ 施工技术， 2 0 0 5 ( 8 ) ： 5 9 6 8 5 】 张兰芳 高性能锂渣混凝土的试验研究 J 】 辽宁工程技术大学学报， 2 0 0 7 ( 6 ) ： 8 7 6 8 8 0 6 丁建彤， 白银 ， 蔡跃波 锂渣粉对碱一 硅反应的抑制效果及其自身微 膨胀的分离【 J 1 河海大学学报： 自然科学版 ， 2 0 0 8 ， 3 6 ( 6 ) ： 8 2 4 8 2 7 7 HA L L CWa t e r s o r p t i v i t y o f m o r t a r s a n d c o n c r e t e s ： a r e v i e w J Ma g a z i n c o f C o n c r e t e R e s e a r c h， 1 9 8 9 ， 4 1 ( 1 4 7 ) ： 5 1 - 6 1 8 】L I U X u e me i ， C HI AA K S， Z HA N G Mi n - h o n g Wa t e r a b s o r p t i o n ， p e r me a b i l i t y， a n d r e s i s t a n c e t o c h l o ri de -i o n p e n e t r a t i o n o f l i g h t we i g h t a g g r e g a t e c o n c r e t e J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma t e ri a l s ， 2 0 1 1 ， 2 5 ( 1 ) ： 3 3 5 3 4 3 作者 简介 联 系地 址 联 系电话 温勇( 1 9 7 5 一 ) ， 男， 讲师， 主要从事土木工程材料教学与科 研 工作 。 新疆乌鲁木齐市延安路 1 2 3 0 号 新疆大学建筑工程学院 ( 8 3 0 0 4 7 ) 1 3 9 9 91 8 4 3 2 7 参考文献： 1 】胡狄， 陈政清 从短期试验结果预测新建预应力混凝土梁收缩和徐 变的长期效应 J 1 中国铁道科学 ， 2 0 0 3 ， 2 4 ( 3 ) ： 4 4 4 9 ( 2 洪帆， 周征征 混凝土收缩徐变在连续刚构桥施工中的影响分析【 J j 交通科技 ， 2 0 0 9 ： 1 3 【 3 3 王瑞花湘江大跨度预应力连续梁桥的仿真计算和收缩徐变研究 D J l 北京： 北京交通大学， 2 0 0 8 【 4 惠荣炎， 黄国兴， 易若冰混凝土的徐变 M J 北京： 中国铁道出版社， 1 9 8 8 5 15 B A Z A N T Z P P r e d i t i o n of c o n c r e t e c r e e p e f f e c t s u s i n g a g e a d j u s t e d e f f e c t i v e mo d u l u s me t h o d J AC I J o u r n a l ， 1 9 7 2 ( 6 9 ) 6 周履， 陈永春 收缩徐变 M 北京： 中国铁道出版社， 1 9 9 4 7 1陈明宪， 彭建新， 颜东煌 按龄期调整的有效弹性模量法分析混凝土 收缩徐变 长沙交通学院学报 ， 2 0 0 4 ， 2 0 ( 3 ) ： 1 6 1 9 【 8 宋玉普 预应力混凝土桥梁结构【 M 】 - E 京 ： 机械工业出版社， 2 0 0 7 【 9 19 J T G D 6 2 -2 0 0 4 ， 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 s I 北京： 人民交通出版社， 2 0 04 1 0 】 龚昕， 郭伟伟 早强剂对大跨连续刚构桥长期挠度的影响 J l _ 工程结 构 ， 2 0 0 7 ， 2 7 ( 3 ) ： 1 2 3 1 2 4 作者简介 联 系地址 联系电话 任更锋( 1 9 7 6 一 ) ， 男， 博士， 讲师， 研究方向： 桥梁工程。 陕西省西安市南二环路中段 长安大学公路学院桥梁工程 系 3 2 7 #信箱( 7 1 0 0 6 4 ) l 8 6 0 29 3 0 2 5 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m